高级范文10篇

高级范文篇1

评选高级职称需要满意许多的条件，根本的条件之一就是职称的成功，可是职称论文的发表并不是那么简单成功的，更何况是高级职称论文！为了让发表旅程更加顺畅要了解发表高级职称论文的要求有哪些？

一般来说，高级职称对期刊的要求比评中级职称的期刊要高。期刊的等级高了必定论文的质量也会进步的。据我所知一般评高级职称的话需要在中心期刊上发表的。

首要，中心期刊的质量要求是比较高的。对送审的文章的专业性，思想性，前詹性以及立异要求会比较挑剔。投稿中心期刊应该留意论文编撰的质量。假如是工科中心论文，那最根本应该附图表说明。别的，国内的中心期刊组织周期都是比较长的。也就是说你现在投稿的话，杂志社可能给你组织到明年七八月才能够见刊。这中心有好几个月的距离。

其次，部级期刊发表对的要求偏低，可是也要求是正规的学术论文格式，具有可读性，科学性和严谨性。部级投稿相对简单，但也经常出现投稿一个月没有音讯回复的。具体看杂志社的办事效率。

一般发表高级职称论文挑选的期刊是中心期刊，对这种职称论文的质量要求很高，首要根本的职称论文要求要满意，论文具有可读性，科学性和严谨性，别的中心期刊的出书周期比较长，所以投稿前要了解相关心仪的期刊发表的时刻，然后提早几个月投稿。可是假如竞争力大，投稿人多，假如个人的优势有限稿子成功的概率很小，论文质量虽然很要害，可是现在社会环境下你的资源也是很要害的。为了进步发表成功的概率，能够挑选有实力的组织。

高级范文篇2

1、注意时间，不要耽误里递交材料的时间。通常的来说你要提前半年或是一年的时间来进行论文的撰写和资料的搜集。杂志一般为定期出刊，但不定期截稿，部分投稿较多的杂志，截稿会比出刊时间提前2-4个月。

2、鉴别杂志，正规期刊当在国家新闻出版总署查询系统里可以查询到，凡查询不到的，均为非法期刊。作者选择杂志的时候，应当先在新闻出版总署的查询系统里查询后再决定，以防到非法期刊上而使对职称评审无用。

在这里小编推荐本不错的刊物，供大家选择：《》建筑杂志，杂志是经中华人民共和国新闻出版总署和中华人民共和国科学技术部(原国家科委)批准创办的全国性科技期刊，国内外公开发行，是全国建筑行业唯一推荐的综合性科技期刊。

3、控制字符数(计空格)，杂志都有版面字符要求。一般杂志一个版面字符数在2200-2800字符间，主要是由于版面的多少也是决定你论文费用的收取，因此大家一定要对这个方面的信息多加关注。

4、论文写作应规范。论文要有标题，作者，作者单位，摘要，关键词，正文，参考文献(没有可无)等。论文内容要有论点，一些解题类等等，对于这些细节的要点一定要进行熟知，一是为了论文的撰写，二是为了论文的投稿等等。

高级范文篇3

本文作者：贾哗芳魏琼工作单位：兰州大学第一医院手术室

值月高级责任护士每日完成分内工作,参与科内非正常工作时段的护理管理工作。值月高级责任护士参与科内非正常工作时段的护理管理工作,督查全面护理工作质量,并及时反馈与整改。当发生护理差错、缺陷时及时向护长汇报并查明原因,组织讨论和制订整改措施。协助科护士长管理好手术室的秩序,解决管理中存在的问题,协调科室应急情况下的工作。作为一名值月高级责任护士应有良好的沟通能力,帮助做好患者和家属的沟通,协调人员、连台手术、急危重患者手术的安排,制订急危重患者的护理计划,对一线护士的手术病人护理管理,专业技术及质量安全方面进行检查、指导。加强医护沟通,为一线护士更好地展开下一步的护理患者工作做好准备。值月高级责任护士检查指导各项规章制度的执行情况严格落实手术室各项规章制度,各级护理人员都必须在制度的监控之下,制度面前人人平等。值月高级责任护士充分发挥高级责任护士的优势,按区域担任手术间无菌技术、规范操作指导及监督工作,加强实习生、进修生、轮转护士的无菌观念,严格执行无菌操作技术,认真执行各项规章制度和操作规程。对新人室的护理人员严格要求,使各种行为规范,遵守制度成为习惯,加强护理人员的医德修养,培养其“慎独”精神,时刻把医疗安全放在首位。加强医院感染管理控制工作。医院感染管理控制工作是医院的重点,高级责任护士每月配合感染管理科完成各项目的检测及检查并达标。对手术各区域环境卫生进行监督检查,指导分配到人,指导并加强保洁人员对保洁工具的正确清洗、消毒及合理使用,以及保洁人员的自我防护意识。督促做好专科仪器设备的管理工作,明确职责,定期检查。规范手术专业配合,促进专业技能的提高,充分挖掘了护理人员的潜能,激励了护理人员的工作积极性。安全意识方面,严把手术病人安全核查关,及时发现手术室管理中存在的不安全因素,杜绝安全隐患。每日主持晨会,及时报告科内发生的新特事件,就科内各工作岗位存在的问题进行交流沟通。按计划组织科室民主生活会,对于检查过程中出现频次较高的问题重点分析,查找原因,制定整改措施,并进行效果评估,使护理问题得到及时改正。月末完成各岗位工作总结并制定下阶段工作计划,值月高级责任护士每月以幻灯片的形式或书面向护理部汇报质控总结。

(l)实行高级责任护士值月管理,对科室作出了全方位、多渠道的管理,为手术室的发展提供参考建议,增加了管理者的执行力度,提高了团队凝聚力。(2)高级责任护士值月管理,提高了手术室护理质量,杜绝了安全隐患,发现问题及时,解决问题准确、有效,有利于协调科室应急情况下的急救工作,有利于医护、护患沟通,增强患者及家属的信任及安全感。(3)充分发挥高级责任护士的责任感,潜能得到挖掘,以往所有护士都做同样的工作,使部分经验丰富的主管护师和护师缺乏上进心,没有真正发挥其传、帮、带的作用,造成人力资源的浪费。(4)值月高级责任护士通过对护士业务技术、理论知识、沟通能力、团队精神等言传身教,得到了一个很好的管理工作实践和锻炼的机会,其业务知识和工作能力也因此而得到不断的提高。

高级范文篇4

调查职业：高级秘书

出场人物：常郁青，岁，康柏（中国）投资有限公司大中国区执行秘书。

谈起高级秘书比一般秘书高在哪里，常郁青有着不少的感触。她给出了高级秘书的七大“高”人之处。

第一高：综合素质要求更高

常：每天下来挺忙碌的，但想起来可能都是一些平凡的小事。当老板和政府官员有一些重大会议和活动之前通常很繁忙。平时还会起草一些财务或者人事方面的的报告，帮助老板做一些决定。高级秘书是工作在老板身边最近的人，老板出差不方便看邮件时，他们要处理一些文件，有些需要马上替他去批复。所以和一般秘书相比，高级秘书除了能够讲一口流利的英语，熟练的使用计算机和拟写各种文件等硬件之外，它更应该具备良好的沟通、组织、协调、一定的决策能力以及解决问题的能力。

第二高：责权更重

常：高级秘书和助理的界限很难划分，助理给予老板业务方面的建议会更多，而高级秘书与一般的秘书有不同之处在于：高级秘书与领导层的沟通和联络会更多。向老板汇报工作的一些管理层人员以及部门秘书都会通过我找到老板，我承担着他们之间沟通的责任。

责任大，犯错误的机会也多，一旦犯了就不会是小错误。当我发现别的部门秘书有一些错误时，我有责任和权利去指出，避免错误的发生，而指出的时候要注意方式，这是我做高级秘书后感觉最深的一点。

第三高：薪水更高

在行业里，与其他部门的管理人员来说，高级秘书的薪水可能不是很高，但与普通秘书相比，高级秘书的薪水还是相当可观的。至于到底月薪多少，常秘书不愿意透露，但是据她自己在同行业的了解，她说高级秘书普遍月薪不会低于元。

第四高：说服能力要更强

常：我不是那种让人一看就感觉很强的人，这也许是我的一个优势，就是有亲和力。而做到这个职位，一味地笑是远远不够的，有自己的想法很重要。

老板也是可以被说服的，只是这需要一个过程。普通秘书根本和老板说不上话，因而也就不具备去说服老板的基本条件；而高级秘书的地位比较的特殊，老板交给我的任务，在我觉得应该建议或者提示他的地方，就会指出来。其实这点是很不容易做到，主要是要讲究方式，大多数的时候我会采取一种委婉的语气，建议他“这样是不是会更好”，这样让他有一个从考虑到最后接纳的过程。不论如何，在工作中老板和我毕竟是上下属的关系。

第五高：发展愿望更高

常：做到高级秘书这个地位在年龄是有一个底线的，应该在岁左右，因为这需要一个经验的累积，不可能刚一毕业的学生就会做到这样一个职位。而接下来的情况就与国内外的文化差异有关。在国外有很多高层的秘书都是妈妈级的，就像一个长辈一样把所有的事情搞定；而在国内的环境下，这种情况是很少见的，在大部分人心中做秘书还是年轻的好一些，秘书们心中也会认为多岁有经验也年轻的秘书会比多岁的更有竞争力。在国内做了年、年或者更长时间的高级秘书，大多会考虑这种来自社会的压力，希望换一个行业，通常会选择从事行政、人力资源以及市场方面的工作。

正规的公司都有个人的发展计划，我特别喜欢做人力资源的工作，在来康柏之前就有这种想法，我在和老板沟通时会把这种想法告诉他。高级秘书或者通过老板实现愿望，或者被猎头猎到其他公司去做其他行业。相对来说，后一种机会会比较小。更多的秘书会选择一种稳妥的方式，先在公司的内部协调一个位置，然后熟悉一段时间，在公司有一个稳定的发展或者是再被猎头公司挖到其他的地方，绝大多数人应该是这种状态。

第六高：道德水平要求更高

常：高级秘书会接触到公司的一些财务等方面的重要的文件，因而保密是对老板的承诺和责任。取得老板的信任是很不容易的。建立信任需要磨合期。如果昨天老板和我说的事情没多久整个公司的工作人员就都知道了，那么老板不可能再信任我，和他保持在一条战线上，做好手头老板交给的每一件小事，经常和他沟通，长久如此，他就会觉得你比较认真，是可靠的。我在康柏工作没多久的时候，也有猎头公司找我，但我觉得不应该走，当你给老板留下一种你随时可能会离开公司，以这个为跳板去找另外一家更好的公司的印象时，他是不会信任你的。

第七高：成就感更高

常：把握在大老板和部门老板之间的态度和分寸是我工作中最困难的事情。这需要一点技巧，譬如在传达大老板的要求，发邮件或谈话时，我不会以一种命令的口气去和部门经理讲话，因为我是他们之间的一个桥梁，首先是摆正自己的位置，想清楚了，问题也就迎刃而解。

工作中会时而出现突发事件，我会把解决某个有难度的问题视为一种挑战，这也包括研究某些电脑操作技巧，一旦问题在苦思冥想之后有了答案，会喜出望外，特别有成就感。

微型调查：老板喜欢什么样的秘书

得力的秘书将使老板左右逢源，受益匪浅，选择一位好秘书对老板至关重要。不同的老板有自己不同的标准。

陈先生（某外企大区经理）：

有些人说秘书是吃“青春饭”的，不客气的讲我认为这是对秘书职业的一种亵渎，是一种认识上的误区。在高级秘书身上，聪明、有团结这个队伍的凝聚力、认真可靠是他们的共性。悟性对于秘书来说也是很重要的，他们会为领导提出有创造性的建议，并且在任何事情上可以分出轻重。秘书必须具备一种职业的道德。对于一位秘书来讲，又有靓丽的容貌又有能力当然是最好，但是当两者不可兼得时，能力和悟性是关键的。

吴迪（顺捷彩悦化妆品有限公司董事长）：

选择秘书最重要的是看她的工作经历。除聪明以及硬件条件外，秘书必须具备很强的专业能力，在财务、销售方面能够独立处理问题。在沟通、协调上有一种悟性。

高级范文篇5

根据省人事厅《关于做好2008年度专业技术资格评审工作的通知》（粤人发〔2008〕148号，下称粤人发〔2008〕148号）精神，现就做好2008年度卫生系列高级专业技术资格评审工作通知如下：

一、受理时间及地点

2008年9月10—12日为我厅受理省直、厅直单位申报材料的时间，受理地点为省卫生厅办公楼4楼会议室。9月16日为受理各市申报材料时间，受理地点为广州南沙资讯科技园。逾期不再受理。

各市各单位受理申报材料的时间由各市各单位自定。

二、申报条件要求

（一）严格按省人事厅的有关规定执行，主要的文件目录见附件1。

（二）凡申报卫生系列高级专业技术资格的人员，必须参加2008年度卫生专业技术实践能力考试且成绩入围(优良)。申报人员原则上应按考试专业申报相应的专业技术资格。

（三）评委会设置及评审的学科专业参见《**省卫生系列高级专业技术资格评审申报学科分类表》（附件2）。

申报临床、中医、口腔、预防等专业主任（副主任）医师资格，必须具有相应类别的医师资格证书并已登记注册，执业范围应与申报专业相符。

申报妇女保健专业技术资格，医师资格证书为临床类的，在妇产科专业高评委会评审，公共卫生类的在预防医学专业高评委会评审；申报儿童保健专业技术资格，医师资格证书为临床类的，在儿科专业高评委会评审，公共卫生类的在预防医学专业高评委会评审。

执业类别为临床类，拟申报预防保健专业主任（副主任）医师资格的，统一归在预防医学专业高评委会评审。

没有取得执业医师资格的，也可在各临床或预防医学专业高评委会评审，评审通过人员取得“卫生系列（副）主任技师”资格。

（四）根据省人事厅、省卫生厅《关于改革和完善卫生系列高级专业技术资格评价方式的通知》（粤人发〔2005〕311号）要求，经抽取，2008年申报中医药、预防医学、医技、药学专业高评委会正高级专业技术资格的人员必须进行答辩，答辩内容由答辩委员根据申报者的申报材料确定，每人答辩的时间约15分钟。答辩的时间安排在10月25-26日两天（星期六、日），具体地点另行通知。

（五）根据省人事厅《关于明确当前专业技术资格申报评审若干问题的通知》（粤人发〔2007〕197号）的规定，符合专业工作岗位条件和资格申报条件的专业技术人员，可以同时或不同时申报两个系列的专业技术资格，但不得同时或不同时申报同一系列或同一专业的两个资格。

同时或不同时申报两个系列的专业技术资格，必须按资格条件的规定，分别提交申报材料，并把申报另一系列专业技术资格的评审表作为申报本系列专业技术资格的附件一并提交，不得以同样的业绩材料同时或不同时申报不同系列的专业技术资格。

专业技术人员岗位转换后要申报现岗位专业技术资格的，应在现岗位工作满一年以上，并提交反映现岗位的工作业绩，同时把原岗位专业技术资格的评审表作为申报现岗位专业技术资格的附件一并提交，不得用原岗位的业绩申报现岗位的专业技术资格。

（六）按省人厅粤人发〔2008〕148号规定，粤人发〔2007〕196号、364号文暂停执行，符合条件的来粤流动人员可以申报评审。来粤流动人员参加我省专业技术资格评审，除按资格条件及相关政策规定提交申报评审材料外，应提交个人人事档案内与专业技术资格证书对应的专业技术资格评审表或考试报名发证审批表（复印件）以及单位聘用评价意见。其中自主流动来粤人员还须提供学历（学位）证书和省外专业技术资格证书的鉴定证明。

（七）申报材料的填写及审核请按省人事厅的有关规定执行。2008年的论著鉴定拟采用“双盲”的形式进行，提交鉴定的论文需盖去姓名后再复印。申报材料准备及装订的有关要求可在省卫生厅网站（网址：）下载。

三、申报程序

（一）个人填表。凡申报高级专业技术资格的，须使用**省人事厅网站（网址：）下载的表格，材料规格以表格上要求为准，不再接受此前印制的表格。省人事厅网站没有的表格，以及《卫生系列高级专业技术资格送评材料目录单》（申报评审表一）可在省卫生厅网站（网址：）下载。申报评审表的清单见附件3。

申报人应根据自己的专业技术岗位，对照相应资格条件和申报评审办法的规定，认真客观填报相关表格，并一次性提交符合要求的材料和业绩成果（过后不得补充），送单位审核、公示。

凡不如实、客观填报材料的申报人员，经受理查实存在严重弄虚作假和其它严重违规行为的，评审前查实的取消其当年申报资格，评审后查实的取消其评审通过的资格或撤销已取得的资格，并自下年度起3年内不得申报评审。

（二）单位审核。单位组建由人事职改干部、技术主管及专业技术人员组成的“审核评价小组”，对申报人取得现专业技术资格以来的职业道德、思想政治表现、专业技术工作业绩成果、工作表现及申报材料的真实可靠性等提出准确客观的评价意见，填写《卫生专业技术资格评审工作经历、能力考核表》，同时在《**省专业技术资格评审表》和《高级专业技术资格申报人基本情况及评审登记表》相关栏目加具意见。

申报人所在单位应认真审核申报材料,重点把握如下几个方面：一要审查申报材料的真实性,是否与客观事实相符，与申报人的专业技术工作和其所起的作用相符；二要审查申报材料的完整性,重点审查有无如实填报负面情况，以及有无如实填报同时或不同时申报其他系列（专业）资格及其名称;三要审查申报材料的合法性，是否依法取得，是否符合执业的类别和范围的规定，对不符合申报条件的材料，应注明原因，及时退回。

申报人所在单位人事部门应及时将申报的有关材料，特别是申报人的《高级专业技术资格申报人基本情况及评审登记表》和单位的投诉受理部门及电话，同时在单位显著位置张榜和单位网站首页进行公示。不便于张榜和网上公示的其他申报材料应统一有序放置在会议室等场所对外开放，以备查验。公示时间不少于7个工作日。监督公示和受理信访必须由单位纪检、监察部门负责，未设纪检、监察部门的民营企业及其他单位均由其业务归口主管单位纪检监察部门负责，按《信访条例》要求认真受理群众的投诉。

凡经受理查实存在弄虚作假和其它违规行为的申报材料一律不予报送；对举报问题一时难以核实的，应如实注明，先行报送，但核查工作不得停止。公示结束后，由受理的纪检、监察部门在《**省专业技术人员专业技术资格评前公示表》和《高级专业技术资格申报人基本情况及评审登记表》上如实加具意见，盖公章，作为申报材料的一部分一并报送。

（三）主管部门审核。主管部门应认真审核报送的材料。一要审查数量。当场清点申报材料的种类和数量与申报材料目录清单的记录是否相符；二要审查程序。重点审查申报过程是否符合政策规定，单位公示是否规范，有关证书、证明复印件有否审核盖章，申报时间、公示时间、以及单位审核时间之间是否有矛盾等；三要审查条件。按照省的职称政策规定和资格条件的要求，逐项审查申报人是否符合申报评审相应专业技术资格的条件。有严格执业类别和执业范围限制的专业，还要审查申请人所申报的资格与其执业类别和执业范围是否相符，其业绩是否依规取得；四要对申报程序违规、或不符合申报条件的人员应写明原因，按原报送渠道退回。

四、评审收费

按省人事厅《关于转发省物价局、省财政厅〈关于调整专业技术资格评审费标准的复函〉的通知》（粤人发〔2007〕35号）执行。每人收取评审费580元（含各市送审费用，不含资格证书费），论著鉴定费200元，共780元。需要参加答辩的每人另收取140元。

高级范文篇6

火山岩的物理力学性质及工程特性

火山岩包括玄武岩、安山岩、花岗岩等，而火山爆发后的喷出岩，一般称之为玄武岩。在公路建设中，主要涉及的是玄武岩。因此，笔者主要讨论玄武岩的化学成分、物理力学性质和工程特性等。化学成分玄武岩的主要成分是SiO2、Al2O3、Fe2O3、CaO、MgO（还有少量的K2O、Na2O），其中SiO2含量最多，约占成分总量的1/2左右。全新世玄武岩岩石化学成分见表1[7]。物理力学性质玄武岩耐久性甚高，节理多，且节理面多成六边形，新鲜完整的玄武岩为高强度、高模量、具有脆弹性特征的各向同性岩体。玄武岩岩石致密、坚硬、性脆，上部多风化呈碎块状或球状，其容重一般为28～33kN/m3[8-9]。玄武岩单轴饱和抗压强度Rc为21.2～78.8MPa，平均50.8MPa，属于硬岩[10]。工程特性火山岩熔空洞地区中的玄武岩柱状节理较发育，且存在各种原生结构面，在物理风化及重力作用下，崩塌落石十分发育。在路基修筑之前，首先需对地基进行勘察和分析，对不满足地基承载力的路段，应采取处治措施，以满足地基的承载力要求和稳定性等。在路堑段时，下面的山坡上经常分布着大量的玄武岩崩塌岩块，且崩塌岩块由于岩性组合及产状的不同，玄武岩发生崩塌落石的概率也将不一样。在路基填方段，由于洞穴、裂隙、节理发育，在公路的建设和运营阶段可能出现塌陷、不均匀沉降等病害。因此，在路基填筑时，对施工工艺和施工质量要求更高，同时也要注意路基及边坡的防护和防水，避免冲刷。

火山岩熔空洞地区公路病害分析

火山岩熔空洞地区属于一种特殊的地质体，在工程建设时需依据其特点而特殊对待。在以往的铁路和水坝修建过程中，已遇到过类似的地质，并有一些研究。比如，在内蒙古的张集铁路中，于国新，等[11]从地貌特征、地层特点、力学性质、路基工程、边坡、隧道等方面，详细分析了该地区的玄武岩分布及其工程特性。此外，在贵州、浙江、江苏等地，也有一些关于玄武岩地区的地质灾害研究，主要涉及的是边坡和边坡稳定性方面的探讨[10-11]。但在火山岩熔空洞地区修建高等级公路方面的研究成果还很少。该地区修建公路时，会遇到开挖坚硬岩石难度大、岩体裂隙发育及开挖薄层软质岩石后，施工场地受到限制等诸多不利因素[12]，需要公路建设者进一步研究和总结。火山喷发的岩浆随着地表流动时，在不同的内外部因素（如岩浆的矿物组成、地形、地貌、温度、湿度等条件）共同作用下，最终形成了火山岩熔空洞地区的不良地质体。这对公路工程的建设和后期运营存在着极大的安全隐患，而地质体中的地下空洞、岩熔隧道、塌陷坑、沟槽等对公路建设的影响更为突出（图2）。(a)岩熔隧道火山岩熔地下空洞对公路工程的危害裸露型熔洞由于几何尺寸的差异在地基表面形成了高低不平的基岩面，且熔洞内填充着大量的风化沉积物（主要为高液限土），这将可能导致修筑在其上的路基产生沉降不均或结构物的地基承载力能满足规范要求等；覆盖型熔洞则可能因顶板太薄或强度不够，从而导致熔洞顶板的突然塌陷；大面积的蜂窝状熔洞群则可能会引起路堑边坡的坍塌或路基填方段的不均匀沉降。岩熔隧道对公路路基危害岩熔隧道顶板中的岩体裂隙发育且在长期的地质风化及外荷载作用的影响下，使得顶板岩体产生松动或岩石强度降低，进而影响其稳定性，而当顶板承载力不能满足规范要求时，则会使修筑在其上面的路基产生突然性塌陷或边坡失稳等病害[12-13]。岩熔陷坑对公路路基危害在坑底、坑边、坑顶四周发育着环状裂隙且陷坑内充填有大量的风化沉积物；而在坑侧壁及坑边角可能有残留的小熔洞，以及在坑底杂乱堆积大小不等的棱角状块石或形状大小各异的岩堆等；它们都将对公路路基的填筑、压实和稳定性产生较大影响[14-15]。3.4熔沟、熔槽及柱状节理对公路路基的危害沟槽、基岩的凹凸不平及其岩性差异，使得路基或结构物基础产生不均匀受力，从而引起不均匀沉降或开裂；而柱状节理则影响岩体的完整性和强度，进而可能导致路基的变形不均或沉陷等病害。

高级范文篇7

一、专业能力要求

在专业能力上一般要求：参加完成国家、省(部)级攻关项目或重点科研项目课题的研究或是有关作为主持或主要参加者，制定本部门或本地区范围内的农业生产、试验示范、技术推广等方面的规划4项以上等等这些事项要求。

二、工作业绩要求

早工作业绩上一般要求从事农经管理工作,对本专业有独到见解,提出有较高价值的建议,对全省农经工作有重大指导作用,产生显着经济效益和社会效益(附省级业务主管部门证明)或者是有关作为主持或主要参加者，完成推广农业新产品、新科技2项以上，取得显著的社会、经济和生态效益(市级以上业务主管部门鉴定)等等这些事项。

高级范文篇8

第一条本规定所称高级专家，系指：正副教授、正副研究员、高级工程师、高级农艺师、正副主任医师、正副编审、正副译审、正副研究馆员、高级经济师、高级统计师、高级会计师、特级纪者、高级记者、高级工艺美术师，以及文艺六级以上的专家。

第二条高级专家离休退休年龄，一般应按国家统一规定执行。对其中少数高级专家，确因工作需要，身体能够坚持正常工作，征得本人同意，经下述机关批准，其离休退休年龄可以适当延长：

副教授、副研究员以及相当这一级职称的高级专家，经所在单位报请上一级主管机关批准，可以适当延长离休退休年龄，但最长不超过六十五周岁；

教授、研究员以及相当这一级职称的高级专家，经所在单位报请省、市、自治区人民政府或中央、国家机关的部委批准，可以延长离休退休年龄，但最长不超过七十周岁；

学术上造诣高深、在国内外有重大影响的杰出高级专家，经国务院批准，可以暂缓离休退休，继续从事研究或著述工作。

第三条延长离休退休年龄的高级专家中，担任行政领导职务或管理职务的，在达国家统一规定的离休退休年龄时，应当免去其行政领导职务或管理职务，使他们集中精力继续从事科学技术或文化艺术等工作。特殊情况经过任免机关批准的除外。

第四条高级专家离休退休的待遇，按国家统一规定办理。符合以下情况的退休费标准可以适当提高：

（一）有重大贡献的高级专家，经省、市、自治区人民政府或中央、国家机关的部委批准，其退休费标准可以酌情提高5％－15％。提高标准后的退休费，不得超过本人原标准工资。

（二）建国后从国外或者从香港、澳门、台湾回来定居工作的高级专家，其退休费均按建国后参加革命工作退休干部的最高标准发给。其中有重大贡献的，再按本条（一）项规定提高退休费。

第五条高级专家离休退休后，如身体尚好，可以接受部门或单位的聘请，担任科学技术或文化艺术顾问，也可以直接承担业务工作。聘请离休退休高级专家应签订聘请合同，聘请条件和受聘人员待遇按国家有关规定办理。

第六条各单位和各部门要认真执行国务院关于干部离休退休后政治、生活待遇的有关规定，对离休退休的高级专家应体贴关怀，热情爱护；要积极主动地帮助他们继续进行科学研究、资料整理、著书立说等工作，为他们的业务活动提供必要的方便。

高级范文篇9

根据省人事厅《关于做好**年度我省专业技术资格评审工作的通知》（粤人发〔**〕122号）精神，现就**年度卫生系列高级专业技术资格评审工作通知如下：

一、受理时间及地点

8月24—25日为我厅受理省直、厅直单位申报材料的时间，受理地点为省卫生厅办公楼4楼会议室。8月28日至9月1日为受理各市申报材料的时间，受理地点另行通知。逾期不再受理。

各市各单位受理申报材料的时间由各市各单位自定。

二、申报条件要求

（一）严格按省人事厅的有关规定执行，主要的文件目录见附件1。

为帮助申报人员理解、掌握评审条件及有关规定，我们归纳整理了《**年度卫生系列高级专业技术资格评审资格条件摘录》（见附件2），供参考。如有不一致的，请以省人事厅的文件为准。

（二）凡申报评审卫生系列高级专业技术资格人员，必须参加卫生专业技术实践能力考试且成绩合格。申报人员原则上应按考试专业申报评审相应的专业技术资格。

申报临床、中医、口腔、预防等专业主（副）任医师资格，必须具有相应类别的医师资格证书并已登记注册，执业范围应与申报专业相符。没有医师资格证书的，只能申报医技类（包含医学影像、病理）专业技术资格。广东省卫生系列高级专业技术资格评审申报学科分类表见附件3。

申报妇女保健专业技术资格，医师资格证书为临床类的，在妇产科专业高评委会评审，公卫类的在疾控与公卫高评委会评审；申报儿童保健专业技术资格，医师资格证书为临床类的，在儿科专业高评委会评审，公卫类的在疾控与公卫高评委会评审。

（三）根据省人事厅、省卫生厅《关于改革和完善卫生系列高级专业技术资格评价方式的通知》（粤人发〔**〕311号）要求，经对19个专业随机抽取，今年申报外科、妇产科、皮肤、护理专业正高级专业技术资格的人员必须进行答辩，答辩内容由答辩委员根据申报者的申报材料确定，每人答辩的时间约15分钟。答辩的时间初步安排在9月中下旬，具体时间和地点另行通知。

（四）按省人事厅《关于依照公务员制度管理事业单位具备国家公务员身份人员参加专业技术资格评审问题的批复》（粤人函〔**〕301号）的规定，依照公务员制度管理的事业单位中，已过渡为国家公务员身份的人员，不得申报专业技术资格的评审。

（五）继续医学教育验证证明必须按一个验证周期（5年）计算学分。如果取得现专业技术资格的时间不足5年，则从取得现专业技术资格的当年开始计算学分。

（六）申报人员的专业技术工作资历计算的截止时间为**年8月31日。

（七）今年我省高级职称评审启用新的申报评审表，申报人应对照表格要求认真填写各项内容，尤其对多单位合作完成的项目、属于发包承揽关系由甲方乙方等多方完成的项目，以及工作中曾出现的负面情况必须如实申报。凡对负面情况未作说明、在评前公示期间受到举报查实的，取消当年申报资格；在评后公示期间受到举报查实的，评审结果无效，或撤销已取得资格，且自下年度起3年内不得申报评审。

（八）申报材料的填写及审核请按省人事厅的有关规定执行。为方便评委查找，我们统一了装订方法。具体要求请参见附件4、5。

三、申报程序

（一）下载并填写表格。凡申报高级专业技术资格的，须使用广东省人事厅网站（网址：）下载的表格，材料规格以表格上要求为准，不再接受此前印制的表格。省人事厅网站没有的其他部分表格，可在省卫生厅网站（网址：wn）下载。《卫生系列高级专业技术资格送评材料目录单》请从省卫生厅网站下载。申报评审表的清单见附件6。

(二)申报前公示。申报、评审高级专业技术资格的材料，由申报人所在单位在显著位置进行公示，公示时间不少于7天。公示后对申报材料有异议的，必须核实准确后方能上报。对与事实不符的内容，所在单位应要求申报人剔除或按事实予以更正。

（三）单位审核。单位组建由人事职改干部、技术主管专业技术人员组成的“审核评价小组”，对申报人取得现专业技术资格以来的职业道德、思想政治表现、专业技术工作业绩成果、工作表现及申报材料的真实可靠性等提出准确客观的评价意见，填写《卫生专业技术资格评审工作经历、能力考核表》，同时在《广东省专业技术资格评审表》和《高级专业技术资格申报人基本情况及评审登记表》相关栏目加具意见。

（四）上报审查。申报材料应送主管部门和各级卫生、人事部门审核。凡送审的申报材料一律要求弥封，并加盖骑缝章，确保申报材料的真实性，否则不予受理。申报材料呈送我厅后，不再接收任何补充材料（包括新的期刊杂志）。

高级范文篇10

关键词：塑性铰非线性分析高级分析钢框架设计方法

1.简介

钢结构高级分析[1-2]（亦称为整体分析[3]）是指通过精确的非线性分析，完善的考虑结构的二阶效应及其它非线性因素的影响，通过一次性分析，完成目前先进行内力分析再进行结构验算的两阶段设计所做的工作。高级分析方法同时考虑影响钢结构及其构件的极限状态强度和稳定的关键因素。由于非线性效应是在结构分析中直接考虑的，所以用高级分析方法设计钢框架时，通常不需要进行当前设计规范条文中强制性的单个构件验算。这种综合性的设计和分析方法从本质上保证了对设计过程的简化，使工程设计人员能够了解要设计的结构在不同荷载水平下的行为和其破坏模式。澳大利亚首先在其1990年版本钢结构规范AS4100中允许将高级分析方法作为一种可选方法，以简化不发生局部屈曲和侧向屈曲的钢框架的设计[4]。欧洲标准EC3－1991也做了相应的规定[5]。

空间钢框架的二阶非线性分析有多种方法[6,3,7-8]，这些方法大致可以分为：（1）塑性区法(plasticzonemethod)[9,28-29,31]。塑性区高级分析方法将构件截面划分成若干有限面积分区，截面的切线刚度就由这些面积分区的弹性特性形成，截面的抗力和弯矩也由分区面积的抗力效应累加形成，利用牛顿－拉普森系列迭代法使不平衡的内力和外力重分配。文献[10]介绍了塑性区法求解钢框架极限荷载的过程。很多学者认为塑性区法是精确的。但是由于划分的单元数量特别多，造成结构的整体刚度矩阵十分庞大，在计算机计算分析过程中会导致较大的截断误差，迭代过程中更容易发散，耗时较长。目前许多大型非线性分析软件采用了塑性区法，或者包括塑性区法的多种混合方法。这些软件包括ABAQUS、ANSYS、MARC等通用的商业软件。随着个人计算机性能的快速提高，用这种方法进行大型结构的分析和辅助设计是可能的。（2）准塑性铰法(quasiplastichingemethod)[11]。准塑性铰法是介于塑性区法和塑性铰法之间的混合方法，该方法利用柔性系数考虑塑性的扩展，使用简化的残余应力模式，全截面塑性用塑性区法标定。该方法很难进一步发展用于空间结构分析。（3）塑性铰法(plastichingemethod，orconcentratedplasticitymethod)及以塑性铰概念为基础的改进方法。塑性铰高级分析方法将构件的屈服集中到几个截面上，用弹簧模拟塑性铰形成截面的切线刚度。这样塑性铰法避免了将一个截面划分成多个小的面积分区，多数构件只需划分成一两个单元，并且保持了较高的精度，这就大大减小了结构刚度矩阵的大小，简化了计算机分析过程，提高了效率。

尽管实际上所有的框架都是三维的空间结构，但是有些结构可作为二维平面框架分析，比如不允许局部屈曲和侧向屈曲的框架，在一阶弯矩、轴向力和面内失稳造成的二阶效应综合作用下，由于屈服过度而破坏。高级分析方法正是从受二维荷载的二维框架分析开始发展起来的，而后在此基础上进一步研究了局部屈曲和侧向屈曲不太重要的三维框架，比如管结构。表1列出了高级分析针对不同类型的框架几种分析方法的特点[8]：

框架类型

荷载类型

失效形式

失效原因

特别情形

平面框架

面内受力

平面内

屈服

平面内屈曲

平面框架

面内受力

平面内

局部屈曲

局部屈曲后

平面框架

面内受力

出平面

侧向屈曲

屈服及翘曲

平面框架

空间受力

双向弯曲和扭转

屈服

扭转

平面框架

空间受力

双向弯曲和扭转

局部屈曲

局部屈曲后

空间框架

空间受力

双向弯曲和扭转

屈服

扭转

空间框架

空间受力

双向弯曲和扭转

局部屈曲

局部屈曲后

表1高级分析中的几种方法

目前，二维框架的平面内分析相对较多，考虑其侧向屈曲的研究并不多。真正针对三维框架空间受力情形的严格分析非常少。

2.塑性铰法及其改进

塑性铰法最初发展起来的是弹塑性铰分析法[12-13]。该方法一般假定构件不发生局部屈曲，即限定构件采用紧凑型截面（compactsection）。允许单元端部形成零长度的塑性铰，单元的其他部分则保持完全弹性。这一方法从一定程度上考虑了非弹性，但不考虑屈服在塑性铰形成截面上以及在两铰之间的扩展，两铰之间残余应力的影响不能考虑。这种简单的方法用稳定函数模拟几何非线性。对于主要发生弹性屈曲的细长构件，弹塑性铰法与塑性区法计算结果符合很好；然而对于发生较大屈服并伴随塑性扩展的粗短构件，由于忽略了屈服沿构件的扩展，不能考虑构件因渐进屈服过程造成的刚度削弱，用该方法预测承载能力误差较大。文献[3]指出，弹塑性铰法得到的计算结果对于细长柱内力较小的刚架与塑性区法较接近，但是一般多层多跨刚架的承载力均偏高，有的刚架偏高的幅度很大。

一些学者致力于研究基于塑性铰概念的改进方法—改进塑性铰法。Orbison、Prakash和Powell、Chen、Liew和Tang、Kim等、Wongkaew，以及其他研究者，利用塑性铰法或者改进塑性铰法作了钢框架二阶非线性分析的研究。Orbison使用弹塑性铰分析方法，材料非线性用切线模量考虑，几何非线性用几何刚度矩阵处理。该方法不考虑剪切变形，对仅承受轴向力的短构件误差较大。Prakash和Powell改进了塑性铰法并推出了DRAIN-3DX分析软件，材料的非线性用截面纤维的应力－应变关系体现，由轴向力引起的几何非线性用几何刚度矩阵体现，但是由轴向力和弯曲相关作用引起的几何非线性不予考虑。该方法高估承受大轴向力构件的强度和刚度。Liew和Tang使用的是改进塑性铰法，残余应力用传统的梁－柱有限元模型考虑，材料非线性以计入描述材料屈服面－边界面（yieldandboundingsurfaces）的非弹性参数的方式考虑。该方法对仅承受轴向力的短构件低估其屈服强度最大达7％。Chen等所用的改进塑性铰法用稳定函数考虑几何二阶效应，CRC切线模量考虑残余应力，同时也提出了处理几何缺陷的具体方法[7]。这种方法考虑的因素较为全面。总的来看，Chen、Liew和Kim等发展的改进塑性铰法可以考虑以下两种刚度退化：1）塑性铰形成截面的刚度退化。2）两塑性铰之间构件的刚度退化。这种方法和弹塑性铰法一样简单有效，同时保持了对结构体系及其构件承载能力和稳定性计算的较高精度。

经过多年的研究，改进塑性铰法在分析二维框架的平面内分析方面已比较成熟，开始向空间框架高级分析延伸。有研究者主张先利用现有塑性铰法进行平面内分析，再进行考虑残余应力和初始几何缺陷的基于非线性侧向屈曲分析的实用高级分析。这方面的例子见文献[14,15]。文献[14]用LRFD公式计算不同侧向支撑长度下的侧向扭转屈曲强度，如果无侧向支承的长度超过发生全截面（面内）屈服的极限长度，则用侧向（弹性或非弹性）扭转屈曲强度代替全截面屈服强度，代入考虑轴向力与弯矩相关作用的截面塑性强度公式（AISC－LRFD双线性相关公式）。文献[15]分别进行平面内分析和平面外屈曲分析，用“有效刚度法”综合考虑所有材料非线性、残余应力和几何缺陷对平面外屈曲的影响。对空间框架的分析见文献[7,16-17]。其使用的分析单元共有12个自由度（每个端部6个），忽略了翘曲约束的影响。

另外，对改进塑性铰法高级分析其他有关问题的研究也取得了进展。Chen、Liew、Kim、YoshiakiGoto、N.Kishi等研究了钢框架的半刚性连接问题[18-23]，使得结构整体分析中可以考虑连接的半刚性及其剪切变形影响。Kim等又进一步研究了考虑局部屈曲效应、应变反转的方法以及有关弱轴弯曲的处理办法[24-26]。关于改进塑性铰法在抗震设计中的应用方法可参考文献[27]。

改进塑性铰法可以考虑二阶效应、材料非线性和几何缺陷等多种非线性因素的影响，利用计算机程序对钢框架进行整体分析，并且具有对计算机性能要求不高、计算省时同时又可以满足工程设计精度要求等优点，有可能取代当前各国规范普遍采用的基于单构件设计的方法，成为实用的二阶非线性钢框架设计方法。但是因为塑性铰法没有像塑性区法一样将截面分成面积分区，所以很难精确考虑局部屈曲和平面外屈曲特别是翘曲效应，对局部变形、翘曲与轴向力和弯矩间的相关作用、端部翘曲约束的模拟还比较困难。目前该方法一般不考虑屈曲前效应和屈曲后效应。

3.塑性区法高级分析以及其他有关结构非线性研究的进展

塑性区法用于结构分析较早，国内外的研究成果相对多一些。Vogel用塑性区法（塑性分配法）分析了紧凑型截面二维框架[28]，其结果被广泛用作检验框架分析精确程度的标准。Avery则分析了非紧凑型截面框架，给出了详细的壳单元分析模型[29]，并且做了大型试验检验其分析模型的精度[30]。Jiang等利用塑性区法进行三维钢框架非线性分析[31]，用塑性扩展模型模拟结构构件，考虑了残余应力、初始缺陷以及压力、弯曲和扭转的耦合效应，但限制局部屈曲，不能考虑侧向扭转屈曲。其所编制的计算机程序要达到塑性铰法程序相同的精度，需要将构件划分为7个单元，这也证实了塑性铰法的效率。此外，Yeong-B.Y和Kuo-S.R对框架体系的几何非线性分析进行了深入的分析，并首次提出了利用“广义位移法”求解非线性方程[32]。Buonopane等总结了高级分析设计的可靠度研究，考虑结构特性和荷载的随机性[33]。

国内的王孟鸿采用薄壁构件理论考虑了构件截面翘曲的影响，进行了各向同性损伤理论塑性区分布模型的弹、塑性区双重非线性分析，以及考虑局部屈曲、节点区变形和半刚性连接的三维空间钢结构非线性分析，并且在理论分析基础上编制了实用的三维空间钢结构的弹、塑性分析软件[34]，所做的工作目前是国内较为全面的。舒兴平等作了钢框架结构二阶弹塑性稳定极限承载力的试验研究和分析[35-36]，郭兵、顾正维、王新武等对刚框架的半刚性连接作了研究[37-39]。沈世钊教授、董石麟教授、张耀春教授、尹德钰教授对空间单层网壳结构的非线性行为进行了深入研究，他们的研究内容也是空间结构高级分析的重要组成部分[40-45]。国内其他研究者对刚框架及其构件非线性分析等问题作了研究[46-48]。

4.改进塑性铰法对各种非线性影响因素的简化处理方法

改进塑性铰法对各种非线性影响因素采用了简单实用的近似处理方法。鉴于Chen、Liew、Kim、Wongkaew等发展的改进塑性铰法在目前基于塑性铰概念的高级分析方法中考虑的问题较为全面，本文以这种方法为基础详细介绍改进塑性铰法的基本概念和技术。这里先介绍平面框架的平面内分析，再介绍平面外分析。

4.1改进塑性铰法二维框架平面内分析

对二维框架的平面内分析，改进塑性铰法考虑二阶几何效应、与残余应力和弯曲相关的渐进屈服以及几何缺陷等非线性因素。具体解决方法如下面各小节所述：

4.1.1稳定函数考虑几何二阶效应

Chen和Lui提出了简化的稳定函数，用以体现大位移情况下二阶几何效应。通常一个构件只需分成一个或两个单元。按照图1所示梁柱单元，该单元增量形式的力－位移关系可以用公式（1）表示为：

（1）

这里，S1，S2＝稳定函数；，＝增量形式端弯矩；＝增量形式轴向力；，＝增量形式连接转角；增量形式轴向位移；A，I，L＝面积，初始惯性矩，梁柱单元长度；E＝弹性模量。稳定函数由下式定义：

（2）

（3）

这里ρ＝P／(π2EI／L2)，P以受拉为正。

当轴向力为零时公式（2）、（3）无解。为解决这一问题并避免轴向力变号时公式（2）、（3）不一致，Lui和Chen建议用幂级数展开式近似稳定函数。当构件中的轴向力在－2.0<ρ<2.0范围内时，可以用下面简化的表达式近似稳定函数：

（4）

（5）

在绝大多数实际应用中，公式（4）、（5）与精确表达式（2）、（3）符合得非常好(对ρ在－2.0<ρ<2.0范围外的情况，应当用公式（2）、（3）)。稳定函数法对每个构件只用一个单元，即可保证任意轴向力大小作用下单元刚度各项和求解的轴向力的精度。该公式应用的前提是所有构件都有足够的平面外支撑，以保证不发生平面外屈曲；构件截面均为紧凑型截面。

4.1.2截面的塑性强度

根据AISI－LRFD双线性相关公式，截面的塑性强度可以用下式表达：

（6）

（7）

这里P,M＝二阶轴向力和弯矩；Py＝压屈强度；Mp＝全截面塑性弯矩。

Orbison提出的截面塑性强度用下式表达：

（8）

这里，p＝P/Py，mz＝Mz/Mzp(强轴)，my＝My/Myp(弱轴)，Py＝屈服荷载，Myp、Mzp分别是绕y轴和z轴的塑性弯矩。α是力状态参数，α＝0.5时开始屈服，α＝1.0达到全截面屈服。这两种截面的塑性公式见图2、图3所示：

这两种塑性强度公式可以用于空间框架结构。对于平面架，简化为以下两个公式：

（9）

（10）

这里P，M＝截面的二阶轴向力和弯矩；Mp＝全截面塑性弯矩。

4.1.3CRC切线模量考虑残余应力

对塑性铰间承受轴向力的构件，用CRC（ColumnResearchCouncil，美国柱研究局）切线模量考虑由于残余应力导致的沿构件长度渐进屈服。这里减小弹性模量的大小以代替减小初始惯性矩I的大小，以体现截面弹性核减小造成的刚度降低。刚度沿强轴和弱轴减小的速率是不同的，这里并未考虑，因为弱轴刚度的快速减退可以由富余的弱轴塑性强度补偿。Chen和Lui建议的Et表达为：

（11）

（12）

4.1.4抛物线函数考虑弯曲影响

切线模量模型适于受轴向力的构件，但对既承受轴向力又承受弯矩的情况，需要引入考虑弯曲塑性效应的塑性铰逐渐软化模型，用以体现塑性铰由弹性到刚度为零的过程。如果单元两端都在发展塑性铰，增量形式的力—位移关系可以表达为：

（13）

ηA、ηB＝单元刚度参数，用以体现由弯曲引起的刚度的逐渐减小。单元端部的截面塑性状态由η在1和0之间变化来体现。η假定按照抛物线表达式变化：

（14）

（15）

这里α是力状态参数，由单元端部极限状态面得出。此外，还可以进一步修正单元刚度矩阵以便考虑剪切变形的影响[7]。

4.1.5几何缺陷

通常有三种处理方法考虑制造或安装误差：明确缺陷模型法、等效节点荷载法、进一步减小切线模量法。

1)明确切线模型法

可以取规范规定的最大构件误差作为几何缺陷。比如美国AISI规范允许每层的垂直误差不超过Lc/500，可以采用Lc/500作为几何缺陷限值。无支撑框架可以考虑垂直误差几何缺陷，有支撑框架则不需考虑，因为垂直误差引起的P-∆效应可以由侧向支撑抵消。对有支撑框架，应当用构件的直线误差代替垂直误差作为几何缺陷。可以取规范规定的最大构件误差作为几何缺陷，比如，AISI建议对构件取其最大制造误差为Lc/1000。直线误差可以认为沿构件呈正弦波变化，在构件中央达到最大值Lc/1000，然而研究发现每个构件只用两个单元而构件中央有最大位移（缺陷）的模型已足以反映缺陷效应。

2)节点荷载法

框架的几何缺陷可以用等效的侧向节点荷载代替，用作用在框架一层上的重力荷载表达。建议用0.002∑Pu作为等效节点荷载，Pu是一层上的全部重力荷载。等效的侧向节点荷载作用在每一层的顶部。对有支撑框架，等效节点荷载应作用在柱的中间位置，大小取0.004∑Pu。这和几何缺陷Lc/1000相当。

3)进一步减小切线模量法

为考虑几何缺陷的影响，可以进一步减小切线刚度Et，也就是用减小切线刚度Et的办法体现由于几何缺陷造成的构件刚度逐渐退化。可以进一步减小CRC切线模量为：

（16）

（17）

这里＝减小的Et；ξ''''＝几何缺陷减小系数。

经大范围框架和柱子计算验证，减小系数取值0.85。这种方法比另外两种方法在设计中更为简便，既不用在单元模型中加入明确的几何缺陷，也不用另外施加等效节点荷载，并且不必考虑几何缺陷的方向，而在分析大型的有侧向支撑框架时确定最不利几何缺陷方向往往很困难。根据文献[3]的分析，等效节点荷载法和进一步减小切线刚度法的精度是令人满意的。

4.2考虑平面外屈曲的方法

有关单个梁（受压）和梁柱（压弯）构件的侧向屈曲有很多研究成果，但对于框架结构体系中的侧向屈曲问题目前的研究还不多。在结构中构件的翘曲往往与构件间的相关作用有关。比如，对于相互垂直连接的工字形构件，一个构件的扭曲将导致另一构件的翼缘翘曲，而翘曲构件翼缘的双弯矩会影响前一构件的翼缘扭曲。此外，各种形式的连接其传递扭曲或翘曲的能力也各不相同。因此，针对结构体系考虑侧向屈曲是一个非常复杂的问题。

4.2.1考虑平面外侧向屈曲的条件

钢框架建筑中，梁构件一般由楼板提供了足够的面外约束，能充分发展面内强度，而梁－柱（压弯）构件只在其端部有面外方向的约束，可能发生平面外弯曲或扭曲。根据参考文献[15]的研究，在面内荷载的作用下，无侧移（有侧向支撑）平面钢框架建筑中的柱构件通常由综合弯曲屈曲和扭转屈曲的平面外失效模式控制，有侧移（无侧向支撑）平面钢框架建筑中的柱构件也可能由平面外失稳控制。因此，对于钢框架建筑中的梁构件用平面内高级分析方法就可以了，对其柱构件则需进行平面外高级分析。

4.2.2考虑平面外侧向屈曲的简化方法

严格来讲，二维框架由于其两个主平面的初始弯曲和初始扭转，实际上受双轴弯曲和扭转作用。但目前研究实用的双轴弯扭屈曲高级分析方法还很困难，充分考虑平面外弯扭屈曲失效模式的实用高级分析技术还不存在。于是，有研究者建议把分析简化为平面内和平面外两个独立的阶段，首先进行塑性铰法平面内高级分析，再进行平面外高级分析。一些国家的规范也要求分别进行平面内和平面外承载力验算。这种简化的方法使得当前可行的平面内分析方法在第一阶段可以保留使用，只需要研究平面外分析方法，而且平面内分析使用的结构形状及得到的弯矩和轴向力分配可以直接作为输入数据用于平面外分析。具体分析过程为：根据当前的荷载和几何效应，计算各分析单元的平面内和平面外刚度矩阵，分别组成结构的整体平面内和平面外刚度矩阵，施加边界条件，若平面内刚度≤0，则改用较小的荷载增量重复该循环分析；否则检查平面外刚度矩阵，若平面外刚度矩阵≤0，则改用较小的荷载增量重复该分析。若结构平面内平面外稳定均满足，应用该增量荷载求解未知增量位移、增量荷载。最后更新单元的几何和荷载效应，施加下一步增量荷载重复分析直至结构失效。

前文所述平面内分析实质上是对结构在面内荷载作用下的弹性弯曲分析，做出了一些修正以允许轴向力和屈服造成的截面刚度削弱，以及因残余应力、屈服、初弯曲和平面内效应造成的弯曲刚度削弱。但是，对于面内荷载作用下的框架结构的出平面屈曲分析来说，并没有直接的平面外行为，最主要的平面外行为是构件出框架平面外的侧向屈曲。所以，相应的出平面分析应当是一种屈曲分析而不是弯曲分析。如此，则所有的初弯曲和初扭转缺陷应被去除，但其影响可以某种形式考虑。

文献[8]给出了用有限元特征值问题处理平面外屈曲的公式：

（18）

[KL]是平面外刚度矩阵，[KG]是平面外稳定（几何刚度）矩阵，{∆}平面外位移向量。刚度矩阵应当包括由屈服引起的任何削弱效应，稳定矩阵应当允许弯矩分配和荷载关于剪心高度的效应，以及轴向力和弯矩的非弹性重分配。合适的处理节点平面外变形的连续性可以考虑端部约束的效应。

4.2.3实用的侧向屈曲分析方法—有效刚度法

在目前考虑平面外屈曲的改进塑性铰法高级分析中，以K.Wongkaew和W.F.Chen[15]给出的分别进行平面内和平面外两阶段分析的平面钢框架设计分析方法较为实用。该方法用弹性刚度的有效值代替其弹性值以考虑材料非线性和几何非线性效应对平面外屈曲强度的影响，采用线性稳定函数理论，并用有限元分析方法导出二阶刚度矩阵。设计平面钢框架采用的与非线性相关的假定，在与设计规范构件强度公式保持一致的基础上稍作修正。假定位移和应变足够小，以便线性稳定（二阶）理论可以应用，这是经典稳定理论的基础。非弹性、残余应力和几何缺陷的效应在构件的水平上得以考虑。其具体做法如下面的分节所示。

4.2.3.1对二阶效应的考虑

要考虑钢框架的平面外位移，一个分析单元需要14个整体自由度才能反映所有可能的位移，每个节点包括三个横向自由度、三个扭转自由度和一个翘曲自由度。图4是荷载效应和相应位移的示意。

图4整体荷载效应及整体位移

基于线性稳定假定，Chen、Atsuta和Trahair[49-50]以及其他研究者证明，对于承受平面内荷载的平面框架，在线性状态下其平面内的荷载－位移关系与平面外的分叉屈曲是不耦合的。因此，分析单元的刚度矩阵可以用四个独立的矩阵组成，一个与平面内行为相关，一个与平面外行为相关，另外两个是零矩阵。平衡方程可以用符号表示如下：

（19）

这里的平面内项为：

（20）

（21）

是平面内刚度矩阵。平面外项为：

（22）

（23）

是平面外刚度矩阵。平面内刚度矩阵ki的推导主要有两种方法，包括有限元分析法和稳定函数法。但目前正确的平面外刚度矩阵还没有被推导出来，这里用到的平面外二阶刚度矩阵ko是Barsoum和Gallagher[51]用有限元分析方程得出的，推导中用到的假定与经典稳定分析所采用的假定一致。计入平面外荷载效应，用0值替代相应项，平面外二阶刚度矩阵可以表示为：

（24）

4.2.3.2对材料非线性和几何缺陷的考虑

用“有效刚度法”考虑所有材料非线性、残余应力和几何缺陷对平面外屈曲的影响，具体做法是将平面外弹性刚度EIy、EIw和GJ用体现剩余弹性核特性的值(EIy)t、(EIw)t、(GJ)t代替。对于几何缺陷造成的额外荷载效应对截面能力的削弱，用进一步减小刚度的方法近似。为了与规范中设计公式一致，用规范中的构件强度公式标定有效刚度的大小，并使有效刚度同时包括几何缺陷和材料非线性两种影响因素的效应。文献[15]给出了具体的梁、柱及压弯构件的等效刚度。

4.2.3.3对翘曲自由度的处理

由于仅在构件的水平上考虑了翘曲，所以假定单元端部连接处翘曲自由度间要么完全相互制约：在同一连接上的所有单元端部共用一个整体翘曲自由度；要么没有相关作用：每个单元有自己的翘曲自由度，这使每个翘曲自由度产生了一个附加的独立自由度，并允许各单元在连接处有不同的瞧去约束。对于前者可以把每个连接单元与翘曲相关的项直接加入框架刚度矩阵，对后者翘曲约束可以作为边界条件处理。

需要指出的是，严格处理单元端部在连接处的相关作用需要能考虑截面畸变的更先进的分析，需要详细考虑各种连接方式的细节。这种分析的例子见文献[52-53]。

4.3关于半刚性连接

除了几个特例外，钢框架的连接通常是半刚性的。文献[18,54]讨论了常用连接的特性，文献[18]还总结了几种模拟半刚性连接的弯矩—转角特性的计算公式，详细讨论了半刚性框架的分析。这里仅简单介绍Liew、Kim等在塑性铰高级分析中对半刚性连接的模拟方法。他们把梁柱半刚性连接模拟为零长度转动弹簧，所用的方程允许构件与连接之间产生相对扭转和弯扭。单元端部的连接单元直接作为整体未知量，无需修改单元刚度矩阵，因此便于应用。

Liew[55]对薄壁管构件钢框架采用了Heish推荐的四参数幂函数模型体现典型连接的弯矩转角关系。其表达式为：

（25）

图6三参数模型

Ke是连接的初始刚度矩阵，Kp是应变强化刚度矩阵，M0是参考弯矩，n是形状参数。如果有试验数据，公式中的四个参数可以通过曲线拟合得到；如果直到连接的细部情况，也可用分析方程得出。但是一般设计时并不确定连接的具体方式，需要一个基于一般连接试验数据库的标准曲线作为参照，或者使用根据数据库得到的有关参数。Heish的研究报告给出了九种常用连接方式在面内弯曲荷载作用下的四个参数的平均值。

Kim[56]等采用了用三个参数的Kishi－Chen幂函数模型：

（26）

这里的m＝M/Mu，θr＝θ/θ0，θ0＝Mu/Rki，Mu是连接的最大弯矩承载力，Rki是初始连接刚度，n是形状参数。对于公式中的参数，文献给出了四种常见连接的解决方法。

以上两种方法都可以考虑卸载导致的应力重分配对连接的影响。

5改进塑性铰法的验证

对改进塑性铰法精度的验证，一般推荐两种方法，一种是与塑性铰法的分析结果对比，一种是与设计规范的计算结果对比。文献[3,7,14-17,20,22,24]等的对比结果显示改进塑性铰法分析具有较高的精度，能够满足工程设计的要求，可以用于实际设计。

6结论和建议

塑性区法高级分析尚有待简化，比如使用包括梁柱单元的混合单元，才能普遍用于实际工程设计。改进塑性铰法作为一种可行的整体分析方法，已能够考虑二阶非线性、几何非线性、材料非线性、连接非线性等影响钢框架的强度和稳定的关键因素，有望成为钢框架工程设计的实用方法。

本文首先介绍了有关高级分析的一些基本情况，然后分别针对平面框架的平面内分析和平面外分析，详细介绍了改进塑性铰法对各种非线性问题的处理方法。文中还介绍了对梁、柱、压弯构件和二维钢框架结构非线性分析的现状。对构件的非弹性平面外屈曲，尤其是双向压弯构件的屈曲，研究并不充分，针对二维框架的非弹性研究也不多。此外，很少有人在高级分析中研究弱轴弯曲的问题。

改进塑性铰法用稳定函数法或有限元分析方程推导出单元刚度矩阵，考虑二阶效应的影响。对残余应力、几何缺陷和弯矩的影响等因素也采用近似的方法解决，并保持了较高的精度。用减小切线模量代替减小截面惯性矩近似残余应力造成的截面平面内承载能力削弱，用体现剩余弹性核特性的值(EIy)t、(EIw)t、(GJ)t代替平面外弹性刚度EIy、EIw和GJ，以有效刚度法体现所有材料非线性、残余应力和几何缺陷造成的平面外能力的削弱等等，这种近似解决的方法证明是可行的。

改进塑性铰法为了简化计算和分析，将一个构件用一个或者二三个单元分析。由于没有在截面上划分分区单元，很难考虑局部屈曲和截面翘曲这种需要详细分析截面各纤维受力状态的问题。对于影响结构强度的关键构件或连接，应当用塑性分配法。而要考虑非弹性侧向屈曲，包括局部屈曲和翘曲的塑性效应，必须改变现在使用的三参数塑性强度公式。一个可能的解决方法是在塑性分配法中使用壳单元，这种单元不但便于解决翼缘或腹板的局部屈曲，还能够很好的考虑构件的侧向扭转和翘曲效应。

严格意义上的空间钢框框架二阶弹塑性分析似乎还未出现。要真正在结构水平上分析钢框架在不同荷载水平下的行为和失效模式，需计及弯扭屈曲，解决具有双向弯曲和扭转并相互耦联的更为复杂的三维空间刚架的弹塑性稳定问题，还需要考虑结构的整体扭转、最不利的荷载组合、荷载相对剪心的距离以及各个构件最不利的几何缺陷形式等复杂问题。

参考文献

[1]W.F.ChenandS.Toma,“AdvancedAnalysisofSteelFrames—Theory,Software,andApplication”,CRCPressINC,1996

[2]ChenW.F.andKimS.E.,“LRFDSteelDesignUsingAdvancedAnalysis”,CRCPressINC,1997

[3]陈骥,“刚架平面稳定的整体设计法”,钢结构,2003年第4期,第18卷,总第66期:46-50

[4]SA,AS4100,“SteelStructures”,StandardsAustralia,Sydney,1998.

[5]Eurocode3,“DesignofSteelStructures”,Part1,GeneralRulesandRulesforBuildings,Brussels,1992

[6]W.F.Chen,“Structuralstability:fromtheorytopractice”,EngineeringStructures,22(2000):116-122

[7]W.F.Chen,Seung-EockKim,Se-HyuChoi,“PracticalSecondOrderInelasticAnalysisforThree-DimensionalSteelFrames,SteelStructures”,1(2001):213-223

[8]N.S.Trahair,S.-L.Chan,“Out-of-planeadvancedanalysisofsteelstructures”,EngineeringStructures25(2003):1627–1637

[9]ClarkeMJ,BridgeRQ,HancockGJ,TrahairNJ,“Advancedanalysisofsteelbuildingframes”,JournalofConstructionalsteelresearch1992;23(1-3):1-30

[10]陈骥,《钢结构稳定—理论与设计》，第二版，北京，科学出版社,2003

[11]DeierleinGG，“Steel-framedstructures”，Progressinstructuralengineeringandmaterials”,Vol.1,NO.1,London:CRCLtd.,September1997

[12]WhiteDW，“Plastic-HingeMethodsforAdvancedAnalysisofSteelFrames.JournalofConstructionalSteelResearch,1993,24(2):121～152

[13]WhiteDW,ChenWF,“Plastic-hingebasedmethodsforadvancedanalysisanddesignofsteelframes”,Bethlehem,PA:StructuralStabilityResearchCouncil,LehighUniversity,1993

[14]Seung-EockKim,JaehongLee,“Improvedrefinedplastic-hingeanalysisaccountingforlateraltorsionalbuckling”,JournalofConstructionalSteelResearch58(2002):1431–1453

[15]K.Wongkaew,W.-F.Chen,“Considerationofout-of-planebucklinginadvancedanalysisforplanarsteelframedesign”,JournalofConstructionalSteelResearch58(2002):943–965

[16]J.Y.RichardLiew,L.K.Tang,“Advancedplastichingeanalysisforthedesignoftubularspaceframes”,EngineeringStructures22(2000):769–783

[17]Seung-EockKim,Moon-HoPark,Se-HyuChoi,“Directdesignofthree-dimensionalframesusingpracticaladvancedanalysis”,EngineeringStructures23(2001):1491–1502

[18]陈惠发著，周绥平译，《钢框架稳定设计》，世界图书出版社1999.8

[19]J.Y.RichardLiew,D.W.WhiteandW.F.Chen,“Limitstatesdesignofsemi-rigidframesusingadvancedanalysis:Part1:Connectionmodelingandclassification”,JournalofConstructionalSteelResearch,Volume26,Issue1,1993:1-27

[20]Seung-EockKimandWai-FahChen,“Practicaladvancedanalysisforsemi-rigidframedesign”,EngineeringJournal,FourthQuarter,1996:129-141

[21]W.F.ChenandYoshiakiGotoandJ.Y.RichardLiew,“StabilityDesignofSemi-RigidFrame”,JohnWiley&Sons,Inc,1996

[22]Seung-EockKim,Se-HyuChoi,“Practicaladvancedanalysisforsemi-rigidspaceframes”,InternationalJournalofSolidsandStructures,38(2001):9111-9131

[23]N.Kishi,W.F.ChenandY.Goto,“EffectiveLengthFactorofColumnsinSemirigidandUnbracedFrame”,JournalofStructureEngineeringVol.123，No.3，March,1997:313-321

[24]Seung-EockKim,JaehongLee,Joo-SooPark,“3-Dsecond-orderplastic-hingeanalysisaccountingforlocalbuckling”,EngineeringStructures,25(2003):81-90

[25]Seung-EockKim,MoonKyumKim,Wai-FahChen,“Improvedrefinedplastichingeanalysisaccountingforstrainreversal”,EngineeringStructures22(2000):15-25

[26]Seung-EockKimandWai-FahChen,“Furtherstudiesofpracticaladvancedanalysisforweak-axisbending”,EngineeringStructures,Vol.19,No.61997:407-416

[27]ChenI-Hong,andChenWai-Fah,“Majordesignimpactof1997LRFDsteelseismiccoderevisioninUSA”,JournalofStructureEngineeringVol.27，No.1，April,2000:1-16

[28]VogelU.“Calibratingframes”,Stahlbau1985,54:295-301.

[29]PhilipAvery,MahenMahendran,“Distributedplasticityanalysisofsteelframestructurescomprisingnon-compactsections”,EngineeringStructures22(2000):901–919

[30]AveryP,MahendranM,“Largescaletestingofsteelframestructurescomprisingnon-compactsections”,EngineeringStructures,2000,22:920–936

[31]Xiao-Mo.Jiang,Hong.Chen,J.Y.Richard.Liew,“Spread-of-plasticityanalysisofthree-dimensionalsteelFrames”,JournalofConstructionalSteelResearch58(2002):193-212

[32]Yeong-BY,Kuo-SR,“TheoryandAnalysisofNonlinearFrameStructure”,PrenticeHall,1994

[33]Buonopane,S.G.,Schafer,B.W.,Igusa,T,“ReliabilityImplicationsofAdvancedAnalysisinDesignofSteelFrames”,AnnualTechnicalSessionandMeeting,StructuralStabilityResearchCouncil,April,2003.Baltimore,MD.

[34]王孟鸿,《三维空间钢结构高级分析理论与应用》,西安建筑科技大学博士学位论文,2003

[35]舒兴平,沈蒲生,尚守平，“钢框架结构二阶弹塑性稳定极限承载力试验研究”，钢结构，1999年第4期：19－22

[36]舒兴平,尚守平,“平面钢框架结构二阶弹塑性分析”,钢结构,第15卷,2000年第1期：24-27

[37]郭兵,陈爱国,“半刚接钢框架的有限元分析及性能探讨”,建筑结构学报,第22卷第5期2001年10月:48－52

[38]顾正维,“钢结构半刚性连接的非线性分析”,浙江大学博士学位论文,2003

[39]王新武,《钢框架梁柱连接研究》,武汉理工大学博士学位论文,2003

[40]沈世钊，陈昕，《网壳结构稳定性》，科学出版社，1999

[41]董石麟,钱若军,《空间网格结构分析理论与计算方法》,中国建筑工业出版社，2000.08

[42]张文元,张耀春，“高层钢结构双重非线性分析的塑性铰法”,哈尔滨建筑大学学报，Vol.33:2-7

[43]张文元,张耀春，“空间受力钢柱的双重非线性分析”,哈尔滨建筑大学学报，Vol-33,No.6,2000:8－12

[44]李君,张耀春,“高层钢结构的非线性动力全过程分析方法”,哈尔滨建筑大学学报,第33卷第1期2000年2期:16-19

[45]尹德钰,刘善维,钱若军,《网壳结构设计》，中国建筑工业出版社，1996

[46]苏明周，顾强，申林,“钢构件在循环大应变作用下的有限元分析”,工程力学，Vol.18No.4:51-59

[47]徐伟良,潘立本,“钢框架弹塑性大位移分析的单元刚度矩阵”，重庆建筑大学学报，第20卷第4期:28－34。

[48]许红胜，周绪红，舒兴平,“空间钢框架几何非线性分析的一种新单元”,工程力学第20卷第4期2003年8月:39-44

[49]ChenW-F,AtsutaT,“Theoryofbeam-columns”,vol.2.NewYork(NY),McGraw-Hill,1997

[50]TrahairNS,“Flexural–torsionalbucklingofstructures”,BocaRaton(FL),CRCPress,1993

[51]BarsoumRS,GallagherRH.Finiteelementanalysisoftorsionalandlateralstabilityproblems.InternationalJournalforNumericalMethodsinEngineering1970,2:335-52.

[52]VacharajittiphanP,TrahairNS,“Warpinganddistortionati-sectionjoints”,JournaloftheStructuralDivision1974,100(ST3):547–64.

[53]KrenkS,DamkildeL,“Warpingofjointsini-beamassemblages”,JournalofEngineeringMechanics1991,117(11):2457–74.

[54]陈绍蕃,《钢结构设计原理》,科学出版社,1997