运动会加油口号十篇

运动会加油口号篇1

1、2班：团结进步，永争第一。

2、心理健康加身体健康就是幸福。

3、15班：15班，齐心进，运动会，创佳绩！

4、奇迈山下，喜迎华园研运盛会；竞赛场上，尽显机汽健儿雄姿！

5、青春如火，超越自我，八年五班，奋勇拼搏。

6、九班九班，勇夺桂冠，齐心协力，共创辉煌。

7、励精图治，奋发向上，努力拼搏，永不言弃。

8、扬帆把舵，奋勇拼搏，看我三班，锐不可当。

9、3班：挥动激情、放飞梦想

10、鸣奏青春旋律，抒写运动乐意！

11、挥动激情，放飞梦想，团结拼搏，树我雄风。

12、铁心拼搏，争创一流。

13、与时俱进，开拓创新，顽强拼搏，勇夺第一。

14、看我六班，影子飒爽，奋勇拼搏，展现自我。

15、信笃志坚，奋起争先，机汽学子，再创辉煌。

16、22班：展现青春风采！

17、一切真功夫都是苦功夫。

18、励精图治，争创一流，好好学习，天天向上。

19、向辛勤工作的全体裁判员工作人员致敬！

20、励精图治绘蓝图，凝神聚力谱新篇。

21、扬体育精神，展青春风采！

22、23班：23,23,冲出国门，走向明天。

23、梦五彩传奇，迎缤纷征途。

24、学问的宫殿绝不势利，谁都可以踱进去。

25、团结进取，开拓创新，顽强拼搏，争创一流。

26、18班：高一18,实力最佳，体育健儿，整装侍发！

27、10班：友谊第一，比赛第二！

28、互相学习，取长补短，再接再厉，勇攀高峰。

29、17班：17班的人，17班的魂！

30、八年二班，猛虎出山，八年二班，锐不可当。

31、1班：飞跃梦想、超越刘翔。

32、青春演绎，勇者激情，机汽健儿，永不言弃。

33、16班：犯其至难，图其至远！

34、向参加校运会的体育健儿学习致敬！

35、8班：人要搏出一片蓝天！

36、20班：今天的骄傲将从这诞生，明日的太阳将从这里升起！

37、励精图治，开拓进取，超越刘翔，从我做起。

38、魅力机汽，永不言弃；努力拼搏，再创佳绩。

39、12班：和衷共济，风雨同舟；拼搏进取，铸就辉煌。13班：努力奋进，永争第一！

40、21班：没有最好，只有更好。()

41、14班：挥洒着青春的活力，放飞希望和梦想！

42、志比天高，气比山昂，机汽学子，力争更强！

43、与时俱进，奋力拼搏，齐心协力，争创一流。

44、挑战自我，超越梦想，团结互助，共创佳绩。

45、学习、思考、创新，用知识创造生产力。

46、9班：非比寻常，九班最强！

47、19班：团结友爱，勤奋好学，激情飞扬。

48、勇争第一，团结一心，共创佳绩。

49、八（4）精英，敢闯敢拼，齐心协力，争创佳绩。

50、魅力机汽，驰骋华园；众志成城，谁与争锋。

51、强身健体，立志成材，2班2班，非同一般。

52、八班一出，谁与争锋，横扫赛场，唯我称雄。

53、7班：团结拼搏，超越自我。

54、6班：6班、6班，永争前三！

55、以勇求改，以改求变，以变求进。

56、团结拼搏，争创伟绩，飞跃梦想，自强不息。

57、5班：超越自我，秀出风采！

58、4班：超越自我，挑战极限！

运动会加油口号篇2

第一组（原创）：

1.咬定第一不放，立根原在赛道中。

——姜隽之

2.风萧萧兮5（5）班，壮士一去，胜利归来。

——管泽霖

3.前不见冠军，后看见来者，念天地之悠悠，让尹佳跑第一。 ——管泽霖

4.别人更落孙山外，孙山已冲第一线。

——管泽霖

5.要帅不要衰，要好不要坏，只要拿第一，神马都浮云。 ——管泽霖

6.逐路操场，谁与争风？唯我5（5）独领风骚。

——管泽霖

7.一二三四五，我们好比下山虎；五四三二一，团结拼搏争第一。——刘雨纯

8.说五班，夸五班，运动场上好儿男；赞五班，颂五班，女子也撑半边天。 ——刘雨纯

9.五班五班不一般，金银铜奖都拿全。

——刘雨纯

10.东风吹，战鼓擂，五班儿女显神威！

——马岩昊

11.5班似火，超越自我，奋力拼搏，取得硕果。

——金哲宇

12.给力5班，实力不凡。团结友谊，让你感叹！　——毛媛媛

13.激情澎湃，五五不败，斗志昂扬，五五最强。

——俞智源

14.真金不怕铁打，五（5）不怕苦战。

——邓睿宇

15.5班5班，非同一般；团结友爱，永不言败。

——朱奕诚

16.体育使学校充满活力，学校因体育勃发生机。

——孙容川

17.古有木兰上战场，今有尹佳赴赛场。

第二组：

1班：认真读书，踏实做人。全民健身，奔向奥运。

2班：团结进步，永争第一。

3班：团结拼搏，永争第一！

4班：超越自我，挑战极限！

5班：超越自我，秀出风采！

6班：6班、6班，永争前三！

7班：团结拼搏，超越自我。

8班：人要搏出一片蓝天！

9班：非比寻常，九班最强！

10班：友谊第一，比赛第二！ 11班：11，11，永争第一！

12班：和衷共济，风雨同舟；拼搏进取，铸就辉煌。 13班：努力奋进，永争第一！

14班：挥洒着青春的活力，放飞希望和梦想！

15班：15班，齐心进，运动会，创佳绩！

16班：犯其至难，图其至远！

17班：17班的人，17班的魂！

18班：高一18，实力最佳，体育健儿，整装侍发！

19班：团结友爱，勤奋好学，激情飞扬。

20班：今天的骄傲将从这诞生，明日的太阳将从这里升起！

21班：没有最好，只有更好。

22班：展现青春风采！

23班：23，23，冲出国门，走向明天

第三组：

1班：全民健身，光我中华。 2班：友谊第一，比赛第二！

3班：风流今朝，尽在高二、3班。

4班：放飞梦想，坚持理想。 5班：友谊第一，比赛第二。

6班：青春活力，团结友爱，尊敬师长。

7班：高二七班，奔向未来！

8班：高二八班，向你问好。 9班：九班、九班，久久生辉，永放光芒！

10班：高二。十班，十全十美，勇夺第一！

11班：拼搏，拼搏，再拼搏，奋斗，奋斗，再奋斗！

12班：前进，创造出一个又一个的奇迹。

13班：播下希望，充满激情，勇往直前，永不言败！

14班：高二。14，永不言败！

15班：运动场上，激情飞扬。

16班：16，16，一枝独秀，秀出丰采。

17班：关注十七的表现！期待奇迹的出现！

18班：高2、18，实力最佳，与时俱进，开创未来。

19班：高二、十九，魅力永久，充满自信，赢得胜利。

20班：不轻言放弃，终有一天，我们会展翅高飞。

第四组：

1班：不断进步，力求最好！

2班： 年轻没有失败，只要亮出风采！

3班： 命运全在拼击，奋斗就是希望。 4班： 创造另一个新天地。

5班：5班的欢乐，无边无际，5班的风采，5班的信念，无坚不摧，5班的精彩！

6班：把青春合美好都留美丽的母校，为你添彩，为你骄傲！

7班：荆棘莫不越，光乎华中，耀其中华！

8班：和自己比赛。为了明天，超越今天，我们最愉快！

9班： 顽强拼搏，赛出风格！

10班：只要不气馁，奇迹就会发生。

11班：双腿走遍中华！

12班：坚信未来的明天将属于我们。

13班：为班集体的荣誉而奋斗！

14班：精神的动力，源于运动。

15班：人生能有几回搏，此时不搏何时搏？

16（文）：飞翔 飞翔 飞翔！

16（理）：敢爱、敢恨、敢拼、敢闯！

17班：17、17，永争第一！

18班：没有激情就没有希望，没有拼搏就没有成功。

19班：虔诚治学，豁达泄世，修剪自我。

20班：没有最棒的，只有最好的。

21班：只要拼，只要博，成功就在不远处。

22班：永不言败，永不退缩！

23班：今天，我为华中而骄傲；明天，华中以我而自豪！

24班：We are the best ! we are the wonder !

运动会加油口号篇3

2、我精彩，我运动。

3、我运动，我健康，我快乐。

4、超越极限，超越自我。

5、团结拼搏，永创辉煌。

6、团结、拼搏奋斗。

7、青春无畏，逐梦扬威。

8、我运动、我快乐。我锻炼、我提高。

9、比出风采、超越自我。

10、更强我能、更快更高。

运动会加油口号篇4

【关键词】PLC；变频；飞机；恒压加油

中图分类号：TM344.6文献标识码： A

一、前言

实现飞机恒压加油是当下飞机加油工作的趋势所在，用PLC与变频来实现飞机恒压加油已经有一定的理论研究基础和实践经验，本文在此基础上，深入分析了我国PLC和变频飞机恒压加油系统设计的原理和实践应用的可行性。

二、飞机管道加油系统控制技术现状

1、飞机进场的随机性,要求供油流量范围大

随着我国经济的飞速发展,各地机场航班次数不断增加,由机进场的随机性,机场飞机管道供油系统有时要同时给几架飞机加油,需要的流量较大,而有时又只给一架飞机加油,流量较小,如有的机场,流量变动范围在200~20000L・min之间,可见,未来机场进驻多架飞机时,对机场供油系统的流量要求范围非常大。解决这一问题,除了增大输送油泵的流量外,还应增加输送油泵的数量。

2、现有机场飞机管道加油系统控制方式简单

现有机场飞机管道加油系统控制管理方式简单,压力控制方式的选用受诸多因素影响,不能充分发挥变频调速系统先进技术的经济性能。目前,我国机场的飞机管道加油系统都采用了变频调速系统,利用泵的变速运行保证供油系统流量和压力的需求,实现流量的无级调节和管道压力的恒定,但此类变频调速系统都是将压力控制点设置在泵出口。这种控制方式管理方便,但由于管道流量的随机变化,泵出口的恒压意味着加油口处的变压,没有达到真正意义上的恒压控制,在一定程度上影响了变频调速系统先进技术经济性能的充分发挥。现有机场供油系统压力控制方式在工程实践中的选用,还受诸多因素的影响,因此,应具体问题具体分析,合理确定压力控制方式。当供油管路较长,压力损失较大时,恒压控制点应设置在管路末端的最不利点处,以保证该点的压力恒定,并实现最大限度的节能,但这种方式实现起来较为复杂,特别是信号线路较长,信号衰减较大,传感器对设置距离有较为严格的要求,所以在供油管路较短时,恒压控制点一般选取在泵出口,使控制系统简化,但这种方式并不能保证最不利点处的压力恒定,也不能实现完全节能。

3、现有供油管网“水击”严重,压力不够稳定

我国机场飞机管道加油系统的供油泵房到停机坪一般都有一段距离,近的几十米,远的几公里,输油管道的口径大小不同,管网分布排列也不同,燃油在管内的运动规律非常复杂,存在非线性,长时延、时变不确定性等因素。当供油泵站到加油口距离超过数百米时,供油管线内的水击和喘振现象就比较严重了。因此,传统的机场飞机管道加油系统管线长度一般不超过1200m,否则要建中继油库和泵站。

系统在给飞机加油的过程中,加油口的开闭瞬间造成管内燃油流量突变,引起一种潮汐般的冲击,这种现象就是“水击”,尤其在多个加油口同时操作时这种现象更为严重。

按GJB716)895飞机地面压力加油系统通用规范6要求,供油管道系统中,瞬时水击压力应不大于0.827MPa。机场飞机供油管道系统和民用供水管道系统不同,民用供水系统有用水的连续性,较少出现大流量突变的情况；而飞机加油具有间隙性,大流量加油突变的情况时常发生,突然开阀和关阀必然会使加油管网水击压力增大。

三、变频恒压加油技术

1、变频恒压加油技术概述

变频恒压加油调速系统相关产品正向着高可靠性、全数字化微机控制、多品种系列化的方向发展。追求高度智能化、系列化、标准化是未来飞机管线加油控制设备适应新型飞机不同加油工艺要求的必然趋势。在短短的几年内，变频恒压加油调速系统经历了一个逐步完善的发展过程，早期的单泵调速恒压加油系统逐渐为多泵系统所代替。单泵产品系统设计简易可靠，但单泵电动机深度调速造成油泵、电动机运行效率低，而多泵型产品的投资更为节省，运行效率高，已发展成为主导产品。

2、变频恒压加控制方式

根据油泵工作原理，油泵消耗功率与转速的三次方成正比，即N=Kn3，（其中N为油泵消耗功率，n为油泵运行时的转速，K为比例系数）。而油泵是按工频运行时速设计的，但加油时除大机群加油高峰外，大部分时间加油量较小，由于采用了变频技术及微机控制技术，因此可以使油泵运行的转速随加油量的变化而变化，最终达到节能的目的。实践证明，使用变频设备可使油泵运行平均转速比工频转速降低20%，从而大大降低能耗，节能效率可达20%-40%。

（一）带PID回路调节器和/或PLC的控制方式

在该方式中，变频器的作用是为电动机提供可变频率的电源，实现电动机的无级调速，从而使管网的油压可控。传感器的任务是检测管网油压，压力设定单元为系统提供满足飞机需要的加油压力期望值，压力设定信号和压力反馈信号输入可编程控制器后，经可编程控制器内部PID控制程序的计算，输给变频器一个频率控制信号。还有一种办法是将压力设定信号送入PID回路调节器，由后者进行运算后，输给变频器一个频率控制信号。

（二）由于变频器的频率控制信号是由可编程控制器或PID回路调节器给出的，所以对可编程控制器来讲，既要有模拟量输入接口，又要有模拟量输出接口。而带模拟量输入/输出接口的可编程控制器价格很高，这无形中就增加了供油控制设备的成本。若采用带有模拟量输入/数字量输出的可编程控制器，则要在可编程控制器的数字量输出端口另接一块PWM调制板，将可编程控制器输出的数字量信号转变为模拟量。这样，可编程控制器的成本没有降低，还增加了连线和附加设备，降低了整套设备的可靠性。如果采用一个带开关量输入/输出的可编程控制器和一个PID回路调节器，其成本也和带模拟量输入/输出接口的可编程控制器差不多。所以，在变频调速恒压加油控制设备中，PID控制信号的产生和输出就成为降低加油控制设备成本的一个关键环节。

（三）新型变频调速加油控制设备

新的变频调速加油控制设备将PID调节器以及简易可编程控制器的功能都综合进变频器内，形成了带有各种应用宏的新型变频器。因为PID运算在变频器内部，这样就省去了对可编程控制器存储容量的要求和对PID算法的编程，而且PID参数的在线调试非常容易，降低了生产成本，大大提高了生产效率。又因为变频器内部自带的PID调节器采用了优化算法，所以使油压的调节十分平滑、稳定。同时，为了保证油压反馈信号值的准确、不失真，可对该信号设置滤波时间常数，同时还可对反馈信号进行换算，使系统的调试非常简单、方便。这类变频器的加格仅比通用变频器略高一点，但功能却强很多，所以在满足工艺要求的情况下应优先采用。

（四）油泵电动机专用变频器

油泵电动机专用变频器是将普通变频器和PLC控制器集成在一起，是集供油、管控一体化的系统，内置供油专用PID调节器，只需加一只压力传感器，即可方便地组成供油闭环控制系统。传感器反馈的油压信号直接送入变频器自带的PID调节器输入口，而压力设定既可使用变频器的键盘设定，也可采用一只电位器以模拟量的形式送入。可设定多段压力运行，以适应不同飞机不同加油方式压力的需求。面板可以直接显示压力反馈值。

系统供油有两种基本运行方式：变频泵固定方式和变频泵循环方式。变频泵固定方式可选择“先开先关”和“先开后关”两种油泵关闭顺序；变频泵循环方式以“先开先关”的顺序关泵。

四、某机场变频恒压供油控制系统

某机场采用一个集中的油库给飞机加油车供应油料，由于加油点与油泵站有1000m左右，该油料股希望设计一个自动启动和停止油泵的控制系统，以取代原来人工控制的单片机的恒压供油系统。用户现有两台55kW的油泵，一个油压传感器，四个加油点。要求只要有加油点的油阀打开，油泵必须启动且恒压供油，当加油点的油阀都关闭了，油泵能自动停止。

五、需求分析

加油控制系统的控制对象是两台油泵，由于加油压力要恒定，而加油点的开启和关闭是随机的，因此要采用变频器来控制和调节油泵，才能达到恒压的目的。现场只一个油压传感器，必须充分利用这个信号。经过实地考察和实验，发现油管路的密闭性良好。因此采用压力差来控制油泵的启动和停止是可行的。加油点的油阀的流量是一致的，这给设计带来了一些便利。尽管加油点比较分散，仍然可以把四个加油阀看成一个大的加油阀，将大的加油阀分为四级开度，

可以对应加油阀的开启个数，而不必考虑其组合。同样可以两个油泵合为一个考虑。这样我们就可以把一个较复杂的系统简化为一个简单的系统。我们现在可以很容易的给出控制的策略，根据加油阀的四级开度，也将泵的转速分为四级，在油压恒定条件下，使开度与转速一一对应。因此我们根据开度来控制变频器的速度，即可达到恒压的目的。但现场只一个油压传感器，如何能知道泵的开度呢?其实泵在静态运行时，泵速、油压、流量是恒定的，当开度增加或减少时，流量必然随着增加或减少，在泵速不变的情况下，流量与油压成反比。油压的变化可以由压力传感器反映出来，尽管检测的信号比实际的动作滞后5s左右，但不影响系统的控制，因此我们可以根据这个变化量来控制泵速的增加或减少以及启动和停止。

六、硬件设计及系统简介

考虑到加油站是机场的重要部门，必须保证系统可靠，我们采用一台变频器带一台泵的设计方案，控制系统采用西门子S7-200系列PLC，型号为CPU224，数量一台。模拟输人输出模块一块，型号为EM235；显示元件为TD200；变频器采用三垦S1-IF系列变频器。系统控制方式分为自动和手动两种，自动方式用于正常运行情况，而手动方式用于调试和检测器失效情况下使用。油泵的起停按钮只有在手动方式时才有效。同时手动的调速旋钮R1，R2也是在手动方式时才有效，由K1在选择开关置于手动时接通。Q0.0和Q0.2分别为1#和2#变频器的启动信号，Q0.1和Q0.3为1#和2#变频器全速(50Hz)运行命令。Q0.7和Q1.0为Z#和2#变频器的转速调节模拟信号切换。通过开关SW2可以选择那台台变频器优先启动。控制系统运行前，先在TD200文本显示器中设定目标压力值、启动压力值和停机压力值，然后将SW1置于自动。如果压力传感器检测到管道的压力高于启动压力值时，系统将处于等待状态。直到加油点的阀门打开，管道的压力低于启动压力值时，系统将自动启动一台油泵，变频器按第一级开度的对应频率运行。如果在预设的时间内，压力未达到设定值，变频器按第二级开度的对应频率运行。依此类推，当所有加油点的阀门全开时，则一台变频器处于全速运行，另一台调速运行。当加油点的阀门关闭时，压力传感器检测到管道压力有上升的趋势，则将变频器的频率按开度级依次降下来。直到变频器的运行频率低于第一级开度的对应频率或管道的压力高于停机压力值达到预定的时间，则系统停止变频器的运行，处于待机状态。另外，变频器运行在任一开度级频率时，程序会根据压力的误差，模拟人工作一些细微的调整，使管道压力维持恒定。程序流程图如图1所示。

图1程序流程图

七、供油系统的安全性设计

飞机加油设备和设施尤其重视安全可靠性问题。为此,要研究系统中主要设备、设施布置的安全性和多种安全功能,研究系统软件和硬件在各种情况下的安全保护功能,使供油系统安全可靠性得到较好解决。

1、自动卸压。飞行结束,飞机加油完成后,只要切断油泵电机电源,泵进出口管路跨线上的电磁阀自动开启,泵出口管路中的油料流入泵入口管路,流回使用罐,使管路中压力降低。当加油管线压力超过控制压力一定值时,管路跨线上的电磁阀也自动开启；油料回流；使管路中压力降低,减小水击。

2、异常保护。若因故障引起控制失灵,造成管路中压力过度升高,将会损坏设备。为保护设备,该系统具有异常保护功能。当压力达到所设置的保护值时,自动切断电源,使泵停转,而且电磁阀自动开启卸压。

3、报警。当系统中某一部位发生故障引起控制失灵时,或管路中油品压力达到设定的上限值时,警笛鸣叫,或广播喇叭发出提醒警告,提请操作人员注意,及时采取措施,以避免事故发生。

八、结束语

本文研究了PLC与变频实现飞机恒压加油的原理和具体的案例，分析结果显示该系统具有较好的可行性和可操作性，能够大大提高飞机加油的稳定性和效率，需要注意的是，构建飞机恒压加油系统的过程中，必须要考虑安全因素，确保系统建设成功后的安全运行。

【参考文献】

[1]郭小丽.基于变频调速技术的电动轮汽车恒压加油系统的研发[D].江西理工大学,2009.33.

[2]姜春荣,胡小房.PLC变频调速恒压控制输油系统[J].油田地面工程,2011,2.

[3]李众,李彦,虞平良.PLC变频调速恒压供水系统[J].华东船舶工业学院学报,2010,02.

运动会加油口号篇5

关键词：污水处理；水质；措施；效果

一、污水处理系统现状分析

1、污水处理系统简介

中心一号平台在用污水处理系统目前实际污水处理量1920m3/d，采用“水力旋流+纤维球过滤”污水处理工艺流程。两台120m3/h注水泵双泵运行，回调水量在2880-3600m3/d波动，总出站水量在4920-5520m3/d波动，出站干压8.7MPa。目前，系统中使用时间超过10年以上的设污水处理备超过80%以上，老化严重，处理能力下降明显，各节点水质较差，为保证水质，导致分水量少，注水能力无法满足提注要求，是制约平台发展的重要因素。

2、污水处理系统存在问题及原因分析

（1）油水分离设备超负荷运行，污水系统水源水质达不到设计要求

中心一号共有2台三相分离器，储罐分离器2010年7月投产，设计处理液量4000m3/d，生产分离器2013年9月投产，设计处理液量7000m3/d，理液量总计为11000m3/d。目前，中心一号实际进液量平均为11300m3/d，超出设计处理量，导致分水水质较差，分水含油量为680-700mg/L，分离器设计分水含油量均为500mg/L，已超出设计要求，不合格水源进入污水处理系统，加重系统处理负担。

（2）污水处理设备老旧，处理能力大幅下降

①水力旋流器运行效率低

第一，结垢严重。平台污水矿化度高，旋流器旋流管结垢现象严重。第二，水力旋流器附属流程锈蚀穿孔。由于酸洗作用以及长期污水腐蚀，附属流程壁厚减薄严重，存在多处碳纤维补强和打卡子情况，无法提高运行压力，影响正常使用。

③双亲可逆纤维球过滤器除油效果差

第一，双亲可逆纤维球过滤器进水水质差，水含油达到80mg/l，达不到设计要求，造成双亲可逆纤维球过滤器负荷重；第二，在关闭双亲可逆纤维球过滤器旁通情况下，由于进口压力过高，会造成进口憋压，压力可达到0.5Mpa，存在刺漏风险；第三，纤维球散裂，漏失严重，散裂的纤维球进入下级流程，在对双亲水出口篮式过滤器滤网进行检查时发现有较多破碎的纤维丝；第四，在进行双亲滤料更换时发现，纤维球丝严重堵塞内部筛板，边缘处己开焊，造成滤料漏失，降低处理能力，并严重影响后续污水处理设备的正常运行；第五，双亲过滤器进出口阀门、反洗流程过滤器前端阀门关闭不严，影响设备的正常运行。

（3）加药系统故障频发，加药效率低

1）加药设备及管线需进行维修、更换：加药泵进口管线为6分管线，管径较细，且药剂易形成沉淀和结晶，经常管线堵塞；2）药剂具有腐蚀性，经常将加药管线锈漏，影响加药处理系统的正常运行；3）加药泵柱塞经常出现渗漏，需经常进行维修；4）药剂罐排放系统设计不合理，造成清罐时，排放不彻底；5）药剂罐搅拌泵减速器和电机易出现故障。由于加药系统故障多发，不能保证正常加药，加药效率降低，影响污水处理效果，最终影响污水水质。

（4）2#注水泵振动大，运转稳定性较低

中心一号安装有2台注水泵，分别于2014年1月和2015年10月投入使用，其中2#注水泵存在自由端振动大的问题，振动数据最大时可达到20mm/s（正常运转振动数据为10mm/s），多次出现振动大而停机甚至是故障的问题，运行稳定性较差。

二、污水处理系统水质改善措施

1、技术措施

（1）调整原油破乳剂加药点

采取提高热媒温度、提高加药量等方法，但是效果不明显。经过现场分析，发现原油破乳剂加药点位置不合理。平台原油破乳剂加药量392kg/d，原投加点在生产分离器进口。经过分析发现，药剂没有经过储罐分离器流程，造成药剂在生产分离器内过量集中，药剂没有发挥最大效果，其中，阀门1为2台分离器原油进口加药点控制阀门，阀门2为生产分离器原油进口加药点控制阀门，2处阀门为全部打开状态，采取关小阀门2开度，从而增加去储罐分离器加药量。

（2）优化污水提升泵运行模式

中心一号安装有3台污水提升泵，排量71m3/h，平台分水80m3/h，由于提升泵泵效降低，全部打开阀门，其出口水量也无法达到80m3/h，造成至少10m3/只能通过旁通流程进入注水罐，造成水质较差。中心一号采用开启2台污水提升泵，排量达到110m3/h，旋流器除油30m3/h，分水80m3/h。

（3）优选污水处理药剂

使用反相破乳剂与聚氯化合铝进行处理，上层存在一层漂浮物，水质较为清澈；只加入反相破乳剂进行处理，水质较好；只加入碱进行处理，生产大量絮状物；只加入聚氯化合铝进行处理，上层存在一层漂浮物，水质较为清澈。聚氯化合铝胜利油田无相应进料编码，无法采购，且常年使用，容易在管内壁结垢，易造成管道缩径，注水干压升高等弊端，只加入碱，生成大量絮状物，会严重影响污水处理设备设施运行。所以建议采用反相破乳剂。

（4）双亲可逆纤维球过滤器滤料更换及维修

针对双亲可逆限位球突出问题，滤料漏失严重问题，中心一号开展滤料更换工作，并开展内部检修工作。目前，过滤罐内已清洁完毕；筛板筛网中全部布满纤维丝和油泥，并已板结固化，使用物理清理，无法清洁干净；

（5）2#注水泵机组底座设计及更换

针对2#注水泵振动大的问题，为保证注水泵正常运转，对泵底座进行更换，重新制作注水泵基础底座，中心一号更换注水泵，额定排量120m3/h，配套电机800kw，油冷却方式。改造后现场如下：启泵试运后，注水泵自由端水平振动明天降低，由11-12mm/s降低至7-8mm/s。注水泵机组在更换基础、泵及配套电机前后，泵自由端水平振动由平均12.3mm/s下降到平均8.25mm/s，同比下降32.92%，效果显著。

2、管理措施

（1）加大污水罐、注水罐收油频次

中心一号站加大污水罐、注水罐收油频次，要求污水罐由每周一次改为每3天一次收油，注水罐至少每周1次，确保水质合格。

（2）优化水力旋流器运行模式

中心一号加大水力旋流器管理力度，依据厂家提供压差比的计算公式：0.6=进水压力一出水压力/进水压力一排油压力，积极调整水力旋流器压差，经过调整后，水进口压力为0.8Mpa，水出口压力0.4Mpa，油出口压力0.13Mpa。同时，中心一号在现有条件下，每天开展反洗作业，即使水通过油出口进入旋流器，反相冲洗旋流管，去除内部泥沙，确保水力旋流器高效运行。

（3）双亲过滤器执行“2用1反洗”运行模式

中心一号严格执行“2用1反洗”运行模式，即保证2台罐运行，1台罐处于“泡罐”、“反洗”状态，提高过滤器运行效率，发挥最大反洗效能。

运动会加油口号篇6

关键词：伺服阀；高压调门；EH油泵；抗燃油

中图分类号：TM621 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2013）31-0049-03

随着科技的发展，火力发电厂的汽轮机组自动化程度不断提高。目前，300WM以上大功率汽轮机的控制方式普遍采用DEH（数字电液控制）系统。该系统以计算机作为控制单元，以高压抗燃油为介质，以伺服阀、油动机作为执行机构，实现DEH指令信号到汽轮机阀门动作的转换，对汽轮机实行自动控制。EH油系统所起作用是完成DEH指令信号到汽轮机阀门动作的转换，EH油系统故障严重威胁汽轮机的安全、经济运行。汽轮机运行中EH油系统常见故障有以下四种：

1 伺服阀故障

1.1 工作原理

伺服阀又称电液转换器。它由两部分组成：上部分为动圈式力矩马达，下部分是一个液压二级阀（图1）。它的工作原理是将计算机控制输出的电流信号转换成液压信号，再通过油动机转换成位移信号，控制相应的蒸汽阀门的开关。伺服阀是EH油系统中最核心、最精密的部件，一旦油管路污染，很容易卡涩。伺服阀卡涩将导致汽轮机调节过程变缓或者无法控制。

1.2 故障现象

伺服阀卡涩引起的汽轮机高压调门拒动是EH油系统最常见、最频繁的故障现象。这是由伺服阀的内部结构以及高压调门在DEH系统中实现调节作用的特性决定的。

1.3 原因分析

结合伺服阀的结构（图1），我们认为伺服阀最容易卡涩的部位为阀杆部位和喷嘴部位。伺服阀阀芯与阀套的径向间隙只有0.02mm左右，阀芯接受伺服阀电机的电磁力矩后产生位移，一旦阀芯与阀套的径向夹杂颗粒物，伺服阀极易卡涩，从而引起相应的汽门卡涩；另外伺服阀喷嘴间隙为0.01mm左右，当油中有微粒物卡在喷嘴内时，就会使挡板沿滑阀方向移动受阻，造成主阀芯两端始终存在压差，造成伺服阀的实际开度和伺服阀的输入电流不匹配，油动机处于全开或全关位置而无法控制。当其发生卡涩时，更换新的伺服阀，问题可立即解决。发生卡涩的伺服阀也可以用无水乙醇冲洗它的内部，或许还能使用，但最好送回制造厂家彻底清洗。

需要注意的是，汽轮机的某个阀门出现异常动作，并不一定是由伺服阀卡涩引起的。比如说汽轮机运行时的调节汽门晃动或者突然关闭可能是伺服阀输入的电流信号故障引起的。

1.4 防范措施

清洁的EH油系统对伺服阀的使用寿命至关重要。油中混杂的颗粒物、油管路或其他设备安装时的微粒物对伺服阀的使用寿命的威胁最大。另外EH油的酸值升高引起的各类腐蚀也会影响伺服阀的使用寿命。

2 EH油泵故障

2.1 工作原理

EH油泵为恒压变量柱塞泵，它具有容积式泵的压力高、流量稳定的优点。它恒定的压力输出是通过油泵调节装置感受出口压力变化反馈调节实现的。油泵调节装置分为两部分：调节阀和变量油缸（图2）。调节阀安装在泵的上部，感受泵出口压力变化并转化成变量油缸的推力。变量油缸产生的推力克服斜盘弹簧力来决定油泵斜盘倾角大小，使泵的输出压力发生变化。

2.2 故障现象

EH油泵故障一般为油泵出口压力大幅度波动，缓慢下降或上升，油泵电机电流也会相应变化。还有可能伴随着的现象是油泵内部发出“蹦、蹦、蹦”的锤击声音。

2.3 原因分析

2.3.1 EH油粘度较大，油箱距油泵的高度差较小，当油温过低或油箱油位过低时油泵的吸入能力变差，吸入量不足的时候，油系统必然含有空气，油泵就会产生“蹦、蹦、蹦”的锤击声。

2.3.2 EH油系统压力波动较大时，大多数是由于EH油泵的调节装置动作不灵活所致。油泵调节阀阀芯间隙约0.02～0.03mm左右，若EH油中的颗粒物进入调压阀，调节阀芯出现卡涩时，传递给变量油缸的推力将迟滞或者不再线性。根据调节阀芯卡涩的位置不同，油压可能越降越低，可能越升越高。或将阀芯瞬间冲到新的位置，造成泵输出压力齿形波动。

当调压阀动作过度频繁，调压阀阀芯和阀套由于磨损，阀芯径向间隙增大。变量油缸位移不再准确，泵的调压阀调节效果就会变差，造成泵的出口压力越降越低或者越升越高。

2.3.3 由于油泵变量油缸的活塞内套间隙很小，而且进入其中的油是死油，一旦EH油中的杂质微粒随油进入油缸内部，就很难排出。当调压阀后的压力油推动活塞位移时，如果遇到阻力，位移就不再线性。特别是变量油缸活塞发生卡涩突变时，作用在油泵斜盘上的推力也就发生突变，使得油泵柱塞的位移跟着发生突跳，油泵压力呈齿形变化，油泵的驱动电机电流也会发生变化。油泵内部也发出“蹦、蹦、蹦”的锤击状声音。EH油泵的出口压力也会呈锯齿状，不再恒定，油泵寿命会大幅缩短。

2.4 防范措施

为了保护油泵，EH油温低于20℃、油位低于200mm时严禁启动油泵。若要启动油泵，必须投入油箱加热装置待油温上升至合格时方可，油箱加热装置投运时最好能同时投入滤油泵，以确保整个油箱油温均匀受热。

EH油泵内部做工精密，对油的品质特别是颗粒度要求很高。油泵入口处设置了精度为10μm的滤芯以隔离杂质保护油泵，但这并不能完全阻止微粒物进入进入油泵内部，特别是进入油泵的调压装置和变量油缸内部。清洁的油系统对油泵的寿命起着决定性的因素。

3 EH油油质恶化

3.1 EH油简介

EH油俗称抗燃油，是一种抗燃的纯磷酸脂液体。外观透明、均匀，新油略呈淡黄色，无沉淀物，挥发性低，抗磨性好，热氧化稳定性好。它的燃点很高，着火后又能很快自灭，可以减少火灾，又有很好的热稳定性，因此，EH油得以广泛应用于汽轮发电机组的电液控制系统。

3.2 主要故障

EH油的故障为油质恶化。主要包括：油中杂质含量（颗粒度）的超标和油的高温氧化与酸度的超标。抗燃油颗粒度运行指标为SAE 2级或NAS 5级，酸度指标为最大0.1（mgKOH/g）。高颗粒度会导致抗燃油系统中的精密元件产生摩擦损坏以及卡涩等问题；高酸度会导致抗燃油产生沉淀、起泡以及对系统中的精密元件的腐蚀，增加颗粒污染和对元件产生摩擦损坏等问题。另外，EH油中的氯离子含量增加时，也会使氯离子和铁产生化学反应，生成氯化铁，造成元件腐蚀和油质污染，颗粒度增加。

3.3 原因分析

导致EH油颗粒度超标的主要原因有：安装检修环境不清洁；管路及系统中的元件清理不彻底；密封件老化脱落；管道内壁上有机物的融解和剥离；系统中相对运动的部件之间摩擦产生金属碎屑。导致抗燃油酸度超标的主要原因是EH油局部过热或者含水量较大。其中局部过热对油质危害最大。实验表明，当EH油温超过60℃时，油的化学活性大幅增加，氧化性能增快，氧化会使抗燃油酸度增加，颜色变深。由于EH系统工作在汽轮机周围，伴随着高温、高压蒸汽，难免有部分元件特别是油动机连接在汽轮机配汽机构上，长期处于高温环境中，很容易过热。此外，EH油滤油机温控元件故障也易造成油质局部过热。

3.4 防范措施

针对EH油油质恶化的主要原因，我们应该采取以下相应的措施：

3.4.1 EH油系统检修时应确保外部环境清洁，防止杂物进入油系统。对管路和元件的内、外部使用无水酒精清洗，防止有杂物及水分进入EH系统的管路和元件中。

3.4.2 EH油管道布置时应尽量远离高温区域，避免因局部过热造成EH油酸值超标。

3.4.3 对EH油温度监控要严格，EH工作油温为20℃～60℃，最好是在30℃～55℃之间。确保EH油冷却器装置投运正常，严格控制油温在合理区间。

3.4.4 定期化验EH油的颗粒度和酸值指标，并适时投入滤油装置。滤油机再生装置中的硅藻土滤芯通过化学反应能有效地降低EH油的酸值。当EH油的酸值大于0.08时，应立即投入再生装置中的硅藻土滤芯，确保EH油酸值不超标。如果再生装置不能很快降低EH油的酸值，应立即更换新的硅藻土滤芯，同时更换纤维滤芯，快速滤油并化验油品质合格为止。

4 高压调门晃动

4.1 工作原理

运行中的汽轮机组负荷由各个高压调门支配，高压调门门的开度是由各自执行机构中的油动机来控制的，油动机的开度由各高调门伺服阀的输入指令控制。当伺服阀输入指令不变时，反馈信号发生不规则的连续波动。高压调门频繁摆动会引起汽轮机负荷摆动。

4.2 故障现象

某厂5号汽轮机运行中5号高压调门异常晃动，引起机组负荷波动。将阀门控制方式由顺序阀方式切换为单阀方式，首先认为是伺服阀卡涩所致，更换新伺服阀后，仍未能消除晃动现象。后将热工信号拔掉，就地用信号发生器给伺服阀加信号，开启5号高压调门后，调门无抖动现象，判断为热工输入信号故障。后来经热工人员处理好伺服阀输入信号，5号高压调门的抖动现象消除了。

4.3 原因分析

产生高压调门晃动的原因主要有以下三个方面：

4.3.1 伺服阀故障。当伺服阀接收到指令信号后，因滑阀内部颗粒物卡涩产生震荡，使油动机开度发生震荡变化，造成执行机构晃动。

4.3.2 热工信号问题。当VCC卡输出信号含有交流分量或调门位移传感器发生干涉时当伺服阀航空插头接触不良时均会发生执行机构晃动现象。

4.3.3 高压调门故障。当高压调门连接销间隙过大，调门门杆弯曲引起局部摩擦力增大，门杆与导套滑块的螺纹连接出现松动时，高压调门的开度和输出指令不符，均能引起调门异常波动。

4.4 处理方法

关系到伺服阀的EH油系统故障，要首先判断属热工信号故障还是机械故障，用信号发生器模拟试验加以排除是一个有效的方法。对于机械故障，把握由易到难、常见故障优先的原则往往可以快速有效地找出故障原因，这对于运行机组尤为重要。

5 结语

上面四种常见的EH油故障都跟EH油系统的清洁程度有关。汽轮机组检修时确保油系统不受污染，运行期间定期化验油质、定期滤油，能显著提高汽轮机调节系统的可靠性，保障汽轮机的安全、经济运行。

参考文献

[1] 吴季兰.300MW火力发电机组丛书第二分册（汽轮机设备及系统）[M].北京：中国电力出版社，1998.

[2] 郭延秋.大型火电机组检修实用技术丛书（汽轮机分册）[M].北京：中国电力出版社，2003.

运动会加油口号篇7

关键词 机组启动； 微油点火；节油

中图分类号TM621 文献标识码A 文章编号 1674-6708（2013）94-0088-02

0引言

洛阳首阳山电厂3、4号300MW火电机组，于1994年底先后投产。锅炉型号为DG1025/18.2-Ⅱ6的亚临界一次中间再热、自然循环单炉膛锅炉。点火系统分别采用蒸汽雾化Y型喷嘴油枪8只，每支油枪出力为1t/h。单次冷态启动用油平均30吨左右。随着燃料成本的逐年上升，降低启动用油成为该厂急需解决的课题。#3、4锅炉分别于2006和2007年在B层燃烧器内加装了气化小油枪作为启动点火助燃设备。几年来，B层气化小油枪的使用在机组启动和低负荷稳燃中有效节约了助燃用油。但启动用油量仍较大。鉴于目前电力行业燃料成本日趋走高，燃油价格持续攀升，火电机组的盈利空间逐渐减小，故此急需从设备改造入手来降低启动用油，降低燃油成本。

1微油点火技术的引进和运行实际

通过调研，了解到目前大唐禹州发电厂已进行了风道油加热系统的改造项目，自2010年安装至今运行正常，可达到降低启动用油的目的。我厂在2012年3月份，利用#4 机组C级检修的机会对锅炉进行了风道油加热系统改造。即在锅炉一侧热一次风道母管上加装一只风道油燃烧器，通过燃油产生的热量对冷一次风进行加热，以此达到启动磨煤机的条件，节约投磨前的燃油量，从而达到节约用油的目的。

1.1首阳山电厂#4锅炉加装风道加热“小油枪”系统图及性能参数

1）大唐节能科技有限公司为首阳山电厂#4锅炉设计安装的风道加热“小油枪”系统图，如图1所示；

2）风道加热“小油枪”设计参数：单只出力：130-200kg/h（根据当地实际选定出力）；油压：2.0～3.0MPa；吹扫压缩空气管路压力：>0.5MPa；小油枪火检密封风：压缩空气。设计温升：190℃；加热风量：80t/h；

3）“微油和少油点火”锅炉冷态启动，“气化小油枪”和风道加热“小油枪”投用操作顺序：

启动引、送、一次风机进行全炉膛和煤粉一次风管路吹扫吹扫完成后停去一台一次风机（保留风道加热侧一次风机）调整送风机总风量和运行的一次风机风量至锅炉点火所需风量接锅炉点火命令开启“微油和少油点火”所对应的磨煤机出口煤粉管各闸板阀和煤粉一次风档板开启磨煤机入口热风门（冷风门关闭）、调整磨入口混合风门开度维持磨出口煤粉管一次风速20-22m/s点燃锅炉燃烧器各“气化小油枪”点燃风道加热“油枪”对磨煤机进行暖磨当磨煤机出口风温达90℃启动磨煤机、给煤机，锅炉投粉根据磨煤机出口风温≮50℃的要求控制及调整给煤机的给煤量随磨煤机入口风温的不断提高，当磨煤机制粉能力大于锅炉升温升压所需求的粉量，需打开磨入口冷风门进行调温，限制磨煤机出力时（或预热器出口二次风风温大于200℃时），应停止风道加热“小油枪”运行。

1.2首阳山电厂#4炉启动过程中执行的风道小油枪运行实践简介

根据厂家给出的风道加热“小油枪”操作顺序，该厂制定了周密的运行方案。2012年3月17日，恰逢本人当班，有幸作为现场指挥人员对新加装的风道加热“小油枪”进行了全程使用，并解决了使用过程中发现的问题。现将具体步骤简述如下：

1）为了进一步节约燃油，机组恢复备用后，我们及时投入#4锅炉底部加热系统。在点火之前已经将炉膛水冷壁、汽包加热到110℃；

2）08：00接到点火命令后，立即解列底部加热系统。进行锅炉吹扫后，启动4A一次风机。关闭4号炉一次风联络挡板和 4B一次风机出口挡板和4B一次风空预器出口热风挡板。将一次风母管压力提高到6kPa；

3）08：20 投入#2风道小油枪，调整其进油压力为1.9MPa。暖4B磨。08：38 监视热一次风道管壁温度快速上升至322℃，将其供油油压下调至1.8 MPa后，适当调整一次风量，风道壁温缓慢稳定在370℃（控制不能超420℃）。11：26 切换至#1小油枪试运，运行效果较好。到13：28 一次风温升到190℃后，启动4B一次风机，退出所有风道小油枪；

4）08：30投试4B层小油枪正常后，退出备用；

5）10：20按照《#4炉风道加热“小油枪”运行方案》，如果将4B磨出口温度暖到80℃，根据一次风温度上升情况，势必花费较长时间。通过研究决定提前启动4B磨（4B磨出口风温已达到65℃）。启动后煤量控制最低为12.3t/h。就地检查着火稳定，火检正常。逐渐增加其煤量。至12：28煤量逐渐加到20/h。出口温度稳定在58℃，符合方案要求。同时，增派专人就地严密监视4B磨实际着火情况。13：00逐渐将4B磨煤量增加到25/h。到13：28 退出风道加热“小油枪”，启动4B一次风机；

6）15：50 #4发电机组并网。为安全起见，投入#4炉BC2-4两只大油枪，继续按规程升压升负荷。16：45 #4锅炉ABC三台磨煤机运行，负荷150MW，观察燃烧稳定，退出所有油枪。

本次使用风道加热小油枪进行的微油点火冷态启动，全程共使用燃油8.8吨。创造了我厂投产以来冷态启动用油最低的历史记录。

2运行实践和节能分析

1）本次启动时间安排紧凑合理，提前投入锅炉底部加热系统，将整个锅炉温度从冷态12℃左右提高到110℃。仅从节油方面分析效果比较明显；

2）本次采用微油点火新技术，使用风道小油枪加热一次风，从08：20到10：20两个小时，同时投入风道小油枪和4B层气化小油枪到4B磨启动，总共用油1.6吨。如果使用原来的大油枪，就是仅投入两支大枪，最低用油要4吨左右。据统计，2011年#4机组2月份和6月份两次温态启动用油量分别为27.2吨和34.4吨。平均单次启动用油量为30.8吨。仅本次启动就比上年单次启动节油22吨。每吨燃油按照8300元计算，本次启动就可节约18.26万元。每年按2次启动计算，一年即可节约启动燃油费用36.52万元，取得了良好的经济效益；

3）更加可喜的是，2012年4月份，该厂在#3机组检修期间，也加装了风道加热“小油枪”微油点火系统，并且在4月24日的冷态启动中，用油量再次刷新为3.2吨，创造了我厂历史上最低的启动燃油记录，同时也创造了整个集团公司同类型机组启动用油最少的记录；

4）使用风道小油枪，不仅在节油方面成绩突出，而且在对锅炉壁温控制方面取得了明显效果。由于篇幅有限，在此不再详述。

3结论

通过上述分析，该厂在引进大唐节能科技有限公司《微油（少油）点火热一次风道加热 “小油枪”》新技术后，机组冷态机组用油从原来的30吨/次，直线下降为8.8吨/次和3.2吨/次。年节约启动用油成本上百万元。在火电机组节能降耗，特别是在降低启动用油方面，取得了非常好的效果。也为火电机组的节能降耗工作带来了全新的理念。

参考文献

运动会加油口号篇8

更多还原关键词： 港口机械； ； 使用寿命

中图分类号：TU85文献标识码： A 文章编号：

一、港口机械设备的主要问题和误区分析研究

对于港口机械进行必要的维护和保养,可以保持设备良好的技术状态,这对于港口特殊性的作业性质能够顺利进行是十分必要的。在设备的使用说明书中,一般对于各个部位均有加注油的详细要求。但在实际使用状况的调查中发现,有些专业维修人员或专职工作人员却往往忽视上述要求。常见的几种错误做法是:

1、不按运行时间加油、加油时间和油品随意性较大。由于港口设备类型及特性差异较大,设备的各部位的工作方式及所处状态的差异悬殊,因而对于各点的加油周期、每次的加注油量、油品种类和加注的方式等均有严格的要求,驾驶、维修人员和专门的人员应按要求严格执行,不能随意地加一点油了事,这样是难以满足要求,使得许多齿轮的齿面因油粘度不够而产生油膜破坏导致严重的过热磨损或及早的疲劳点蚀,严重的影响重型起重机器的工作精度和使用寿命。

2、刚刚加过油, 还欠。港口机械的运动部位、工作方式及环境温度相差悬殊,对剂的要求也不同,应按要求加注不同种类、不同牌号的剂。只有使用含有必要添加剂的、具有所需理化指标的剂,才能使设备得到良好的,但事实上,在许多情况下是不看准牌号随便加油的,时候分析问题时也未将问题更有针对性的严肃起来。

3、不按规定量加油。设备运转部位的结构型式及使用状况决定加油量的多少,通常在设备的使用说明书中都有明确的规定和要求。维护保养者应根据使用说明书、设备配置的油标或油尺及视窗等适量地补充,过量地加注油,一方面有可能影响机械的有效散热,油升温后又降低了油的黏度,降低了油膜的承压能力,最终导致机械表面过早磨损;另一方面有可能油黏度过高,而根本不能形成油膜而使机械运动表面直接磨损,更加加剧机械的破坏性磨损。

二、如何做好港口机械设备科学的管理分析研究

港口机械设备管理必须要用科学管理的手段,按照技术规范的要求,实现港口机械设备的及时、正确、合理地和节约用油,达到港口机械设备安全正常的运行,它是企业全盘目标的一项重要保障性因素和指标,必须得到全体成员的高度重视。港口机械设备管理是全员参与的管理工作。企业如忽视设备管理工作,就会使设备故障与事故频繁,就会加速设备技术状态劣化,使工作质量和产量都受到很大影响,不确定因素增加,造成企业经济效益的降低。因此,企业领导、设备管理部门、设备使用部门、工程技术人员、操作工人和维修人员等都应该重视港口机械设备管理工作。

具体包括:(1)建立健全港口企业内部全员化的机械设备管理组织机构,配备必要人员,责任细化到人,制定并完善各项管理规章制度。如工作人员的职责和工作细则;日常管理工作的具体分工;入厂油品的质量检验及油库管理;机械设备清洗换油计划的编制与实施;油料消耗定额的管理;废油回收与再生利用;工具、器具和装置的供应与使用管理;治理设备漏油等等制度。(2)组织编制管理所需要的各种基础技术资料。如:各种型号设备的图表和卡片;油箱储油量定额;油品消耗定额;设备换油周期;根据检测设备油各项指标确定换油标准;清洗换油的操作工艺和具体流程;油品代用与掺配的技术资料等,以指导操作工人,工人和维修工人等做好设备工作。(3)指导有关人员按“五定”(定员、定质、定量、定期、定人)和“三级过滤”(领油、转桶、加油时进行过滤)要求,搞好在用设备的工作,必须有严格的记录,并有具体监督措施,必须在季节性、特殊环境用油的油品加以明确标识,避免误加油酿成大错。(4)实行定额用油管理 ,按期向供应部门提出年、季度油品需用量的申请计划,并按月把用油指标分解落实到各专用设备、通用设备和特殊环境用油设备。(5)实施进厂油品的质量检验 ,禁止发放不合格油品、牌号不正确油品。(6)组织编制年、季、月设备清洗换油计划,实施确定按质换油、按量换油、标准工作程序与工艺的工作制度。(7)做好港口机械设备的状态监测,特别是重大设备及单机设备的应急、及时采取措施方案的策划与演习,防患于未然的应对机械设备突发性事件及工作性突发性任务。配备和更换损坏的零件、装置和工具,改进和完善装置,治理设备漏油、渗油等常见问题,漏油与渗油就意味着隐患随时发生。在治漏工作中抓好“查、治、管”三个环节,消除设备中的油品浪费现象。(8)协助设计部门搞好设备的设计与改进。要使新设备的系统设计更加合理,设备管理部门有义务协助设计部门搞好设计工作。(9)组织港口机械设备事故的客观分析,避免人为干扰 ,科学分析问题所在。对于已经发生的设备事故必须组织有关部门领导和有关人员到现场进行认真仔细地分析研究,做到“三不放过”,即:事故原因查不清不放过;责任不落实不放过;今后改进措施不落实不放过。(10)做好油品和清洗材料的安全技术工作,滤材是最容易采用代用品或低劣材料充好的环节,其危害也最严重,必须加以重视,要有严格的使用记录。(11)收集最新油品新技术信息,逐步做到引进设备用油国产化,做好短缺油品的代用和掺配工作,必须做到有充分的实验数据再广泛使用。(12)组织废油的回收、再生和利用 ,但必须有科学的检验手段和质量保障。(13)组织工作人员的技术培训,学习国内外管理先进经验,推广应用新技术、新材料和新装置,不断提高港口企业管理工作的水平。

运动会加油口号篇9

关键词 灯泡贯流式；监控；流程

中图分类号：TM312 文献标识码：A 文章编号：1671—7597（2013）041-021-03

我国拥有丰富的水能资源，随着中、高水头水电站的不断开发，低水头径流式水电站的开发在近二十年来也进入了一个高潮。在这种背景下，灯泡贯流式水轮发电机组在我国的应用日益普及。同时为适应水电站“无人值班，少人值守”的管理方式，计算机监控系统在灯泡贯流式机组水电站中的应用也越来越广泛。

1 灯泡贯流式机组计算机监控系统的应用

灯泡贯流式机组自动控制系统由计算机监控系统、水轮发电机、各辅助设备装置、调速器、励磁调节器、发电机配电装置和配套的自动化元件等组成。能够实现机组的自动开停机控制。当机组发生故障时能自动发出报警信号或投入备用设备，能自动事故停机，以确保机组安全、稳定运行。机组控制流程主要控制的系统主要有：轴承油、高压顶起油、机组冷却水、主轴密封水、机械制动、检修密封等。这些系统工作的合理性、可靠性直接关系到机组运行的安全与稳定，因此控制流程的设计与调试工作显得尤为重要。

2 机组控制流程的组成

灯泡贯流式机组的控制流程一般为顺控流程。自动开机流程包括：停机至空转流程、空转至空载流程、空载至发电流程；自动停机流程包括：发电至空载流程，空载至空转流程，空转至停机流程；另外还有机械事故停机流程、电气事故停机流程和紧急事故停机流程等。

3 机组控制流程的设计

3.1 停机至空转流程

停机至空转流程是机组自动开机流程的主要部分，根据灯泡贯流式机组的特点其流程一般依照以下顺序进行。

1）开机条件的判断：机组准备开机前应先判断机组是否具备开机条件。判断的条件一般包括：机组转速是否小于1%，导叶是否全关，高位油箱油位是否过低，是否有事故停机和紧急停机按钮按下，机组紧急停机电磁阀和重锤是否复归，电气保护装置是否正常等。只有当开机条件全部满足时，才可向监控系统下发开机令。

2）退出检修密封系统：开机令下发后，应先通过压力开关判断检修密封管路是否有压，如有压，则监控程序向退检修密封电磁阀发出命令。当压力开关反馈回无压信号后，则判断检修密封已退出，可进行下一步操作。

3）投入冷却水系统：当判断到检修密封已退出后，开始投入机组冷却水系统。监控程序开出冷却水总管电动阀的开启令，当收到冷却水总管电动阀全开的位置反馈信号后，复归冷却水总管电动阀的开启令。而后开出技术供水泵启动令启动技术供水泵。

4）投入主轴密封水系统：在投入机组冷却水系统的同时，可投入主轴密封水系统。主轴密封水一般由主轴密封水电动阀进行控制。监控程序在开启冷却水总管电动阀的同时，开出主轴密封水电动阀的开启令。当收到主轴密封水电动阀全开的位置反馈信号后，复归主轴密封水电动阀的开启令。

5）投入轴承油系统：当冷却水系统、主轴密封水系统各流量开关均发出有流信号后，开机流程进行下一步的操作。监控程序下令启动轴承油泵，并打开轴承供油电磁阀。当油循环后，通过安装在上导、下导、推力、水导各分支进油管和回油管上的流量开关来判断油流是否满足要求。

6）高压油系统：当油系统各流量开关均发出油流正常的信号后，监控程序发出高顶投入命令，投入高压顶起油泵。通过安装在管路上的压力开关判断高顶压力是否满足要求。

7）退出制动装置：当高压顶起油系统各压力开关均发出压力正常的信号后，监控程序发出退制动命令。开启制动复归电磁阀，给复归腔供气以退出机械制动。此时应判断各制动器的投入位置信号是否复归，退出位置信号是否动作。

8）退出锁锭装置：当制动器的位置反馈信号正确后，监控程序开出拔锁锭命令。通过退锁锭电磁阀，打开退锁锭油路。而后通过锁锭位置开关，检查锁锭是否拔出到位。

9）调速器系统：当锁锭拔出到位后，监控程序再检查各流量开关，高顶油压力信号，制动退出信号等均满足要求后，向调速器发出开机令。调速器收到开机令后，开启导叶至预设开度，而后根据转速自动调节导叶开度。当机组转速达到额定转速的95%时，监控程序发出退高顶命令，退出高压顶起油泵。当机组频率控制在50 Hz左右，机组稳定运行，进入空转态。机组从停机到空转自动控制流程完毕。

3.2 空转至空载流程

当机组处于空转态时，向监控程序发出空转至空载令。监控程序首先检查灭磁开关是否处于合位，如果灭磁开关处于分位则下发合灭磁开关命令，而后判断灭磁开关是否合上。当确认灭磁开关已合上后，监控程序向励磁系统下发励磁开机令。励磁系统收到开机令后起励建压至额定电压。当发电机机端电压达到预设值后，监控程序判定机组进入空载态。

3.3 空载至发电流程

当机组处于空载态时，向监控程序发出空载至发电令。监控程序首先检查机组出口开关是否处于工作位置。如果机组出口开关状态正确，监控程序则下发并网发电令，启动自动准同期装置。当自动准同期装置找到同期点后，向机组出口开关发出合闸命令，合上机组出口开关。而后自动调节导叶开度和机端电压，带上预设的有功和无功值，机组进入发电态。

3.4 发电至空载流程

当机组处于发电态时，向监控程序发出发电至空载令。监控程序收到命令后，首先降低负荷，当有功降到预设值后，监控程序向机组出口开关发出分闸命令，分开机组出口开关，机组进入空载态。

3.5 空载至空转流程

当机组处于空载态时，向监控程序发出空载至空转令。监控程序收到命令后，向励磁系统发出励磁停机令，励磁系统收到命令后灭磁，判断机端电压低于预设值后，监控程序判定机组进入空转态。

3.6 空转至停机流程

当机组处于空转态时，向监控程序发出停机令。监控程序收到命令后，开始走顺控流程停机。

1）调速器系统：监控程序收到停机命令后，首先向调速器下发停机令。调速器收到停机令后，控制导叶关闭。

2）投入高压油系统：导叶关闭后，机组转速开始下降，当转速低于90%额定转速时，监控程序下令投入高压顶起油泵。然后根据管路上的压力开关判断压力是否满足要求，是否需投入备用泵。

3）投入制动装置：机组转速继续下降，当监控程序收到机组转速小于30%额定转速的信号时，监控程序发出投制动命令。开启制动电磁阀，给制动腔供气，投入机械制动。

4）投入锁锭装置：当监控程序收到机组转速小于1%额定转速和导叶全关的反馈信号后，发出投锁锭命令。开启投锁锭电磁阀，投入锁锭装置，机组进入停机态。

5）关闭各系统辅助设备：当机组进入停机态后，应根据现场实际情况延时一段时间，而后开始关闭各辅助设备。

①机组冷却水系统：监控程序发出技术供水泵停止令，当检测到技术供水泵全停后发出冷却水总管电动阀关闭令，待收到冷却水总管电动阀全关的反馈信号后复归冷却水总管电动阀关闭令。

②主轴密封水系统：监控程序发出主轴密封水电动阀关闭令，待收到主轴密封水电动阀全关的反馈信号后复归主轴密封水电动阀关闭令。

③轴承油系统：监控程序发出轴承油泵停止令，同时关闭轴承供油电动阀，待收到轴承供油电动阀全关的反馈信号后复归轴承供油电动阀关闭令。

④高压油系统：监控程序发出高压顶起油泵停止令。

⑤制动装置：监控程序先复归制动投入命令，然后发出制动复归投入命令，退出制动闸。

当监控程序判断各辅助设备正常关闭后，机组进入停机完成态，空转到停机流程结束。

3.7 机械事故停机流程

当监控系统收到机械事故信号时，监控程序首先下令使调速器紧停电磁阀动作，关导叶。待负荷降到预设值时分机组出口开关，收到出口开关分位信号后，灭磁，而后机组走正常停机流程直至停机完成。灯泡贯流式机组的机械事故一般包括：轴承瓦温温度过高，轴承油流量中断，机组冷却水流量中断，轴承高位油箱油位过低，调速器事故低油压等。

3.8 电气事故停机流程

当监控系统收到电气事故信号时，监控程序首先下令分发电机出口开关、跳灭磁开关、灭磁，而后下令使调速器紧停电磁阀动作，关导叶。接着机组走正常停机流程直至停机完成。灯泡贯流式机组的电气事故主要是发电机保护动作信号。

3.9 紧急事故停机流程

当监控系统收到紧急停机事故信号时，监控程序首先下令使重锤停机电磁阀和调速器紧停电磁阀动作，关导叶。待负荷降到预设值时分机组出口开关，收到出口开关分位信号后，灭磁，而后机组走正常停机流程直至停机完成。灯泡贯流式机组的紧急事故事故一般包括：机组电气过速信号，机组机械过速信号，事故停机过程中剪断销剪断等。

4 调试中需注意的问题

4.1 轴承油泵的自动控制

灯泡贯流式机组自动控制流程中轴承油泵的控制较为复杂。一台机组的轴承油系统一般配置两台交流油泵，一个高位油箱，一个低位油箱。高位油箱和低位油箱一般根据油位的高低向监控系统提供油位过高、油位正常、油位偏低、油位过低等信号。

在控制流程中需考虑多种情况下的自动控制。

1）当机组处于停机状态时，高位油箱发出油位偏低信号，轴承油泵应自动启动将低位油箱的油补往高位油箱，当高位油箱油位正常信号出现时，切除轴承油泵。这样可以在停机时保持高位油箱的油位处于一个正常的水平，以避免因高位油箱油位过低导致无法下发开机令，延长开机时间等情况的出现。

2）当机组处于开机及正常运转状态时，程序应保证至少一台轴承油泵投入运行，这样可以避免轴承油泵的频繁启、停。这里有有两种情况：一种情况是，一台轴承油泵的供油不能满足机组长时间运行的需要，当运行了一段时间后，高位油箱油位逐渐降低，当油位降到偏低位置时，启动备用轴承油泵将高位油箱的油位补充到正常油位后切除备用油泵；另一种情况是，一台轴承油泵的供油已经可以满足机组长时间运行的需要，这时运行了一段时间后，多出的油量可以通过高位油箱上部的溢流管重新返回到低位油箱。

3）调试过程中，高位油箱和低位油箱的注油量应加以注意，避免出现油溢出低位油箱或低位油箱的油被油泵抽干等情况的出现。

4.2 高压顶起油泵的自动控制

高压顶起油泵一般有两种配置：一种是选用两台同型号的交流泵，此时监控程序应启动一台，当管路上的压力开关判断压力不够或油泵故障时，则启动备用泵，两台泵互为备用；另一种配置是一台交流泵加一台直流泵，此时监控程序每次应优先启动交流泵，当管路上的压力开关判断压力不够或交流泵故障时，才启用直流泵。

4.3 电动阀的控制

自动化系统中会使用各类的电动阀。对于电动阀，其打开和闭合都有一个过程。一般的电动阀本身带有位置开关，能够向监控系统输送全开、全关的位置信号。对于这种类型的电动阀在对其控制时，监控系统向其下发开阀或关阀令后一直保持，当收到全开或全关的位置信号时，才复归开阀或关阀令。但是有些电动阀本身不带有位置接点输出，这时实际需要观测电动阀从全关到全开以及全开到全关的时间，在监控系统下发开阀或关阀令后，自动计时，当时间到时复归开阀或关阀令，以避免损坏电动阀。

4.4 各种时间的试验与确定

控制流程中存在着各种时间需要加以考虑，这也是调试过程中一大要点。

1）机组停机过程中当转速小于1%以后需根据实际情况确定延时多久后再退出高压顶起油系统和机械制动装置，以确保停机稳定，预防机组偷转。

2）机组开机超时和停机超时的时间，应经过多次自动开停机试验后，加以确定。同时还应考虑季节、气候等因素对开、停机时间的影响。

3）事故停机流程中，机组冷却水和主轴密封水流量中断应延时后停机，具体延时时间应参照设计与现场实际来确定；轴承油流量中断一般应立刻停机，但根据实际有时会出现信号短时抖动的情况，此时可考虑加短延时来规避误动停机。

4）灯泡贯流式机组在运行过程中，机组冷却水泵和轴承油泵需长时间运行。为避免损坏电机，因此在监控程序中应根据电机的工况，设定合适的时间进行泵的轮换，保证机组的长期稳定运行。

4.5 自动化元件的调试

为实现机组自动化控制，各系统配置了各种自动化元件，如流量开关、压力开关、压力变送器、液位开关、液位变送器、油混水信号器、差压开关、差压变送器、温度传感器、温度变送器、位移传感器、行程开关等。这些自动化元件在使用过程中需根据实际需要调试整定，以满足机组监控需要，实现机组的自动化监控。

5 结束语

机组自动控制流程是机组自动化运行的核心。通过对灯泡贯流式机组控制流程的设计与调试，对机组自动控制过程中出现的问题加以分析研究并进行现场试验，使流程更加的合理、可靠，更加的适应实际工况，以保证机组长期稳定的运行。

参考文献

[1]DL/T 578-2008水电厂计算机监控系统基本技术条件.

[2]DL/T 496-2001水轮机电液调节系统及装置调整试验导则.

[3]DL/T 619-1997水电厂机组自动化元件及其系统运行维护与检修试验规程.

运动会加油口号篇10

关键词 95型磨煤机；出力异常；煤层厚度；变加载曲线定值

中图分类号TM621 文献标识码A 文章编号 1674-6708（2012）79-0055-02

0 引言

北京京能热电股份有限公司（4×220MW）机组，每台锅炉配备了5台北京电力设备总厂生产的ZGM95型中速磨煤机，其中2号炉5台磨及1、3、4号炉的1号磨为变加载加压系统，其余为定加载加压系统工作方式，本文讨论的是4号炉A制粉系统的变加载加压工作方式。磨煤机的工作部分是由传动盘和三只磨辊组成。加载系统由高压油泵站、加载油缸、液动换向阀、蓄能器、油管路等部件组成，系统通过拉杆将碾磨力均匀作用在三个磨辊上。其变加载力是通过对应给煤量的4mA～20mA电流信号，通过控制比例溢流阀的开度大小，改变更蓄能器和油缸的压力，从而实现磨棍加载力的变化。

1 故障情况

2011年3月11日 16：33～17：02，4号炉A磨运行过程中，磨电流发生缓慢上升3分钟后，快速上升再突降10A两次。17：02～17：55 A磨运行过程中，电流发生缓慢上升3分钟后，快速上升再突降10A三次。

检修人员到达现场就地打开排渣室内已满渣，共排渣5车，很明显满煤现象。，磨内原煤多，碾磨部件未见异常，磨内未发现异物。

2 可能造成制粉系统出力低的原因分析

2.1磨内通风量对磨煤机出力影响

在动静环和旋风分离器不变的条件下，固定数值的磨内通风量可保证必要的动静环风速和煤粉细度，在额定负荷下磨煤机的通风量是个定值。正常情况下通风量越大磨煤机的出力越大，但是输粉管和磨煤机内部元件磨损会加剧，反之通风量减小磨煤机的出力降低，所以在实际燃烧调整当中要保证一个合理的风煤配比，以保证磨煤机的出力。煤的可磨性指数对磨煤机出力的影响 ，通过检查故障前与故障后4A磨的通风量曲线没有变化，各运行值所加的偏制也在可控范围，热工的风量仪表也都重新校对，所以基本排除了通风量对出力的影响。

2.2磨煤机的出口风温对磨煤机出力影响

理论上磨煤机出口风温越高，会有利于水分从煤粉中溢出，会越有利于煤粉的燃烧，但温度值若超过安全限度，会引起磨煤机内部煤粉自燃或爆炸；磨煤机风粉混合物出口温度低于设计值，会因为煤粉得不到充分的干燥，使得煤粉含水量增高不利于燃烧，并且容易板结吸附在磨煤机内部和输粉管中，导致磨煤机输粉管堵塞。经过查阅故障前的出口风温记录，在75℃～90℃之间，校对了出口温度表也没有发现问题，所以也基本排除了因为出口风温过低造成出力受阻。

2.3原煤煤粉细度对磨煤机出力的影响

理论上折向门的开度越小原煤煤粉细度越细，但是相应的通风量就越小，磨煤机的出力就越小，当磨煤机出力降低时，由于其一次风量与出力呈线性关系，磨煤机内部动静环处及旋风分离器空间混合带粉气流流速下降，一次风带粉能力变差，从而进一步影响磨煤机的出力。4A磨煤机大修刚完工1个月，折向门挡板是在热力试验组的试验条件下定的开度，当时试验时和故障时的煤粉细度在23～27之间，属于正常范围，也不会影响到出力。

2.4磨煤机运行中的磨辊的碾磨压力对煤粉细度也有影响

当磨煤机出力不变时，提高磨辊加载压力，煤粉变细；当磨辊碾磨压力不变时，随着给煤量的增加，煤粉细度会变粗，磨煤机出力会变低。磨辊碾磨压力变化对煤粉细度的影响随磨煤机出力的加大而愈加显著。因此，要编制好磨煤机的实际运行压力曲线，既要保证高负荷时大的磨辊碾磨压力，又要保证在低负荷区域时不引起磨煤机的磨损与振动。延长磨辊及磨煤机内部其它研磨件的使用寿命。查阅了4A磨煤机的变加载公式，0MA～20MA对应的是4MPa～11.5MPa，偏置为+1，与2号炉的公式比偏小，在此作调整上限定为12.5MPa。

2.5煤的可磨性指数对MPS中速磨的影响较大

根据国外资料显示，燃烧煤种可磨性指数越低，磨煤机出力变化的幅度就越大，磨煤机的运行越不好控制，尤其是当原煤中的灰分超过20%时，由于MPS磨煤机内循环量的增加导致磨煤机出力下降，中速磨煤机的可磨性指数每变化1，磨煤机的碾磨出力变化2.4%～2.6%。我厂进的煤种大部分来自于山西内蒙各矿，煤种复杂，灰分大，但是这几年一直在配烧这样的煤，只有4A磨出现了这种故障，所以可以排除因为煤种变换而导致磨煤机出现故障。

3处理情况

1）试验一：实验电磁阀动作正确性

定加载油压设定10MPa，就地表显示：9.5MPa～10.5MPa之间，电磁阀维持加载油压力10MPa±0.5MPa，电磁阀补油、泄油动作正确。

2）试验二：电磁阀补油、泄油动作能否维保持加载油压

定加载设定6Mpa，电磁阀维持加载油压力6Mpa±0.5M以内，电磁阀补油、泄油动作正确，能保持加载油压。

4.1 试运验证1

第一次试运磨试运行过程中，电流发生缓慢上升3分钟后，快速上升再突降10A三次。班组人员开人孔进行检查。磨内部件未见异常，未发现异物。

4.2 试运验证2

第二次试运：磨电流缓慢上升3分钟后，快速上升再突降10A一次。给煤量35t/h以下时，A磨电流快速上升再突降前，煤层厚度是上涨趋势，到70mm以上时，磨电流发生快速上升后突降13A现象，电流先涨至54A，后直线下降至41A，随后磨差压呈上涨趋势，磨内部件未发现异常，升起三个磨辊进行磨辊盘动，其中2号磨辊盘动时阻力较大较沉，检查磨辊亏油，加油至430mm。降磨辊进行磨盘传动，1、2、3号磨辊转动均正常。

4.3结合头两次的结果采取如下措施：

1）提高加载力。再加大碾磨出力，采取提高加载力偏置，最高+1.7MPa；2）控制煤层厚度55mm以内；3）重新标定磨入口一次风量。与其他磨煤机给煤量、热风门开度及风量等综合判断比较，A磨一次风量显示的不准确，调整热风挡板比定值多开10%；4）控制磨煤机出口温度70℃以上，提高磨煤机的干燥出力；5）对2号磨辊进行了补油

第三次试运：启动A磨煤机，电流缓慢上升并且快速上升再突降10A的现象未再次发生。通过对磨煤机运行参数及方式的调整，电流、差压等相关参数，很明显已经恢复到前些较早A磨煤机的运行状态参数。

5 结论

1）京能现阶段燃用的煤种与原设计煤种有很大的区别，原4A磨煤机加载油压力定值曲线设置偏低，通过参考2号炉的加载油压力曲线，在3月16日的试运中已解决出力异常的现象；

2）4A磨累计运行7000小时以下，以现有的加载力设定曲线，能满足磨煤机出力的需要；可因为A磨累计运行7 300小时以上，A磨磨棍磨损量已经达到50mm～55mm，会影响磨煤机碾磨出力，以现有的磨煤机加载力设定曲线，不能满足磨煤机碾磨出力的需要；

3）需重新标定A磨入口一次风量。与其他磨煤机给煤量、热风门开度及风量等参数综合判断比较，A磨一次风量显示不准确偏高；

4）A磨煤机大修后出力小， 运行反映磨煤机出力30t/h以上参数发生异常，最大出力30t/h左右。4月8日制粉专业及发电部专业指导运行提高加载力偏置1MPa以上，就地控制煤层厚度30mm～50mm之间，磨煤机出力及各参数均正常。30t/h以上变加载压力定值偏低，需修改变加载油压定值曲线；

5）2号磨辊缺油也是造成此故障的重要原因之一

参考文献

[1]贾鸿祥.制粉系统设计与运行.水利电力出版社.