风电运输方案十篇

风电运输方案篇1

关键词：分频输电；输电系统；应用

中图分类号：TM621.5文献标识码： A 文章编号：

众所周知，出线走廊资源较为紧张且投资巨大，这也就让提高输电线路传输能力成为电力工程重要研究方向。热极限、稳定功率极限等因素限制着交流输电系统输送功率，而中长距离输电则主要受稳定因素的限制。自变压器发明之后，有效地提升电压等级也就日益成为提高输送能力的重要方式。但是，在现在的电力系统中，交流输电另一重要参数——频率优化也已备受关注。

在电力生产、输送和使用等阶段，不同的频率有着减少设备体积、提高效率等功效，在电力系统发展历程中，先后有25、50/3、133Hz等频率电网。当年的布法罗水电向纽约送电用25Hz 频率，因水电机组转速低，适合发低频电力。随着燃煤气轮发电机组逐渐成为电源主力，需较高的转速(频率)保证经济性，这就让50/60Hz 逐渐成为电网标准频率。

受到石化燃料日益短缺和发电过程对环境污染较大的影响，清洁能源和可再生能源日益受到各国重视。水力发电和风力发电等可再生能源原动机转速低，适合低频电力，且低频输电能降低电抗、提高输送能力等。

一、分频水电系统工程经济性分析

某水电站位于甘肃省南部某河中游，装3台单机容量80MW 发电机组。年平均电站发电量9.07 亿kW h，年用小时数3779h。电站拟接入附近城市，送电距220km。对此类规模水电站和输送距离，直流输电不经济。原设计方案A用工频 330kV 单回交流输电线路送出。

后经对电站研究，发现如果采用分频输电方式B，单回 220kV 输电线路即可完成送出。因此，单回 330kV 工频交流输电或220kV 分频交流输电这2个方案在技术上都可行。

分析对比二者经济性，结果如表 1 所示（对分频输电所用设备进行设计估价）。

表12 种输电方案投资比较

方案A降压变电站投资为1台气体绝缘开关装置与 2 台降压变压器的投资之和。需注意，表 1 中分频变压器经优化设计，其造价约为同容量、同电压等级常规变压器1.8倍。

对该水电站送出工程而言，由于电压等级高，使得工频 330kV 送电方案 A 在输电线路、升压变压器和 GIS 断路器的投资方面大于分频输电方式。方案 B 与方案 A 相比，发电机造价增加 1078 万元，输变电费用减少6940 万元，总费用节约 5862 万元。分频输电方式是工频输电方式总投资的 85%。

经计算，工频330kV和分频输电方式的年损耗费用分别为 203.28 和 457.35万元。若考虑年设备维护费用为投资费用的5%，则方案 A 和方案B 的年运行费用比较如表 2 所示。

表22 种方案等年费用比较

由表2可知，方案B的年运行费用比A少39 万元。因此，方案B更具经济性。

二、大规模远距离分频风力发输电系统分析

1、系统简介

近年来，将分频输电方式应用到风力发电和并网的研究也非常深入。风电经分频输电系统并网的原理结构如图1所示。基本思路是在同一风力场，通过控制系统，调整各风力机风能利用系数，让各同步电机发出电能频率一致，共同汇入汇流母线，然后用分频输电线路将电力送至系统并网处，经交–交变频器将电能转换为工频后与系统并网。

图1 风电经分频输电并入电网原理图

为查清风电经分频输电并网可行性，选择某风电基地经远距离输电线路接入负荷中心某变电，设风电基地装机容量10GW，送电距离915km。计算依据电网规划数据。

为传输 10GW 风电，提出2 种可行方案：方案 A用 750kV、50Hz 交流输电；方案B 则采用 750kV 的分频(50/3Hz)输电系统。

2、方案设立

1）方案 A：750kV 工频交流发/输电方案。方案选取导线型号6LGJQ–500，热稳定极限7734.043MW。根据线路阻抗参数计算每回线路理想稳态极限传输功率(约为2400MW)。为传输 10000MW 容量，方案 A所需输电线路回路数不得少于 5 回。此时，整个输电系统的传输容量为 12000MW。方案中变电所采用图2所示的 3/2 接线方式。

图2 方案 A 接线图

2）方案 B：750kV 分频发/输电方案。方案B采用与方案A相同的电压等级和输电线路，此时每回线路的电阻不变，而电抗值则降为原来的 1/3，因此每回线路的理想稳态极限传输功率约为 7200MW，没有超出线路的热极限。方案 B 采用 2 回 750kV 输电线路，静态稳定极限达到14400MW，可以传输 10GW 的功率。

方案 B 的接线形式如图3所示，在风电场侧依然采用 3/2 接线方案。在变电站需装设变频装置，采用 2 个三相 12 脉交–交变频器并联运行，变频器与输电线路之间采用单元接线的形式。

图3 方案 B 接线图

3、系统特性计算分析

对2方案分别进行潮流及稳定计算。计算时系统有功负荷设置为系统的峰荷50651.9MW，风电基地的出力则设置为其额定出力 10000MW。

潮流计算结果表明，方案 A 与方案 B 都可成功传输 10000MW 的风电至终端变电所，系统节点电压和输电线路功率均在约束范围内。方案 A、B 有功损耗分别为 153.66、387.58MW。方案 B 输电线路回数较少，其有功损耗高于方案 A。

分析2 种方案下输电线路末端电压波动，选择一典型日作潮流计算，1d 中方案 A、B 在终端变电所 750kV 母线的最大电压波动分别为 7.46%与 5.86%。由于方案 B 中输电线路电抗小于方案 A，其线路末端电压波动明显减小。计算可得到终端变电所 750kV 高压母线电压波动与系统风电穿透率之间的关系，如图4 所示。

图4 电压波动与风能穿透率之间的关系

由图4 可得，电压波动率限制在 5%以内时，如不采取附加调压措施，2 种方案下风电穿透能力分别为 7800 与 9100MW。

对以上方案作暂态稳定计算，故障点设置在输电线路上。经计算，2 种方案中双馈电机在所设置故障下，可保持暂态稳定。转速可在 15s 左右结束振荡，恢复到稳定状态。

4、经济性分析

表 3 给出了这 2 种方案一次设备总投资金额，2 种方案均采用华锐风电SL-3000 型双馈风机。该风机成本结构中齿轮箱和塔架的占比均为总造价的 17%。

表 3 一次设备投资费用

由表 3 可知，方案 B中风机的成本低于方案 A，主要是因为当双馈风力发电机的发电频率为50/3Hz 时，转速也将降低为原来的 1/3，双馈风机的齿轮箱变比也同比例地下降，齿轮箱的造价明显降低；同时，由于塔架顶端装置的质量减轻，因此也可以减少塔架的造价。当频率为 50/3Hz 时，方案 B 中整个风机的造价将比方案 A 节省 13.6%。

方案 B 中升压变压器和受端变电站的成本相比方案 A 有所增加。但总体上，方案 B 一次设备总投资额较方案 A 减少106.47 亿元，降低约18.75%。

2 种方案的年运行费用分为以下 2 个部分：

1）维护费用。假设每个方案的维护费用为该方案一次设备投资总费用的 5%，则方案 A 的维护费用为 28.386 亿元，而方案 B 的维护费用为23.06 亿元。

2）有功损耗费用。为了评估每个方案的有功损耗费用，需要知道系统的电价水平和最大网损小时数。根据风电厂的风能概率分布，计算出其最大网损小时数(为 1250h)。如前所述，2 种方案在满负荷下的网损值分别为153.66和387.58MW。因此，如取电价为 0.4 元/(kWh)，可以得到 2 个方案下的年有功损耗费用，如表 4 所示。

2 种方案的年运行费用如表 4 最后一列所示，

表 4 运行费用比较

方案 A 高于方案 B。

表 5 给出了不同偿还年限情况下 2 种方案的等年值，这里的等年值综合了一次设备投资费用和年运行费用。

表52 种方案等年费用比较

由表 5 可知，方案 B 的等年值比方案 A 少了17.24%-17.59%。由此可见，对于酒泉千万千瓦级风电场并入西北电网这一案例而言，方案 B 明显优于方案 A。

结论

分频输电通过降低输电频率，降低了线路阻抗，可大幅度提高输电线路输送容量，采用交–交变频器倍频并网，是种新型交流灵活输电方式。与直流输电相比，只有一端换流站，因而更具经济优势。

参考文献：

[1] 魏晓霞.我国大规模风电接入电网面临的挑战[J].中国能源.2010(02).

[2] 王锡凡,曹成军,周志超.分频输电系统的实验研究[J].中国电机工程学报.2011(12).

风电运输方案篇2

关键字：火力发电厂；高压电机；工/变频运行；继电保护；自动切换

1 引言

建设节约型社会是国家提出的新的发展思路，现代电力生产过程中，为了让能源得到充分利用，火电厂在泵和风机等辅机中多采用变频调速技术。实践证明，采用高压变频技术进行辅机节能可有效降低火力发厂厂用电率，特别是调峰机组负荷变化频繁情况下，低负荷状态下变频运行能将阀门和风门挡板的节流损失降到最低.因此，大多数电厂高压辅机都安装了变频器，采用变频和工频两种运行方式，正常情况下采用变频运行方式，变频器故障或高负荷状况下采用工频运行方式，但这在高压电机的继电保护方面出现了一个问题。在工频、变频这两种状态下其保护定值不一样，如何使高压风机在不同的运行方式下都有准确的保护定值保护其可靠运行，由此引出我们对6kV风机工/变频保护自动切换问题的研讨。

2 发现问题

某电厂#1、2机组调试过程中，遇到这样的问题：该厂一、二次风机保护选用一套美国通用公司M60电动机综合保护装置，一、二次风机正常采用变频调速方式运行，变频器故障时由变频切换至工频方式运行。但保护定值不能随运行方式变化而进行切换，从而可能造成保护的误动与拒动或者设备处于无保护运行，设备安全运行存在重大隐患。如何才能使不同运行方式下的风机均能得到有效、可靠地保护成为我们要解决的问题。

3 选择解决方案

3.1 方案提出

根据发现的问题，拟定出三种解决方案，如图1。

3.2 方案分析

方案一：停车后手动切换保护定值。

该方法虽然不要进行任何改动，其经济性好，但要在停车人工修改定值后，才能改变运行方式。这样不仅造成了不必要的停机，每次都要手动输入定值，存在输错定值的安全隐患，而且风机每次切换运行方式都必须停机，不能实现风机工频、变频运行方式的自动切换。因此该方案可行性不强。

方案二：加装一套保护装置，采用两台保护装置分别作为工频、变频保护。

该方法可行性很强，也能实现风机工频、变频运行方式切换时保护自动切换，避免停车重输定值的麻烦；但其成本要求极高，该电厂全厂一、二次风机共8台，要多购置8套保护装置，因此其经济性比

较差。

方案三：修改装置保护定值组的控制逻辑。

该方案在保护装置内部设定两组保护（保护一：变频方式；保护二：工频方式），修改控制逻辑，通过外界触发，实现两组保护的自动切换。不仅节约了成本，而且实现风机工频、变频运行方式切换时保护自动切换，既避免了停车重输定值的麻烦，又为风机两种运行方式的自动切换创造了条件。

3.3 方案选定

根据提出的三种方案及上面的详细分析，从可行性、经济性、所需时间、实用性四个方面对方案进行评价，总结成下表2：

经过可行性、经济性、所需时间、实用性四个方面比较，最终确定采用方案三。

4 最终方案的分析、实施

4.1 方案深入分析

结合现场实际情况，认真研究了美国通用M60保护装置的说明书和设计院图纸，在熟练掌握保护装置的逻辑图和风机控制回路图后，展开了认真分析，以下均以一次风机为例：

4.1.1 高压变频器工频旁路一次接线方式：

本厂一次风机高压变频器柜放在就地的变频器小室内，变频器选用的是西门子（上海）电气传动设备有限公司的高压变频器。采用工频自动旁路，变频器输入侧、变频器输出侧、以及工频旁路均采用小车真空断路器，工/变频切换既可以手动切换又可以自动切换。变频运行时，电源进线开关、变频进线开关、变频出线开关合闸，旁路开关为分闸状态；工频运行时，电源进线开关、旁路开关合闸，变频进线开关、变频出线开关为分闸状态。

4.1.2保护配置及控制说明

高压变频器与低压变频器结构有所不同，高压变频器输入端利用移相变压器，将6kV高电压变成多个低电压，然后再输入到各功率单元内进行整流逆变，最后把各相单元串联输出至高压电机。鉴于高压变频器特殊的结构方式，相比一般工频运行状态，变频器上级进线开关继电保护整定值必须独立。首先变频运行状态下大容量电机不能投入差动保护，因为经过变频电机两侧CT的电流和相位都发生了较大的变化；其次变频器启动运行前上电应考虑移相变压器的励磁涌流问题，第三变频运行与工频运行负载电流差异较大，其过电流保护定值也不应相同。

一次风机进线开关综合保护装置选择美国通用公司M60型保护装置，安装在6kV开关室母线侧电源开关侧。变频器自身装置内设有以下保护：过电压、过电流、欠电压、缺相保护、短路保护、超频保护、失速保护、变频器过载保护、电机过载保护、半导体器件的过热保护、瞬时停电保护等，并能联跳输入侧6kV开关。因此，工频运行时，M60装置作为电缆线路及电动机的主保护；变频运行时，M60装置作为电缆线路和移相变压器主保护以及变频器的后备保护。

综上该电厂一次风机馈线开关定值单如下：

4.1.3 M60综合保护装置简要说明

M60是一种微机式电动机保护系统，该系统用于中型和大型电动机的保护与管理。它除了具有先进完善的保护功能（其功能框图见图4）外，还具有先进的自动化功能，包括强大的FlexLogicTM可编程逻辑、通讯以及SCADA能力。还具有多定值设置组，6个独立的定值设置组可以存储在M60非易丢失的存储器中，并提供了一种易于使用而且是完全可编程的机制，这种机制可以快速的切换启用的整定值。多定值设置组适用于所有保护元件。

4.2 最佳方案实施

经过以上深入分析，对方案实施做出如下安排，见图4：

4.2.1修改控制回路

通过以上分析，并结合M60保护装置的接线图（见图6）、设计院图纸，在变频器小室工频旁路开关选取一副辅助常开触点，利用控制电缆两根备用芯送至6KV开关室保护装置，接到6kV开关柜内（X5：68，X5：73），即M60保护装置的ANALOG I/O的H7a、H7b，对应于装置内节点输入1（contact input 1）。当变频器小室内工频旁路开关合上后，即工频运行时，M60保护装置内节点输入1（contact input 1）即为ON；反之， contact input 1即为OFF。

4.2.2 输入定值并修改逻辑

利用M60强大的完全可编程的多定值设置组，在定值组1内输入变频运行下的定值，在定值组2内输入工频运行下的定值。并进入SETTINGSCONTROL ELEMENTSSETTINGS GROUPS菜单下修改定值组控制逻辑，下为修改后定值组控制菜单图（图6）、以及修改的定值组控制逻辑图（图7）。修改后，整体逻辑为：变频运行时，工频旁路开关断开，则保护装置内contact input 1（H7a）即为OFF，装置默认为定值组1，即投入变频定值；当由变频切换至工频时，工频旁路开关合上，保护装置内contact input 1（H7a）即为ON，根据修改后的逻辑，定值组自动切换至定值组2，即自动投入工频定值。

5 实施效果

（1）运行效果。经厂家论证和现场试验达到了理想效果，当风机改变运行方式时保护定值组随之成功切换，运行1年多来，电厂全厂8台风机，8套保护装置全部运行良好，定值组切换正确，没有发生一次因为定值切换问题造成误停车。

（2）经济效果。节省了加装保护装置昂贵的费用，顾桥电厂全厂一、二次风机共8台，少购置了8套保护装置，每台10多万元，合计80多万元。

（3）安全稳定效果。避免了停车后重输定值的麻烦，而且避免每次切换都重输定值，容易出错，影响风机安全稳定运行；实现了两种运行方式切换时保护自动切换，这样就可以实现变频器故障时自动切换至工频运行方式，保证了风机不停车，为机组安全运行提供了便利条件。

（4）社会效果。据了解，电机工频/变频运行方式切换时保护自动切换在安徽省电力系统内尚属首次，在2011年度安徽省电气继电保护年会上得到了与会专家和同行的肯定。

参考文献

[1]DL/T 994???—2006 ，火电厂风机水泵用高压变频器[S]，中华人民共和国发改委，2006-3 [2]淮矿电力顾桥电厂，继电保护整定计算书[G]，淮矿电力，2011-3

[3] 西门子电气传动设备有限公司，完美无谐波中压空冷GEN3系列高压变频器用户手册 [R]， 2010-1

[4]郭光荣，电力系统继电保护[M]，高等教育出版社，2006-7

作者简介

风电运输方案篇3

红山井田位于新疆和布克赛尔蒙古自治县和什托洛盖镇东8km处，距和布克赛尔蒙古自治县县城46km，行政区划隶属和布克赛尔蒙古自治县和什托洛盖镇管辖。矿井设计能力3.0Mt/a，属于新建矿井，服务年限100年，井田所在的和什托洛盖地区地处准噶尔盆地西北部，西准噶尔界山交接地带，基本形态为两山夹一盆地貌景观。地势北高南低，较平缓。勘查区内控制可采煤层14层，从上至下编号为B18煤、B17煤、B15煤、B14煤、B12煤、B11煤、B10煤、B9煤、B8煤、B7煤、B6煤、B5煤、B4煤、B2煤。煤层分布稳定。井田内煤层倾角一般在5°～25°。井田内煤层赋存类似“半碗”型，红山向斜处倾角相对较小，倾角变化由浅到深大致可分三段，第一段为8°～10°、第二段为4°～6°、第三段为1°～14°。

2工业场地位置选择

根据井田范围内地形、公路、外部用煤地点、井下煤层赋存条件等因素，经现场勘查及地形分析出可供比选的工业场地位置方案共3个，如图2所示。

2.1方案一：井田西部工业方案（1号场地）

工业场地布置在井田西部8号勘探线上，B2号煤层露头附近，西邻在建的高速公路，北侧相邻输电线路，距离规划的煤制气场地约12km，场地自然标高+795m。（1）方案一优点。①工业场地布置煤层露头附近，不压煤；②工业场地位于煤层露头，煤层埋藏浅，井巷工程量小、工期短；③工业场地位于矿井高级储量中心线，井下开拓布置合理。（2）方案一缺点。场地距离规划的煤制气场地较远，运往煤制气场地的输送胶带栈桥工程量较大。

2.2方案二：井田中西部工业场地方案（2号场地）

工业场地布置在1号场地东侧约600m，B8号煤层露头附近,北侧相邻输电线路，距离规划的煤制气场地约12km，场地自然标高+810.0m。方案二优点。①工业场地位于煤层埋藏浅部，井巷工程量小、工期短；②工业场地位于矿井高级储量中心线，井下开拓布置合理。方案二缺点。工业场地距离规划的煤制气场地较远，运往煤制气场地的输送胶带栈桥工程量较大，工业场地需留设保护煤柱。

2.3方案三：井田中央工业场地方案（3号场地）

场地布置在井田中心，钻孔9-11附近，距离规划的煤制气储煤场约14km，场地自然标号830.0m。（1）方案三优点。工业场地布置井田中央，有利全矿井开拓布置，服务半径大。（2）方案三缺点。①工业场地布置井田中央，偏离高级储量；②煤层埋藏深，井巷工程量大、工期长；③工业场地需留设大量保护煤柱；④距规划的煤制气场地最远，运往规划煤制气场地的输送胶带栈桥工程最大，且输送胶带栈桥压煤，需留设保护煤柱。综合上述分析，三个场地方案虽各有利弊，但方案三由于煤炭反向运输距离长，煤层埋藏深，需留设工业场地及带式输送机栈桥煤柱，作为主井场地明显不合理，综合井上下条件该方案不予考虑作为主井工业场地。在各方案中结合井田开拓方案进行技术、经济比较，以便最终确定最佳设计方案。

3井筒选择

井田开拓方式根据矿井设计生产能力、井田地质条件、煤层赋存条件、开采技术条件、装备条件等综合确定。

3.1主井

在煤层埋藏深度不大时，普遍采用胶带斜井；当煤层埋深较深时，一般应采用立井开拓。本项目所选工业场地位置均位与煤层露头附近。煤层埋藏深度较浅，采用运输能力大，设备安全可靠的斜井带式输送机作为主运输更为有利。同时，主运输采用胶带运输方式，对于矿井后期产能的提升相对立井更容易实现。本井田工业场地第四系地层较浅，岩性主要由砂碎石和砾石组成，井筒穿过地层含水量较少，不受水威胁，仅煤层露头存在火烧区，施工井筒时尽量避开火烧区范围，并对火烧区采取疏水、注浆等安全措施，井筒安全施工是可以保证的，因此本井田主井井筒形式推荐采用主斜井。3.2副井副井有副立井、轨道副斜井以及缓坡副斜井三种方式可供选择。

3.2.1副立井提升

（1）副立井优点。①立井提升效率高，能力大；②比轨道副斜井提升安全性高；③副立井通风能力大，直径7m井筒完全可以满足矿井通风要求；④施工速度快，有利于缩短建井工期。（2）副立井缺点。①系统操作复杂；②绞车及电控设备投资较高；井架（或井塔）土建费用较高；

3.2.2轨道副斜井提升

（1）轨道副斜井优点。①操作简单，绞车及电控设备投资较小；②井口房等土建投资较小。（2）轨道副斜井缺点。①容易发生跑车事故；②提升高度和长度受限，运输能力小。

3.2.3缓坡副斜井提升

（1）缓坡副斜井的优点：①无提升设备，系统灵活简单；②井口房等土建投资最小。（2）缓坡副斜井的缺点：井巷工程量较大。考虑矿井的实用性及经济性，缓坡副斜井优势明显，本设计将结合开拓方案最终确定副井方式。

3.3风井

根据本井田条件，适合本井田开拓的风井的形式有回风立井和回风斜井。其中回风立井位于采区边界（井底车场），回风斜井位于工业场地。

3.3.1回风立井

（1）回风立井优点：①施工期短。回风立井深度在378m左右，立井施工期约4个月左右；②矿井建设期间排矸能力大；③通风能力大；④回风立井与主斜井、缓坡副斜井均位于两个场地，井筒同时到底后可相对掘进，全矿井施工期短；⑤回风立井位于采区边界（井底车场），有利于矿井发生事故时人员逃生。（2）回风立井缺点有：施工较斜井复杂。

3.3.2回风斜井

（1）优点：施工简单、方便。（2）缺点：施工期长，回风斜井长度在800m左右，立井施工期约6个月左右；矿井建设期间排矸能力小；通风能力小；回风斜井与主斜井、缓坡副斜井均位于一个场地，全矿井施工期长。因此，本设计考虑回风立井较回风斜井优势明显，推荐采用回风立井。

4开拓方案

根据工业场地位置、煤层赋存条件、矿井设计生产能力以及目前的矿井装备水平等因素，设计对矿井开拓提出如下三个方案。

4.1方案一：主斜井+缓坡副斜井开拓

矿井主、副斜井井口位于1号场地，场地较为开阔，地形平坦，场地标高+795.0m，选煤厂的产品煤通过输煤栈桥运往煤制气场地。主斜井倾角为16°，斜长744m；缓坡副斜井井倾角为6°，斜长3041m,其中2020m缓坡斜井兼作中央辅助运输上山。根据煤层埋深及其它开采条件，矿井采用两个水平开拓全井田，一水平标高+500m，二水平标高+200m，两水平之间通过一水平中央胶带运输下山、中央辅助运输下山和中央回风下山联系。一水平分为上、下山开拓，一水平上山开采+500m水平以上的煤层，两个水平阶段高度为300m；一水平下山开采+500m水平与+200m水平之间的煤层，阶段高度为300m；二水平为下山开拓，二水平下山开采+200m水平以下的煤层，阶段高度约为300m。中央回风立井落底一水平后，设一水平井底车场（+500m），并布置一水平辅助运输石门（+500m）、一水平回风石门（+500m），贯穿一水平各煤层。一水平开采的B7煤、B5煤、B4煤和B2煤为中厚～厚煤层且间距适当，沿各煤层布置采区上、下山；一水平其它煤层为薄～中厚煤层，分别沿15煤和9煤布置采区集中上、下山联合开采。一水平7煤、5煤、4煤和2煤辅助、胶带、回风下山沿各煤层落底+200m水平后，设二水平井底车场及石门（+200m），并沿5煤、4煤和2煤向东布置二水平5煤、4煤和2煤辅助、胶带、回风下山开采二水平煤层。矿井投产初期在井田中部开凿中央回风立井，并布置第一水平的井底车场（+500m），利用中央上山开采，首采下煤组，通风方式为中央式，后期过渡为分区式。

4.2方案二：主斜井+副斜井（轨道）开拓

矿井水平划分、大巷布置、初期中央回风立井、后期进、回风立井布置和首采煤组同方案一。不同是：①矿井主、副斜井井口位于2号场地，场地标高+810.0m；②主斜井倾角为16°，斜长1310m；③副斜井井倾角为20°，斜长1067m；④井下辅助运输为轨道运输。

4.3方案三：主斜井+副立井开拓

矿井水平划分、大巷布置、主井场地及主井形式同方案一。不同是：①矿井副井井口位于3号场地，场地标高+835.0m；②副井形式为立井，副立井深度为635m；③副立井为两个水平提升，一水平为+500m，二水平为+200m；④首采煤组为上煤组。初期投产在15煤布置辅助运输、胶带运输大巷和回风大巷。

4.4开拓方案比选

4.4.1技术比选

（1）方案一优点。①工业场地不压煤，节省煤炭资源；②中央大巷位于先期开采地段中央，沿斜轴部和110kv保护煤柱布置，有利于全矿井整体开拓布置，矿井排水，节省煤炭资源；③辅助运输为无轨胶轮车，现代化程度高，机动灵活，运输环节少，运输能力大；④首采区勘探程度高，工作面推进长度适中；⑤初期开采下组煤，下组煤煤层厚，条件好，有利矿井达产。方案一缺点：缓坡斜井较长，岩巷工程量较多。（2）方案二与方案一比选。方案二较方案一的优点：副斜井工程量小;缺点：①工业场地压煤量较大，22.56Mt；②轨道运输较无轨胶轮车运输现代化程度低，不灵活，运输环节多，运输能力小；③轨道运输存在跑车等安全隐患，地面和井下均需布置轨道系统，需布置调车线。（3）方案三与方案一比选。方案三较方案一的优点：.副井兼顾上、下煤组，井筒服务半径大；缺点：①工业场地压煤量较大，35.56Mt；②初期开采上组煤，上组煤煤层薄，条件差，不利于矿井达产；③副立井提升系统复杂，不便于管理；④首采区勘探程度低，工作面推进长度短，搬家频繁。

4.4.2经济效益比选

三个方案的投资主要包括井筒、采掘巷道、井口房、井塔、运煤皮、及电控设备、辅助运输车辆等可比部分，方案一投资为14435万元；方案二投资14254万元；方案三投资28169。方案二投资比方案一少181万元，方案三比方案一多13734万元。方案二虽然比方案一少投资181万元，但方案一技术优势明显，故选择方案一。

5结语

风电运输方案篇4

山东风光电子有限公司是在多年研制中低压变频器的基础上，综合了国内外高压大功率变频器的多种方案的优缺点，采用最优方案研制成功的，并于2002年12月通过了省级科技成果及产品鉴定，成为国内生产高压大功率变频器的为数较少的几个企业之一。

2 国内现生产的高压大功率变频器的方案及优缺点

目前，国内生产的高压大功率变频器中，以2种方案占主流:一种是功率单元串联形成高压的多重化技术;另一种是采用高压模块的三电平结构。而其他的采用高-低-高方案的，由于输出升压变压器技术难度高，成本高，占地面积大，都已基本被淘汰。因此采用高-高方案是高压大功率变频器的主要发展方向。

而高-高方案又分为多重化技术(简称CSML)和三电平(简称NPC)方案，目前有的厂家生产的高压大功率变频器是采用的三电平方案，而大多数厂家则是采用低压模块、多单元串联的多重化技术。这2种方案比较，各有优缺点，主要表现在:

(1) 器件

采用CSML方式，器件数量较多，但都是低压器件，不但价格低，而且易购置，更换方便。低压器件的技术也较成熟。而NPC方案，采用器件少，但成本高，且购置困难，维修不方便。

(2) 均压问题(包括静态均压和动态均压)

均压是影响高压变频器的重要因素。采用NPC方式，当输出电压较高时(如6kV)，单用单个器件不能满足耐压要求，必须采用器件直接串联，这必然带来均压问题，失去三电平结构在均压方面的优势，系统的可靠性也将受到影响。而采用CSML方案则不存在均压问题。唯一存在的是当变频器处于快速制动时，电动机处于发电制动状态，导致单元内直流母线电压上升，各单元的直流母线电压上升程度可能存在差异，通过检测功率单元直流母线电压，当任何单元的直流母线电压超过某一阈值时，自动延长减速时间，以防止直流母线电压上升，即所谓的过压失速防止功能。这种技术在低压变频器中被广泛采用，非常成功。

(3) 对电网的谐波污染和功率因数

由于CSML方式输入整流电路的脉波数超过NPC方式，前者在输入谐波方面的优势很明显，因此在综合功率因数方面也有一定的优势

(4) 输出波形

NPC方式输出相电压是三电平，线电压是五电平。而CSML方式输出相电压为11电平，线电压为21电平(对五单元串联而言)，而且后者的等效开关频率大大高于前者，所以后者在输出波形的质量方面也高于前者。

(5) dv/dt

NPC方式的输出电压跳变台阶为高压直流母线电压的一半，对于6kV输出变频器而言，为4kV左右。CSML方式输出电压跳变台阶为单元的直流母线电压，不会超过1kV，所以前者比后者的差距也是很明显的。

(6) 系统效率

就变压器与逆变电路而言，NPC方式与CSML方式效率非常接近。但由于输出波形质量差异，若采用普通电机，前者必须设置输出滤波器，后者不必。而滤波器的存在大约会影响效率的0.5%左右。

(7) 四象限运行

NPC方式当输入采用对称的PWM整流电路时，可以实现四象限运行，可用于轧机、卷扬机等设备;而CSML方式则无法实现四象限运行。只能用于风机、水泵类负载。

(8) 冗余设计

NPC方式的冗余设计很难实现，而CSML方式可以方便的采用功率单元旁路技术和冗余功率单元设计方案，大大的有利于提高系统的可靠性。

(9) 可维护性

除了可靠性之外，可维护性也是衡量高压大功率变频器的优劣的一个重要因素，CSML方式采用模块化设计，更换功率单元时只要拆除3个交流输入端子和2个交流输出端子，以及1个光纤插头，就可以抽出整个单元，十分方便。而NPC方式就不那么方便了。

总之，三电平电压形变频器结构简单，且可作成四象限运行的变频器，应用范围宽。如电压等级较高时，采用器件直接串联，带来均压问题，且存在输出谐波和dv/dt等问题，一般要设置输出滤波器，在电网对谐波失真要求较高时，还要设置输入滤波器。而多重化PWM电压型变频器不存在均压问题，且在输入谐波及dv/dt等方面有明显优势。对于普通的风机、水泵类一般不要求四象限运行的场合，CSML变频器有较广阔的应用前景。这类变频器又被国内外设计者称之为完美无谐波变频器。

我公司的设计人员经过多方探讨，综合各种方案的优缺点，最后选定了完美无谐波变频器的CSML方案作为我们的最佳选择，这就是我们向市场推出的JD-BP37和JD-BP38系列的高压大功率变频器。

3 变频器的性能特点

(1) 变频器采用多功率单元串联方案，输出波形失真小，可配接普通交流电机，无须输出滤波器。

(2) 输入侧采用多重化移相整流技术，电流谐波小，功率因数高。

(3) 控制器与功率单元之间的通信用多路并行光纤实现，提高了抗干扰性及可靠性。

(4) 控制器中采用一套独立于高压源的电源供电系统，有利于整机调试和操作人员的培训。

(5) 采用全中文的Windows彩色液晶显示触摸界面。

(6) 主电路模块化设计，安装、调试、维护方便。

(7) 完整的故障监测和报警保护功能。

(8) 可选择现场控制、远程控制。

(9) 内置PID调节器，可开环或闭环运行。

(10) 可根据需要打印输出运行报表。

4 工作原理

4.1 基本原理

本变频器为交-直-交型单元串联多电平电压源变频调速器，原理框图如图1所示。单元数的多少视电压高低而定，本处以每相为8单元，共24单元为例。每个功率单元承受全部的电机电流、1/8的相电压、1/24的输出功率。24个单元在变压器上都有自立独立的三相输入绕组。功率单元之间及变压器二次绕组之间相互绝缘。二次绕组采用延边三角形接法，目的是实现多重化，降低输入电流的谐波成分。24个二次绕组分成三相位组，互差为20°，以B相为基准，A相8个单元对应的8个二次绕组超前B相20°，C相8个单元对应的8个二次绕组落后B相20°，形成18脉冲整流电路结构。整机原理图如图2所示。

4.2 功率单元电路

所有单元都有6支二极管实现三相全波整流，有4个IGBT管构成单相逆变电路。功率单元的主电路如图3所示，4个IGBT管分别用T1、T2、T3、T4表示，它们的门极电压分别是UG1、UG2、UG3、UG4、

每个功率单元的输出都是一样的PWM波。功率单元输出波形如图4所示。逆变器采用多电平移相PWM技术。同一相的功率单元输出完全相同的基准电压(同幅度、同频率、同相位)。多个单元迭加后的 输出波形如图5所示。

4.3 系统结构与控制

(1) 系统结构

整个系统有隔离变压器、3个变频柜和1个控制柜组成，参见图6。

a) 隔离变压器

原边为星形接法，副边共有24个独立的三相绕组，为了适应现场的电网情况，变压器原边留有抽头

b) 变频柜

A、B、C三相分装在3个柜内，可分别称为A柜、B柜、C柜

c) 控制柜

柜内装有控制系统，柜前板上装有控制面板、控制接线排等。由于电压等级和容量的不同，不同机型的单元的数量不同，面板的布置也会有些不同。

4.4 系统控制

整机控制系统有16位单片机担任主控，24个功率单元都有一个自己的辅助CPU，由8位单片机担任，此外还有一个CPU，也是8位单片机，负责管理键盘和显示屏。

(1) 利用三次谐波补偿技术提高了电源电压利用率。

(2) 控制器有一套独立于高压电源的供电体系，在不加高压的情况下，设备各点的波形与加高压情况相同，这给整机可靠性、调试带来了很大方便。

(3) 系统采用了先进的载波移相技术，它的特点是单元输出的基波相迭加、谐波彼此相抵消。所以串联后的总输出波形失真特别小。

5 现场应用

本公司分别于2002年8月、10月和2003年3月、4月 分别在山东莱芜钢铁股份有限公司炼铁厂、辽河油田锦州采油厂、浙江永盛化纤有限公司应用了本公司生产的高压大功率变频器JD-BP37-630F 2台、JD-BP38-355、JD-BP37-550F各1台。从运行情况看:

(1) 变频器结构紧凑，安装简单

由于变频器所有部分都装在柜里，不需要另外的电抗器、滤波器、补偿电容、启动设备等一系列其他装置，所以体积小，结构紧凑，安装简单，现场配线少，调试方便。

(2) 电机及机组运行平稳，各项指标满足工艺要求。

由变频器拖动的电机均为三相普通的异步电动机，在整个运行范围内，电机始终运行平稳，温升正常。风机启动时的噪音及启动电流很小，无任何异常震动和噪音。在调速范围内，轴瓦的最高温升均在允许的范围内。

(3) 变频器三相输出波形完美，非常接近正弦波。

经现场测试，变频器的三相输出电压波形、电流波形非常标准，说明变频器完全可以控制一般的普通电动机运行，对电机无特殊要求。

(4) 变频器运行情况稳定，性能良好。

该设备投运以来，变频器运行一直十分稳定。设备运行过程中，我公司技术人员对变频器输入变压器的温升，功率单元温升定期巡检，完全正常。输出电压及电流波形正弦度很好，谐波含量极少，效率均高于97%，优于同类进口设备。

(5) 运行工况改善，工人劳动强度降低。

变频器可随着生产的需要自动调节电动机的转速，达到最佳效果，工人工作强度大大降低。

(6) 变频器操作简单，易于掌握及维护。

变频器的起停，改变运行频率等操作简便，操作人员经过半个小时培训就可以全面掌握。另外，变频器各种功能齐全，十分完善，提高了设备可靠性，而且节电效果明显。以山东莱钢股份有限公司应用的JD-BP37-630F变频器为例，该系统生产周期大约为1h，出铁时间为20min，间隔约40min，系统配置电机的额定电流为80A，根据运行情况，及其它生产线的实际运行情况，预计该电机运行电流应在60A，以变频器上限运行频率45HZ时，电流为45A，间隔时间运行频率20HZ时，电流为20A。根据公式测算节能效果达到42.7%。

6 结束语

从这几台这几个月的运行情况看，我公司自行研制生产的高压大功率变频器，运行稳定可靠，节能效果显著，改善了工作人员的工作环境，降低了值班人员的劳动强度。变频器对电机保护功能齐全，减少了维修费用，延长了电机及风机的使用寿命，给用户带来了显著的经济效益，深得用户好评。据专家估计我们国家6kV以上的高压大功率电机约有3万多台，约合650万kW，因此，高压大功率变频器的市场是极其广阔的。

风电运输方案篇5

关键词：矿山;开拓运输;可行性研究;方案比较;综合经济效益

Abstract: Mine development and transportation schemes is very important for the construction of the mine, is an important work of preliminary feasibility studies of mine construction, this paper by comparing the comprehensive technical and economic comprehensive development and transportation of ore, scheme is determined, which provides a reliable basis for mine construction.

Keywords: mine; development and transportation; feasibility study; project; comprehensive economic benefits

中图分类号：TD21文献标识码：A文章编号：

前言

白马铁矿是攀钢集团所属的大型矿山，是攀钢主要的后备原料供应基地。攀钢原有矿山经过40年的生产，已进入深部开采阶段，矿石的采出量已呈下降的趋势，因此白马铁矿的开发与建设对攀钢意义重大。

1 项目背景

白马铁矿共有两个矿区，分别是及及坪矿区和田家村矿区；白马铁矿一期工程采出矿石来自及及坪矿区，矿山规模为650万t/a。

白马铁矿及及坪矿体最高出露标高2267m，矿区最低侵蚀基准面标高1423.8m，矿区的特点是比高大、山坡陡，且矿石及围岩稳固。白马铁矿选矿厂的厂址方案确定在万年沟，选矿厂的建设标高在1600~1500m之间。采场与选矿厂的高差达600m，矿石的开拓运输方案对矿山的生产成本影响很大，因此开展矿石的开拓运输方案比较是矿山建设前期可行性研究的重要工作。

2 矿石开拓运输方案比较

根据矿山采场与选矿厂所处的位置及高差，设计的矿石开拓运输采用采场内汽车输送，溜井下矿，平峒运输的方式。矿石运输方案是从矿石溜井以下开始，到选矿厂中破碎以前的运输环节，根据项目的具体情况，本次研究的运输方案主要是平峒――电机车运输方案、平峒――汽车运输方案和平峒――胶带运输方案三个方案，对三个方案进行了详细的分析比较如下。

平峒――电机车运输方案（简称电机车方案）

该方案的生产工艺是采场将采出矿石卸入溜井，再由溜井下部的给矿机将矿装入准轨100t自翻矿车运往选矿厂粗碎受矿仓，矿石经粗破碎机破碎后进入到选矿厂中破碎前输送胶带。准轨铁路采用150t电机车牵引100t自翻矿车运输。该方案的优点是企业采用平峒溜井开拓运输已有十分成熟的经验，生产工艺简单可靠；主要缺点是井巷工程量较大，准轨铁路展线场地的土石方工程量大，施工难度较大。

平峒――汽车运输方案（简称汽车方案）

该方案的生产工艺是采场将采出矿石卸入溜井，再由溜井下部的给矿机将矿装入JDQ-26型矿用卡车运往选矿厂粗碎受矿仓，矿石经粗破碎机破碎后进入到选矿厂中破碎前输送胶带。该方案的优点是企业采用平峒溜井开拓运输已有十分成熟的经验，生产工艺简单可靠；其主要缺点是平峒断面大、井巷工程量大，施工难度较大，解决汽车尾气污染的井巷通风难度较大。

平峒――胶带运输方案（简称胶带方案）

该方案的生产工艺是采场将采出矿石卸入溜井，再由溜井下部的给矿机将矿给入粗破碎机，矿石破碎后用B=1200mm钢绳芯胶带运往选矿厂中碎前输送胶带。该方案的优点是基建投资相对较省，工艺简单；其主要缺点是粗破碎设备与胶带设备固定于溜井底部，而矿山铁矿表土覆盖层与矿石风化层均较厚，如果在雨季跑溜，破碎与胶带设备将难免被淹埋，清理恢复生产较为困难。

以上三个方案的技术经济比较结果见表。

矿石运输方案技术经济比较表

表中数据可做如下分析：

（1）定性分析

①可靠性：胶带方案由于矿石在坑内破碎，粗碎设备及胶带尾部位于平峒内的溜井底部，一旦溜井矿石跑溜，设备难免被淹没，清理难度大，恢复生产较困难，可见生产可靠性较差；而汽车和电机车方案则由于使用的是活动运输设备，一旦跑溜，设备被淹埋机会较小；汽车方案的运输设备多，故障率高，当汽车在平峒内出现故障时，严重影响运输路线的畅通；企业老矿山的矿石运输采用的是平峒溜井电机车，积累了丰富的管理经验，因此采用电机车方案生产可靠性高。

②安全性：汽车方案由于设备数量多，会车频率高，人为因素大，因此最不安全；胶带方案由于线路长，转运点多，转动部件多，巡检及维护人员流动，安全性不如电机车。

③环保、节能：汽车方案由于会产生大量的尾气，在平峒内的空气质量差，对人体危害大。电机车和胶带方案的设备采用电力驱动，而汽车方案采用的是柴油驱动，因此电机车和胶带方案更节能、环保。

（2）定量分析

①工程量：从表可以看出，不论是井巷断面、长度，井巷工程量汽车方案最大、电机车方案次之、胶带方案最省。

②投资：三个方案可比投资胶带方案最省，电机车方案次之，汽车方案最大。

③经营费：可比年经营费则电机车方案最省，胶带方案次之，汽车方案最大。

（3）综合分析

而通过上述比较可以看出，汽车方案存在安全、环保、节能方面的劣势，且投资和经营费均最高，经济效益最差，在方案比较中可以率先舍弃。而电机车方案和胶带方案在经营费用和投资方面各有千秋，需进行综合比较决定取舍。

在投资方面，电机车方案由于井巷工程量大，设备价格高等因素比胶带方案的可比投资多3344.90万元；而年经营费方面，电机车方案由于电能消耗低而则比胶带方案的可比年经营费省627.96万元；但电机车方案多出的投资回收期仅5.33年。综合评价可见，采用电机车方案最合理。

3 结语

（1）经技术经济综合比较，矿山建设的开拓运输方案采用平硐溜井准轨铁路开拓的电机车运输方案，该方案节能、环保，综合经济效益好。

（2）采用电机车运输方案，符合国家的节能政策，有利于创建节约型、环境友好型矿山企业。

参考文献：

[1]《选矿设计手册》冶金工业出版社1988年7月第一版（书号：ISBN 7-5024-0127-X）

[2]《采矿设计手册》中国建筑工业出版社1987年12月第一版（书号：15040・5311）

[3]《建设项目经济评价方法与参数》中国计划出版社1993年7月第二版（书号：ISBN7-80085-286-8/T・66）

风电运输方案篇6

关键词:变频器改造技术 锅炉引风节能工程 应用

中图分类号:TP2 文献标识码:A 文章编号:1672-3791(2011)09(a)-0003-01

1变频器概述

高压交流变频调速技术,技术和性能胜过其它任何一种调速方式,给使用者带来了极大的便利和快捷的服务,使之成为企业采用电机节能方式的首选。

锅炉引风机采用挡板调节方式,由于这种原始的调节方法仅仅是改变通道的流通阻力,而驱动源的输出功率改变不大,节流损失相当大,浪费了大量电能。致使厂用电率高,供电标煤耗高,发电成本不易降低。同时,电机启动时会产生5～7倍的冲击电流,对电机构成损害。风机系统自动化水平低,不能及时调节,运行效率低。我公司正采用该技术对4台引风机进行改造,以减少溢流和节流损失,提高系统运行的经济性。变频控制为一拖一手动方案,每台风机配备一台变频器。变频调速系统可由现场主控系统进行协调控制,根据运行工况按设定程序,实现对电动机转速控制。

2改造过程中遇到的实际问题

主要问题有:通过考察,变频器室采用了全密封冷却方式,改变了变频器厂家的抽风式冷却方式,解决了变频器在运行过程中受灰尘和温度影响而频繁跳闸的难题。由于变频器室在四楼,变频器较重,又没有变频器的基础图及电缆走向图,通过专业人员的现场勘察、确认,确定了变频器在楼板上的安全位置。机柜FBM卡件问题,1#机充分利用冷渣器改造后节余的卡件;2#机冷渣器还未改造,只能把现场各测点尽量合理分配,满足控制系统安全性、可靠性的要求。因要保留引风机工频运行控制方案,风机大联锁控制逻辑进行了大量的改动,经调试,风机在变频或工频运行状态,其保护动作正确、可靠。变频控制方式下,通过现场调试整定控制系统PID参数,难度系数极大,我方人员经过长时间连夜调试,1#、2#机组炉膛负压控制系统的品质指标比原来有很大提高。变频器与锅炉的联合调试,我们没有请调试所来调试,自己出方案,自己调试,而且得到了很好的效果,为公司节约了不少的资金。

3变频器改造技术结构及原理

变频器改造技术结构,可以用图1表示。

通过该图可以看出高压变频调速系统采用直接“高-高”变换形式,为单元串联多电平拓扑结构,主体结构由多组功率模块串并联而成,从而由各组低压叠加而产生需要的高压输出,它对电网谐波污染小,总体谐波畸变THD小于4%,直接满足IEEE519-1992的谐波抑制标准,输入功率因数高,不必采用输入谐波滤波器和功率因数补偿装置;输出波形质量好,不存在谐波引起的电机附加发热和转矩脉动、噪音、输出dv/dt、共模电压等问题,不必加输出滤波器,就可以使用普通的异步电机,其工作原理如下。

(1)电网电压经过副边多重化的隔离变压器降压后给功率单元供电,功率单元为三相输入,单相输出的交直交PWM电压源型逆变结构,相邻功率单元的输出端串接起来,形成Y接结构,实现变压变频的高压直接输出,供给高压电动机。6kV电压等级的高压变频调速系统,其每相由几个功率单元串联而成,输出相电压最高可达3500V,线电压达6kV左右。

(2)每个功率单元分别由输入变压器的一组副边供电,功率单元之间及变压器二次绕组之间相互绝缘,二次绕组采用延边三角形接法,实现多重化,以达到降低输入谐波电流的目的。给功率单元供电的二次绕组每3个一组,分为几个不同的相位组。输入电流波形接近正弦波,总的谐波电流失真小于1%,输入的综合功率因数可达0.95以上。

(3)逆变器输出采用多电平移相式PWM技术,同一相的功率单元输出相同幅值和相位的基波电压,但串联各单元的载波之间互相错开一定的电角度,实现多电平PWM,输出电压非常接近正弦波,输出电压每个电平台阶只有单元直流母线电压大小,所以dv/dt很小,功率单元采用较低的开关频率,以降低开关损耗,提高效率,由于采用移相式PWM,电机电压的等效开关频率大大提高,且输出电平数增加。以6kv输出电压等级的高压变频调速系统为例,输出相电压均为11电平,线电压均为21电平,输出等效开关频率为9kHz,电平数和等效开关频率的增加有利于改善输出波形,降低输出谐波,由谐波引起的电机发热、噪音和转矩脉动都大大降低,因此对电机没有特殊要求,可直接用于普通异步电机。通过下图的对比分析,就可以发现变频器改造技术的优越性(如表1）。

4结语

此次引风机的节能改造工作,于2007年4月12日开始施工,得到了各位领导大力支持及相关专业技术人员全力配合,攻克了很多技术难题,2007年7月14日全部投入运行,四台高压变频器到目前为止运行稳定,各种参数合格,节能效果明显,效益可观,实践证明此次高压变频改造是成功的。

风电运输方案篇7

关键词：输变电工程；风险评估；对策；监理；审查；现场监管

输变电工程施工的安全风险是指在输变电工程施工过程中可能发生但是无法确定的不理影响因素，以及有这些不利影响因素造成的损失。输变电工程施工安全风险评估是整个输变电风险管理的组成部分，对于整个输变电工程的安全顺利运行有着举足轻重的作用。安全风险评估中，风险管理这要采取各种促使和方法，来尽量消除或减少造成安全风险的各种可能性和影响因素，尽最大可能的预测到安全风险，做好防范措施，降低安全风险。

一、输变电工程施工安全风险评估

安全风险评估必须具体到每一个输变电工程施工环节，并对可能造成安全风险的因素进行认真细致的分析，预测可能造成的损失以及安全风险的程度。也就是说输变电工程施工项目中，所有施工活动都必须有相应的安全施工措施。

（一）自然环境方面的输变电工程施工安全风险评估

大自然对输变电工程施工安全的影响是不可控制的，但是我们也可以通过评估，测验尽可能的减少大自然对输变电工程施工安全的影响。采取相应的措施，克服自然环境带来的一系列安全风险。自然方面要考虑的输变电工程施工安全风险主要是对施工是的天气、气候以及作业的条件和环境等的评估。例如，施工地点的地形、地貌、地质；施工时间是在白天还是黑夜；施工时的温度、风雨等等都是输变电工程施工安全风险的影响因素。

（二）人为可控的输变电工程施工安全风险评估

衡量输变电工程施工安全风险的严重程度主要是依靠经济损失程度和人员伤亡两个方面。对于输变电工程施工安全风险可以分为三个等级：轻微的安全风险、一般的安全风险和严重的安全风险。轻微的输变电工程施工安全风险主要表现有：输变电工程施工机械设备的一般损耗；输变电工程施工人员的轻度受伤事故；电力生产相关设备的轻度故障以及周边其他非电力设施损坏达10万元以上。一般程度的安全风险可能的主要风险因素有：输变电工程施工人员的严重受伤事故，其参考标准依靠《关于重伤事故范围的意见》来评定；输变电工程施工机械的严重损坏以及周边其他非电力相关设施的损害和损耗；电力生产设备出现故障。此外，严重的安全风险主要表现有：输变电工程施工人员死亡事故；电力生产的相关设备的重大故障；周边其他非电力设施损坏和重大损耗达到100万元以上；输变电工程施工机械的重大损坏；电网安全稳定运行受到阻碍。

当然输变电工程施工安全风险的评估必须贯穿于每一个施工项目和施工活动，并且安全风险评估除了输变电工程施工安全风险可能性进行评估外，还必须对风险等级进行评估，一般而言，严重的输变电工程施工安全风险是极不可能发生的，也是不容许发生的风险；而对于人员死亡或者经济损失超过百万这样的严重损失是不可接受的风险；轻微的机械损害和人员轻微的伤亡则是一定程度上存在的，也是可接受的风险。只有对输变电工程施工安全风险的人为可控因素进行评估，才能找出相应的控制风险的对策，尽最大可能的降低安全风险，以最小的风险来达到最大的经济效益。

二、输变电工程施工安全风险的对策

输变电工程施工安全风险的控制必须贯彻于每一个施工活动，必须切实落实到真个输变电工程施工的全过程。“安全第一,预防为主”是输变电工程施工安全控制的根本方针。这就要求，在输变电工程施工过程中必须围绕安全施工来进行，以有效的风险评估最大限度的提高施工的安全水平，防范和减少安全事故的发生。

（一）在输变电工程施工前必须做好安全施工方案，识别现场危险点

做好输变电安全施工方案，遵循“安全第一,预防为主”的施工原则。首先必须收集相关资料，对涉及到输变电工程施工项目的安全需求、工期要求进行认真细致的研究，并且对输变电工程施工以往出现的安全风险进行评估和预测，做出相应的应对方案，做到有备无患。其次，对于施工项目进行现场调查，对于该施工项目或者施工地点包括过去、现在和将来可能存在的安全风险因素进行分析，制定出相应的政策措施。只有充分在输变电工程施工之前充分做好了各项安全施工方案，做好各项防范安全风险的对策，才能防患于未然，提高施工的安全性，降低施工过程中的安全风险。

（二）监理单位对输变电工程施工方案以及风险评估报告进行严格审查

监理单位对输变电工程施工方案及风险评估报告的审查是预防安全风险的重要环节，是安全施工的重要保障。监理单位对输变电工程施工安全风险的审查主要从以下几个方面来进行：首先，对输变电施工人员的审查，主要涉及到施工单位的资质、施工人员的精神状态、施工技术人员的技能是否熟练、特殊工种人员的上岗证等等方面；其次，对输变电施工所采用的物料和设备进行审查，主要包括对原材料的出厂合格证的审查、对提供物料的商家的资质审查、对进场复测包括进行审查等；再次，对输变电工程施工中应用的机械设备进行审查，主要涉及到电源设备是否完好、机械设备是否精确有效以及其他各相关机械的可靠性等等；此外，对施工环境进行监测和审查，主要包括对地质、季雨、台风、气候、夜间施工以及周围的种种不安全因素的审查；最后，对输变电施工方法进行监测，对施工原则、施工方法、工艺以及规章制度和安全措施和流程等等进行严格的审查。

（三）在输变电工程施工过程中，根据实际情况实施并灵活调整安全方案，做好现场监督

在施工过程中，必须严格贯彻安全方案。在施工过程中，监理工程师是安全保障的核心，必须从整个输变电工程施工的安全大局出发，着重做好安全预防、安全管理，抓好安全控制工作，把安全工作的内容和原则观测和落实到监理规划和细则。但是计划赶不上变化，在输变电工程施工过程中，可能会出现一些事先没有预测到的安全风险因素，这就要求在施工过程中，不能一位的遵循安全施工方案，还要根据实际情况灵活调整施工测量和方案。此外，监管人员必须做好现场监督工作。监管人员的现场监督贯彻于输变电施工的基础阶段、组塔阶段、架线阶段、变电土建阶段、变电电器安装阶段、起重作业等各项内容。

三、结论

电力工程直接关系到各行各业的发展以及千家万户的生活，直接关系到国民经济的可持续发展，因此输变电工程项目的实施是保障人民生活用电和国家经济发展的基础。但是，由于输变电工程施工受种种因素的影响，还存在这许多确定的不确定的，可控的和不可控的安全风险，因此加强对输变电工程施工安全风险的评估和对策的研究有着深远意义。我国必须结合当前输变电工程施工安全所处的现状，更加重视施工安全、做好预防工作，把安全施工措施落实贯彻到施工全过程，提高施工人员素质和安全意识，杜绝违章违规等不安全施工，确保输变电工程施工能够安全顺利的进行。

参考文献：

[1]杜永平；李加存;王元龙.输变电设备风险评估模型的简化修正与应用实践[J].安徽电气工程职业技术学院学报.2011.01

风电运输方案篇8

Abstract: Huangzhouba tunnel is designed and constructed under the new Austrian tunneling method. As the long and large tunnel of Mei-Kan railway, it is necessary to use rail transportation with high mechanization. So, we fully considered the requirement of construction of Mei-Kan railway and decided to use rail transportation scheme.

关键词：隧道出口；有轨运输；施工方案

Key words: tunnel outlet；rail transport；construction scheme

中图分类号：U45 文献标识码：A 文章编号：1006-4311（2011）25-0084-01

1 工程概况

梅（州）坎（市）线上的黄州坝隧道，位于广东省大埔县境内，全长2428m，属新建单线铁路隧道，该隧道采用进出口双口施工，由我处负责施工的出口段全长1500m。隧道衬砌采用复合式衬砌，本隧位于剥蚀低山区，坡陡谷深，相对高差100～200m，最大为300m，山坡自然坡度35～50度，围岩分为Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ类，其中Ⅱ、Ⅲ类围岩475m，Ⅳ类围岩1025m该段有大断层2处，小断层4处，涌水带一处。

黄州坝隧道按照新奥法原理设计与施工，作为梅坎线控制工期的长大隧道，实行机械化程度较高的有轨运输方案非常必要，因此，我们在综合考虑梅坎线施工形势要求的基础上，采用了有轨运输施工方案。自从1998年8月开工以来，到1999年7月底独头掘进达1200m，月平均进尺100m，月平均成洞89.5m，其中5、6、7三个月连续超120米成洞，6月份创掘进168m，成洞154m的好成绩，跨入集团公司隧道施工的先进行列。

2 施工方案的确定

黄州坝隧道计划工期为16个月，我处承担出口段1500m施工任务，平均每月须完成93.75米，任务重、难度大、工期紧，如果采用无轨运输，首先，很难保证计划任务的完成，而且这样隧道内环境污染严重，施工环境恶劣，对施工人员的身体危害较大，安全隐患大。再着，该隧属于单线隧道，施工场地狭窄，采用无轨运输施工干扰大，工序循环时间较长。采用有轨运输能够较好的解决这些问题，因此我们在综合比选的情况下决定实施有轨运输。

3 施工生产要素的配备

黄州坝隧道出口段洞内地质复杂，断层较多，独头掘进距离长，我们根据施工组织设计方案，配备有轨运输所需要的机械、劳动力等施工生产要素，为迅速掀起施工生产高潮创造了条件。

3.1 机械设备的配置 黄州坝隧道出口段机械设备配置与选型的指导思想为：①配套机械应适应新奥法施工技术。②施工机械的性能必须满足施工方法和工艺要求。③在保证工期的基础上，力求科学、合理、低成本、高效率。经综合比选，组成了两条施工生产线及一个机械保障体系：即凿岩、装碴、清底和运输机械化作业线和混凝土摸筑衬砌作业线，通风、电力、供风机械保障体系等。

3.1.1 出碴运输作业线 轨行装碴机受轨道的限制，我们使用的LZ-120D轨行式立爪装碴机的最大装载宽度为410cm，前轨立爪尖的距离（即每循环铺轨的最大装碴距离）310cm。其有效装碴宽度为285cm，有效装碴距离300cm。隧道的开挖宽度为560cm。掘进配备两台装碴机同时作业，装碴前运用双机并排推碴平行清道法，节约了爆破后清理轨道的时间；装碴中采用前后作业法，减少了相互间的干扰，提高了机械效率。为了充分发挥装碴机的使用效率，我们对车辆按照合理维修、减小设备投入的原则进行配置。循环进尺在260-280cm，进尺在800m后两台装载机满负荷配备4台梭式矿车，5台电瓶车较为合理。

3.1.2 混凝土模筑衬砌作业线 在黄州坝隧道的衬砌施工中，我们采用自行研制生产的轨行式全液压整体钢模衬砌台车，与有轨运输相匹配。其每次衬砌长度为10.5m，要保证正常的砼衬砌施工，要求混凝土灌注速度为50m3/h。衬砌作业施工所需机械必须满足衬砌台车要求，做到匹配适中。HB-60D混凝土输送泵的额定生产量为40-60m3/h，在实际使用过程中,因距离、及其它因素的影响，其生产量一般比额定生产量要低，通常在40-50m3/h之间，可见混凝土输送泵的生产能力与衬砌台车的要求相匹配。两台6m3混凝土输送车输送能力基本与JS1000搅拌机生产能力相适应，满足隧道月衬砌150～180m的要求。

3.1.3 辅助设备的配套 除上述机械外，另外配备了5台10m3 电动空压机集中供风，保证了掘进面11-12台风动凿岩机同时使用所需的风力；配备了单线隧道清底作业理想的反铲挖掘机，其特点是体积小、并能穿越衬砌台车，灵活机动；88-1型通风机为两台55Kw电机串接，与?准100cm柔性风管组成了统一的通风系统，通风方式为压入式，在通风管完好及隧长为500～1100m时通风排烟时间一般在20～30分钟之间。

3.2 劳动力的配置 黄州坝隧道出口出碴线由4名装载机司机和10名梭矿司机、10名调车员、附属6人组成，两班倒作业，主要负责石碴的装、运、卸；混凝土模筑衬砌线配输送泵、衬砌台车司机各一名，两班倒作业，配4名输送车司机，4名调车员，搅拌站司机2名，负责混凝土拌制和运输；充电设备由1人负责；压风设备由2人负责；洞内外照明、动力线由3名电工负责；后勤人员6人，负责掘进面短轨的接长及出碴线短轨的接长作业。

4 运输轨道及线路布置

4.1 钢轨及道岔 隧道有轨运输的钢轨采用22kg/m的轻型钢轨，轨距762mm，使用8#道岔。钢轨及道岔满足机械载重力及行车速度要求。

4.2 运输线路的布置 黄州坝隧道出口段根据施工工期需要运输线路按双线铺设。其优点是缩短了出碴时间，而且在砼衬砌与出碴同步进行时，相互干扰少，大大加快了隧道的施工进度。由于受衬砌台车净空的限制，在通过台车100m范围内铺设单线，并在其间铺设一条砼衬砌岔线，该段单线及砼衬砌岔线随衬砌前移而向前移动。通常每月移动一次，每次移动距离为100-150m。洞外铺设砼运输线、电瓶车充电线、维修停车线及出碴线。

5 工序循环时间

风电运输方案篇9

关键词：高压变频调速引风机U/f控制曲线

中图分类号：TM921.51文献标识码： A 文章编号：

名词解释：压频比（U/f曲线）：指变频器运行时，变频器输出电压和输出频率之比，它是变频器最常用、最简单的控制方式。U与Fde 比例关系是考虑了电动机特性而预先设定。

高压交流变频调速技术是上世纪90年代迅速发展起来的一种新型电力传动调速技术，主要用于交流电动机的变频调速，其技术和性能胜过其它任何一种调速方式（如降压调速、变极调速、滑差调速、内反馈串级调速和液力耦合调速）。变频调速以其显著的节能效益、高精确的调速精度、宽范围的调速范围、完善的电力电子保护功能，以及易于实现的自动通信功能，得到了广大用户的认可和市场的确认，在运行的安全可靠、安装使用、维修维护等方面，也给使用者带来了极大的便利和快捷的服务，使之成为企业采用电机节能方式的首选。

1 锅炉引风机的运行工况及特点

北郊热电厂一台240t/h循环流化床锅炉装有两台引风机，均为离心风机，风量调节为入口挡板调节方式；运行中，风量随锅炉负荷变动，当需要调节风量时，由于风机的转速无法调整，故只能通过入口挡板开度来解决风量的问题，引风机的入口挡板开度最大不到85%左右。由于这样的调节方法仅仅是改变通道的流通阻力，而驱动源的输出功率并没有改变，节流损失相当大，浪费了大量电能。致使厂用电率高，供热成本居高不下。由于这些调节装置的响应速度，及与风量的非线性关系，使得同锅炉DCS系统配合不利，自动化水平大大降低；同时，电机工频直接启动时会产生5～7倍的冲击电流，对电机及其我厂6kVⅤ段高压配电系统构成损害。为此采用变频调节方式对风机系统进行改造，以减少溢流和节流损失，提高系统运行的经济性。

2 高压变频器设计方案：

为了满足2台引风机实际运行工况需求，特设计采用“一拖二”变频控制，共有1套引风机变频调速系统。系统组成：RHVC-A06/1120-FR（适配900kW/6kV异步电机）高压变频器1台、系统旁路开关柜（1120kW）2台（手动，用于变频/工频切换）、800kw引风机2台。

（图一）

3 调试过程中的异常状况：

引风机采用此类设计方案实施后，在调试过程中监视输出电流时出现以下状况：

0-10Hz范围内升频时，变频器输出电流较大，达到了130A，超出电动机额定电流的34.6%，若长期运行电机将存在很大的安全隐患。

升速过程中，升到39Hz时，变频器输出电流达到117A时，频率无法继续上升。

4 异常状态分析：

在低频段产生大电流，是由于低频升速过程中转差大，转差大会引起较大电流，而此时的压频比曲线将低频段的电压加大了，会更加使得电流增大。

升速过程中，功率需求增大，导致电流大于电机额定电流，在程序中存在对电机电流保护功能，当输出电流大于给定电流时，频率不再升高。并且，输出电流大于额定电流时，程序内电流PID调节会使输出电压降低，在频率需求增加的情况下，会导致电流更大。

5 解决方案：

修正U/f曲线，在0-10Hz低频升速期，减小U/f比值，U/f曲线斜率缓慢增加，即可解决低频电流大的问题，此点已经在实践中证明。

调整前电压频率曲线：

表一：

（图二）

（图三）

说明：由（图一）可知在0-10Hz范围内，曲线上升比较快，当达到10Hz时，输出电压已经达到了840V，此时异步电机定子电阻电压降所占比例变大，已经不能忽略，不能再认为电动机定子电压和电动机感应电势近似相等，电动机磁通的减小必然造成电动机电磁转矩减小，为了能完成启动，输出电流就会突然增加，造成超出电动机额定电流的34.6%的异常状况。（图二）就很好的解决了这个问题，在低频时电压只有480V，输出电流就不会造成过流现象。

取消电流PID控制，消除功率上升情况时电压的减小。根据电机承受能力，给定电流值由原来的额定电流增加为额定电流（96.6A）的1.2倍，电流PID控制在功率上升过程中造成输出电压减小，输出电流增加，以至于输出电流达到117A,超出了给定电流设定值，取消了这个对电动机的正常稳定运行无任何危害，反倒带来了超电流的异常状态出现，因为对电动机的保护变频器内部就已经有了：速断、过流、开路、过负荷等保护，电流PID控制没有设置的必要，所以退出。

结束语：变频器使用在风机类负载的情况下时，U/f比设置主要从变频器调试这一个试验阶段进行不断修正，才能使U/f曲线的设置让变频器的调速性能发挥到最佳的效果。

参考文献

风电运输方案篇10

关键词：变频装置；节能应用；电厂节能；高压变频器；变频调速

中图分类号：TU856 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2009）01-0057-03

一、概述

在火力发电厂中，风机是最主要的耗能设备，其容量大耗电多。通常在电厂设计中，风机类负载是根据满负荷用量来设计的，然而实际应用中大部分时间并非处于满负荷工作状态，而是常常处于低负荷及变负荷运行状态。在火力发电厂锅炉中主要有以下几类风机：引风机，一次风机，二次风机，据统计其用电量占发电量的3%左右。可见，电厂内风机的耗能较大，是电厂自用电的主要设备。

松藻电力有限公司2×480t/h东方锅炉（集团）股份有限公司生产的超高压循环流化床锅炉各配置两台50%容量的引风机、两台50%容量的一次风机和两台50%容量的二次风机，公司自2006年4月建成投运以来，经过几年的实际运行，逐渐暴露出自用电率较高，耗能较大。锅炉所配风机配套电机参数见表1：

以上风机调节方式采用了挡板调节方式，正常时运行开度为50%左右，形成挡板两侧风压差，造成节流损失；同时风机挡板执行机构为大力矩电动执行机构，故障较高，自动率较低。为此松藻电厂去年对锅炉风机进行了节电改造。

二、方案比选

针对锅炉风机的负荷波动大、低负荷工况运行时间较长、效率较低、电耗大的运行情况，电厂决定将电动机的常规定速传动改为高效节能的调速传动。高效节能的调速方式有变极调速、串级调速和变频调速三类，三类调速方案的比较见表2：

从上表分析和目前各方案在企业内的应用业绩来看，由固定磁极型鼠笼交流电动机拖动的工艺设备要作节能改造，选择变频调速方案较好，虽然此方案投资略高，但节电潜力更大、可以很快从节电效益来收回初期投资。

高压交流变频调速技术是20世纪90年代迅速发展起来的一种新型电力传动调速技术，主要用于交流电动机的变频调速，其技术和性能胜过其他任何一种调速方式（如：降压调速、变极调速、滑差调速、内反馈串级调速和液力耦合调速）。变频调速以其显著的节能效益，高精确的调速精度，宽范围的调速范围，完善的电力电子保护功能，以及易于实现的自动通信功能，得到了广大用户的认可和市场的确认，在运行的安全可靠、安装使用、维修维护等方面，也给使用者带来了极大的便利和快捷的服务，使之成为高压电机节能技术改造的首选方案。

对于高压变频器，按控制结构主要分电压型和电流型变频器两大类，电压型变频器按电路结构可分为IGBT直接型、单元多重化型、多电平型等类型。这几类变频器从技术安全可靠、运行效率、整机性能、价格等多方面进行比较，尤以IGBT直接型高压变频器的性价比最高。

因此，电厂选用了IGBT直接型高压变频器控制对现有锅炉风机的电动机进行技术改造。

三、高压变频器技术介绍

（一）高压变频器的结构及工作原理

高压变频调速系统采用直接“高―高”变换形式，为单元串联多电平拓扑结构，主体结构由多组功率模块串并联而成，从而由各组低压叠加而产生需要的高压输出，它对电网谐波污染小，总体谐波畸变THD小于4%，输入功率因数高，不必采用输入谐波滤波器和功率因数补偿装置；输出波形质量好，不存在谐波引起的电机附加发热和转矩脉动、共模电压等问题，不必加输出滤波器，就可以使用普通的异步电机，其工作原理如下：

1．电网电压经过副边多重化的隔离变压器降压后给功率单元供电，功率单元为三相输入，单相输出的交直交PWM电压源型逆变结构，相邻功率单元的输出端串接起来，形成Y结构，实现变压变频的高压直接输出，供给高压电动机。6kV电压等级的高压变频调速系统，其每相由几个功率单元串联而成。

2．每个功率单元分别由输入变压器的一组副边供电，功率单元之间及变压器二次绕组之间相互绝缘，二次绕组采用延边三角形接法，实现多重化，以达到降低输入谐波电流的目的。给功率单元供电的二次绕组每3个一组，分为几个不同的相位组。输入电流波形接近正弦波，总的谐波电流失真小于1%，输入的综合功率因数可达0.95以上。

3．逆变器输出采用多电平移相式PWM技术，同一相的功率单元输出相同幅值和相位的基波电压，但串联各单元的载波之间互相错开一定的电角度，实现多电平PWM，输出电压非常接近正弦波，输出电压每个电平台阶只有单元直流母线电压大小，所以dv/dt很小，功率单元采用较低的开关频率，以降低开关损耗，提高效率。

6kV高压变频调速系统的结构见图1，由移相变压器、功率单元和控制器组成。图1以15个功率模块为例。

（二）风机高压变频器节能的原理

根据异步电动机的同步转速，即旋转磁场的转速为：

n1=60f1/p（1）

式中：n1为同步转速；f1为定子频率；p为磁极对数。

而异步电动机的轴转速为：

n= n1（1-s）=60 f1（1-s）/p（2）

式中：s为异步电动机的转差率，s=（n1-n）/ n1

由上可知，改变电机的供电频率，可以实现电机的调速运行。

通过液体力学的基本定律可知：风机类设备均属平方转矩负载，其转速n与流量Q，压力H以及轴功率P具有如下关系：

Qa/Qb=na/nb （3）

Ha/Hb=（na/nb）2 （4）

Pa/Pb=（na/nb）3（5）

式中：Qa、Hb、Pa分别为风机在na转速时的流量、压力、轴功率；Qb、Hb、Pb分别为风机在nb转速时的相似工况下条件下的流量、压力，轴功率。

由公式（3）、（4）、（5）可知，风机的流量与其转速成正比，压力与其转速的平方成正比，轴功率与其转速的立方成正比。由公式（3）可知，在其他运行条件不变的情况下，只要调节电动机的转速就可以调节流量，通过下调其运行速度，就可以节约电能，且节电效果明显。假如转速降低一半，即：nb / na =1/2，则Pb/Pa =1/8，可见降低转速能大大降低轴功率达到节能的目的。当转速由na降为nb时，风机的额定工作参数Q、H、P都降低了。但从效率曲线上看，Qb点的效率值与Qa点的效率值基本是一样的。也就是说当转速降低时，额定工作参数相应降低，但效率不会降低。因此在满足操作要求的前提下，风机仍能在同样的效率下工作。

降低了转速，风量就不再用关小风门或阀门来控制，风门始终处于全开状态，避免了由于关小风门引起的风力损失增加，也就避免了总效率的下降，确保了能源的充分利用。

四、锅炉风机的节电改造

松藻电厂于2008年2月对2#锅炉引风机，一次风机，二次风机进行了变频节电改造。直接利用引风机附近的除灰综合楼四楼上的一间空房，作为变频器控制室。变频器可通过在控制柜门上“远控/本控”开关的切换实现“本机控制”与“远方控制”。“远方控制”与原有的DCS连接，在引风机控制画面中增加了变频器画面，与变频器输出接口联接，进行数据通讯，运行人员可以通过DCS中的画面对引风机和变频器的工作电流、转速以及运行、停止、故障等状态进行实时监控。另外，变频器的控制调节还通过负压调节器接受炉膛负压信号和来自送风系统的前馈信号，综合运算后经手、自动切换单元输出4~20mA到变频器的控制端，调节变频器输出电源的频率，从而改变电动机的转速，改变引风量，达到稳定炉膛负压的目的。

五、节能效果计算

（一）改造前锅炉引风机和一、二次风机的运行能耗情况

每台锅炉均有两台引风机、一、二次风机，当带负荷为12万kW以上时，各风机均启动两台才能保证机组运行要求；当带负荷12万kW以下时，引风机和二次风机只需启动一台就能满足要求。

设备每年运行7000小时，其中15万kW发电时间占1200小时、14万kW发电时间占250小时、13万kW发电时间占1000小时、12万kW发电时间占900小时、11万kW发电时间占250小时、10万kW发电时间占900小时、9万kW发电时间占500小时、8万kW发电时间占2000小时

（二）改造后锅炉引风机和一、二次风机的运行能耗情况

2#锅炉的六台风机一年共计节约电能计算如下：

354.1+78.6+126.8+32.6+126.0+214.2+44.6+193.4=1170.3万kW.h

两台机组一年共节约电能1170.3×2=2340.6万kW.h

如果电费按0.5元/kW.h计算，两台机组一年节约的电费为：2340.6万kW.h×0.5元/kW.h=1170.3万元

六、结语

利用变频器调速是目前最佳的调速方式。传统的调速、流量控制方式存在着效率低、质量差、消耗大、故障率高等弱点。利用变频器调速来改造落后的传统调速方式，能明显提高用电效率，延长设备使用寿命，除低引风机风叶震动，降低轴承磨损，以变频调速取代传统调速有明显的节电效果，随着变频技术的不断提高和电力行业人员对其认识的不断加深，变频技术必将在电力行业有更广阔的应用前景。

参考文献

[1]电力节能技术丛书编委会编著．火力发电厂节能技术[M]．中国电力出版社．

[2]冯垛生．变频器实用指南[M]．人民邮电出版社．