住房建设论文范文

导语：如何才能写好一篇住房建设论文，这就需要搜集整理更多的资料和文献，欢迎阅读由公文云整理的十篇范文，供你借鉴。

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1．1施工技术问题

住房建设的具体技术问题包括以下几个方面:首先房屋建筑混凝土模板问题。在这个过程中，安装，施工技术模板，该模板是不严格按照安装要求，导致模板不能满足要求，裂漏，导致混凝土结构的泄漏孔，使得房屋建筑的损失具体设计的特点和能力。其次，房屋建筑混凝土浇筑的问题。身高，浇筑混凝土离析，振捣不旨在提供一个深入的振动;强度和密度，从而导致气泡和空隙留在混凝土中，住房建设过程的具体影响的结构强度发生。第三，住房建设混凝土温度的问题。温度是建设混凝土房屋裂缝在许多具体的住房建设项目形成的主要因素，目前还没有确切的温度控制，缺乏必要的降温措施，导致混凝土结构住房建设不断积累的温度，从而为大型混凝土温度梯的规模结构出现在没有有效的冷却温度引起的裂纹的形成

1．2混凝土的养护问题

混凝土施工裂缝问题解决后，混凝土养护也是房屋建筑混凝土施工的必不可缺的一部分。混凝土施工工作是奇妙的，其中混凝土的浇筑工作只是建筑工程的开始，后续的保养非常重要。只有保养好混凝土后其他工作才能顺利进行，它是房屋建筑施工的重要环节。施工人员应该合理的养护混凝土，要保持混凝土时刻处于一个湿润的状态，只有保持在这样的湿润环境中混凝土才能跟家牢固，所以施工人员必须不间断的对混凝土进行浇水，一般的要求是浇水的时间最少不能少于12小时，需要安排专门的值班人员，时刻关注混凝土的湿润程度，做好养护工作。此外，季节天气的变化，也会对混凝土产生不同程度的影响，良好的保护工作具体注意的是，根据季节不同，按计划做好混凝土养护。比如，在冬季季，空气温度很低，工作人员要控制好混凝土的温度，混凝土表面浇注的水温也要注意，以及对混凝土不间断浇注的时间应该不少于7周。

2提升混凝土施工技术应用质量的策略

目前，在房屋建筑混凝中，我国的混凝土施工技术的应用能力，已经达到了较高的水平，混凝土施工技术理论水平也基本形成，并具有非常高的合理性和可行性。在这种情况下，提高应用程序的质量混凝土施工技术，更多的是对“人类行为”被认为是提高人民的思想，提高人的能力，因而实现自己的目标，以提高应用程序的质量混凝土施工技术，具体从以下几个方面:

2．1房屋建筑混凝土原材料配比的控制

从多方面控制，比如在挑选砂石的过程中，在考虑经济成本的同时，也要考虑砂石中的含泥量，这一点在房屋建筑施工的过程中尤为重要。含泥量的多少，可以决定混凝土的强度。所以要货比三家，一定要选择质量好，价格低的商品。另外，要考虑到水泥的性能和指标，选择合适的水泥，水泥一定要选择那些符合工程的种类、型号，防止出现错误。在进行调和时，一定要控制好材料的配合比，使其符合房屋建筑混凝土施工的设计，在房屋建筑混凝土施工的过程中，从开工就把原材料控制好，这样才能保证整个工程的质量。

2．2混凝土裂缝的控制

(1)在混凝土浇筑施工的过程中

如果搅拌的速度不合理或不足时，这将会引起气泡和水掺合在混凝土构件内，这些是导致混凝土裂缝的重要原因，因此在具体的施工过程中，要控制好振捣棒的运行状态和搅拌的速度，掌控好混凝土振捣的时间，以防止振捣不足和过度的振动。另外，也可以使用再次振捣等措施来消除气泡和水引起的空隙混凝土，从而杜绝裂缝现象的发生。

(2)前面谈到混凝土养护有很大的价值

但是在施工进程和经济效益的驱动下，施工单位为了提高工作进程，导致拆除模板的一面过早，特别是在支撑构件的结构件。模板拆除过早，会影响混凝土的强度，这方面的建设期缩短，具体应加强后续护理，以防止混凝土的质量问题。同时运用一些先进的技术来提高混凝土表面质量，比如机械提浆。

(3)混凝土的正确养护

在混凝土施工过程中，由于混凝土没有得到合理的养护，这是导致混凝土出现裂缝的重要原因之一。若发现混凝表面有泌水现象时，施工人员必须马上对混凝土表面的泌水进行相关的处理。如果此中现象较为严重，工作人员必须及时作出相应的清理，不然就会导致混凝土表面出现裂缝，混凝土的表面质量得不到保障。

(4)对混凝土进行保温养护

为了防止混凝土表面裂缝的出现，我们可以对混凝土表面进行保温养护。在次种养护过程中，要根据外界温度的不同，控制混凝土所需的合适温度并保持适宜时间。在养护快要结束时期，施工人员才可以去除绝缘层的隔膜，这样才能对混凝土起到保护作用;在混凝土保温护养的同时，也要注意其表面的水分含量，不然也会引起表面出现裂缝。

2．3严格控制施工的技术要点

合理的混凝土配合比是有专业研究人员通过各种比例调和出来的，除了需要对耐久性严格要求外，还要节约原材料的使用。因此，研究人员使用的水泥、砂石等材料必须是通过严格质量检测的材料。只有使用这些材料，才能使混凝土配合比更加的合理，从而达到验收和设计的标准。按合理的配合比来进行施工之前，需要计算好施工的配合比，这样更好的控制材料的使用，避免出现浪费。

3结语

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建筑设计是指建筑物在建造之前，设计者按照建设任务，把施工过程和使用过程中所存在的或可能发生的问题，事先作好通盘的设想，拟定好解决这些问题的办法、方案，用图纸和文件表达出来。使建成的建筑物充分满足使用者和社会所期望的各种要求。广义的建筑设计是指设计一个建筑物或建筑群所要做的全部工作。设计工作常涉及建筑学、结构学以及给水、排水，供暖、空气调节、电气、煤气、消防、防火、自动化控制管理、建筑声学、建筑光学、建筑热工学、工程估算，园林绿化等方面的知识，需要各种科学技术人员的密切协作。

二、建筑设计的构成要素及原则

（一）建筑设计的构成要素

1．建筑功能是人们建造房屋的主要目的之一，是指所建建筑的用途和使用要求。

2．建筑技术是建造房屋的手段，它包括建筑材料、建筑结构、建筑物理、建筑构造、建筑设备与建筑工程施工技术等各项技术保障。

3．建筑艺术形象也是人们建造房屋的主要目的之一，它包括建筑群体和单体的体型、内部和外部的空间组合、建筑立面构图、细部处理、材料的色彩和质感以及光影变化等综合因素所创造的综合艺术效果。

4．经济合理。建筑构造设计处处都应考虑经济合理，在选用材料上应就地取材，注意节约钢材、水泥、木材三大材料，并在保证质量前提下降低造价。

（二）建筑设计原则

1．整体性设计原则：整体性设计原则是把要设计的建筑作为由各个组成部分构成的一个整体来全面研究整体的功能、构成及其发展规律，从整体与部分相互依赖、相互结合、相互制约的关系中揭示系统的特征和运动规律。

2．综合性设计原则：对任一系统的研究，必须从它的要素、结构、功能、相互关系、历史发展等方面进行综合地考察。在综合的过程中把分析有机地给合起来。从综合出发，在综合的基础上进行分析，再回到综合。每一层次分析的结果都要反馈到上一层次的综合去与整体进行比较，按照比较的差异从新进行分析、修改、整合，使部分与整体达到高度的统一。

3．联系性设计原则：联系性设计原则要求要考虑到相互联系的诸多方面，不仅要考察研究对象这个系统本身的各个方面，还要考察系统的环境。环境是系统存在的外部条件。系统都是在一定的外部环境中发生、维持和发展的，与环境中其他系统有着种种相互联系和相互作用的。这种相互作用包括：环境给系统提供的资源和压力、系统给环境提供的功能和污染。因此，系统与环境是互塑共生的。

4．动态性设计原则:动态原则就是要探索系统的内外联系及系统发展变化的方向、趋势、活动的速度和方式，还要探索系统发展的动力、应用和规律。对于建筑设计来讲尤其要立足现在，兼顾未来，把握时代的发展方向。

5．有序性设计原则:高层系统是由低层系统组成的，低层系统对高层系统具有构成性关系，同一层次的系统之间存在相干性关系。因此，系统都是有序、分层次的，是层层相包的结构关系。而且层次越低，结合度越强；反之层次越高，结合度越弱。结合度递减，层次结构更加稳定，由此可见，使用房间对功能区、单体对群体、基地对环境都具有构成性关系，其结合度应递减方能促进结构和功能的稳定。如果一个功能区过于依赖于它的上层系统，一旦上层系统中某个环节遭到破坏势必会影响到它的使用功能，甚至会瘫痪。因此，正确地确定各部分的关系，有效地进行功能分区，合理地组织各种流线和空间序列，是建筑设计中应认真对待的重要环节。

6．结构性设计原则:结构是要素在关系作用下的结合方式，是性能的载体，普遍地存在于事物之中。结构决定性能，性能表现可以反作用于结构。要素是结构的赖以结合者，要素运动的稳定与否、发展方向将影响结构的稳定与否和方向。关系是将要素连接起来的作用，是构成系统的纽带，关系质和量决定结构性能的稳定性。因此，必须了解它的结构。

7．最优化设计原则:系统形成的过程实际上是差异整合的过程。差异的事物能够整合在一起，它们之间必定有同一性，相互需要、相互支持、优势互补，这是整合的前提和基础。通过差异的整合使建筑的各个部分有机地组织在一起，激发出正的整体效应，促进“整体大于部分之和”。

三、建筑设计的程序与组织

建筑设计的程序包括：方案阶段、初步设计阶段和施工图设计阶段。

初步设计阶段:首先应重新熟悉设计任务书、踏勘现场，进一步收集在设计中会有用的资料。切实了解项目所在地的环境情况和当地的一些有关的地方性法规。

初步设计阶段的图纸和设计文件，要求建筑专业的图纸标明建筑的定位轴线和轴线尺寸、总尺寸、建筑标高、总高度以及与技术工种有关的一些定位尺寸，在设计说明中则应标明主要的建筑用料和构造做法；结构专业的图纸需要提供房屋结构的布置方案图和初步计算说明以及结构构件的断面基本尺寸；各设备专业也应提供相应的设备图纸、设备估算数量及说明书。

在完成了初步设计的设计文件后，设计单位应当经由建设单位向有关的监督和管理部门提交全部初步设计的设计文件，等候审批。

施工图设计阶段:对初步设计的文件进行细化处理，达到可以按图施工的深度，并且满足设备材料采购、非标准设备制作和施工的要求。

施工图设计阶段的图纸和设计文件，应提供所有构配件的详细定位尺寸及必要的型号、数量等资料，还应绘制工程施工中所涉及的建筑细部详图。其它各专业则亦应提交相关的详细的设计文件及其设计依据，并且协同调整各专业的设计以达到完全一致。

在施工图文件完成后，设计单位应当将其经由建设单位报送有关施工图审查机构，进行强制性标准、规范执行情况等内容的。

四、设计思维的创造性与个性化

建筑的个性，不仅来自于其形式，而且要在满足其使用功能需要的基础上，符合使用的个性和审美要求，通过把人的情感方式和生活方式客观化，创造一个具有文化意味的人性化的空间，使建筑以及和建筑相关的一切都带有人格的力量。个性化设计内涵其实就是一种“以人为本”的思想，是对人性关怀的一个表现。

参考文献：

[1]皮亚杰，《结构主义》，商务出版社，1996.

[2]勒·柯布西耶，《走向新建筑》，天津科技出版社，1998.

[3]汪坦，陈志华主编，《现代西方艺术美学文选建筑美学卷》，洪叶文化事业有限公司.

[4]李大夏，《路易·康》，中国建工出版社，1993.

[5]让-弗·利奥塔等，《后现代主义》，社会科学文献出版社，1999.

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消防性能化设计

1存在的问题

因为本建筑的体量过大，在现行规范范围内仍然存在一些无法解决的困难。具体为:①建筑中间大商业区无自身安全出口;②疏散楼梯不能直通室外;③超市及地上商业疏散宽度不足［1］。

2性能化分析解决方法

(1)为解决洛阳泉舜财富购物中心的中间大商业区无自身的安全出口、部分楼梯间在首层不直通室外的问题，设计中采用将中庭的通道区域作为“亚安全区”的设计方案。“亚安全区”的实现需要保证以下几个条件:①中庭通道区域无固定火灾荷载;②控制中庭周边商铺或商业火灾烟气不进入中庭;③即使中庭周边商铺或商业内发生失效火灾，烟气溢出进入通道区域，也能被排烟系统迅速排出，不会对中庭人员造成危害［2］。

(2)疏散宽度不足的问题。对超市及地上商业疏散宽度不足的问题采取如下措施:①增加开向相邻防火分区的疏散门，使得起火防火分区内有较为充裕的疏散宽度，并尽量缩短人员的逃生路线行走距离;②自动喷水灭火系统采用快速响应喷头，使得在火灾发生或发展初期即可被扑灭或抑制，以控制火灾发展规模，延长人员安全疏散的可利用时间;③在原设计的基础上适量加大机械排烟量。

在此基础上分析地下一层超市和地上商业部分的火灾危险性，设定最具有代表性的火灾场景。通过对加强消防措施下的建筑的火灾危险性进行研究，判断人员是否能安全疏散，从而判断建筑在消防措施加强的情况下能否保证人员的安全疏散。

性能化设计模拟分析

1步骤

①分析现场状况:防火分区、疏散设计、防排烟系统;②设定安全目标:人员安全，财产安全;③选择分析方法:定性、定量、计算机模拟;④分析影响因素:建筑结构，自救系统，使用情况;⑤给出分析报告:到达危险状态时间tH。各时间关系见图1。火灾到达危险状态时间为tH，人员疏散完毕的时间为tE，当tH＞tE时，能保证人员安全疏散。

2性能化设计中火灾场景设置

(1)地下商业火灾场景B1。火源功率1.8MW，火灾类型t2快速火。以此检验火灾时机械排烟系统的有效性和人员能否安全疏散。

(2)1层商业火灾场景A1，设于中庭走道防火分区14中庭。火源功率1.0MW，火灾类型t2快速火。检验地下1层防火分区14中庭发生火灾时中庭机械排烟系统的有效性，考察人员是否能安全疏散，进而验证中庭定义为“亚安全区”能否成立。

(3)1层商业火灾场景A4，A5，设于防火分区13商场内。火源功率8.0MW，火灾类型t2快速火。检验商场内自动灭火系统未动作的情况，机械排烟系统的有效性，考察人员是否能安全疏散。

(4)2层商业火灾场景A6，设于2层防火分区2主力店内。火源功率3.0MW，火灾类型t2快速火。检验火源附近的一部楼梯被封堵，检验在部分疏散出口不可用的情况下，2层防火分区2发生火灾时机械排烟系统的有效性，考察人员是否能安全疏散。

(5)2层商业火灾场景A7，设于2层防火分区7商场内。火源功率8.0MW，火灾类型t2快速火。检验在自动喷水灭火系统失效的情况下，2层防火分区7发生火灾时机械排烟系统的有效性，考察人员是否能安全疏散。

3计算结果

(1)人员载荷按GB50016－2006《建筑设计防火规范》(以下简称《建规》)第5.3.17条第4、5项计取，影城内各放映厅人数的确定，参考建筑图纸中放映厅的座位数确定。人员疏散模型软件采用Pathfinder，根据模拟计算结果进行分析，具体见表1。

(2)人员疏散时间:紧急情况下的人员全部疏散完毕时间包括火灾探测时间(talarm)、人员反应时间(tresp)和人员疏散运动时间(tmove):te=talarm+tresp+tmove。本性能化设计中将talarm设为60s，tresp设为120s。通过软件模拟计算，以烟气层能在人员疏散过程中保持在危险高度处能见度不低于10m、温度不超过50℃、浓度不超过500ppm为安全判断依据，人员疏散结果汇总如表2。

性能化设计的主要措施

本文采用“亚安全区”的设计概念来解决洛阳泉舜财富中心购物中心中间大商业无自身的安全出口、部分楼梯间在首层不直通室外的设计难点。

1中庭防火分区应采取的消防安全措施

(1)中庭通道区域禁止布置商铺、展示等，禁止进行任何商业活动。

(2)中庭通道区域的顶棚、墙面、地面装修材料和固定家具采用不燃材料;商铺的顶棚、墙面、地面装修材料采用不燃材料，固定家具采用不燃或难燃材料。采光顶棚应为不燃材料，耐火极限应满足规范要求。

(3)中庭的电气线路应使用低烟无卤阻燃型电缆。

(4)中庭通道区域回廊及周边店铺的自动水喷淋灭火系统均采用响应温度为68℃的快速响应喷头。

(5)大商业与中庭通道区域间应采用防火墙、特级防火卷帘和甲级防火门或防火隔间进行防火分隔。

(6)商铺作为防火单元，最大允许建筑面积为300m2。商铺与中庭通道区域间采用防火墙、特级防火卷帘和甲级防火门或防火隔间进行分隔。商铺、商业等之间采用耐火极限不小于3.0h实体墙分隔。

(7)连接楼梯间前室与中庭通道区域的走道，其两侧应为耐火极限不小于2.0h的实体墙，走道端部应设甲级防火门，走道内应采用不燃材料装修。

(8)中庭顶部应设置机械排烟，排烟量按换气次数不小于6次/h计。

(9)商铺内应设置机械排烟，排烟量应符合《建规》第9.4.5条的规定。

(10)中庭内设置火灾自动报警系统和现场广播系统引导疏散。

(11)中庭内不应设置任何影响人员疏散的设施，地面或墙面应设置保持视觉连续的疏散导流标识。

(12)中庭两侧设室内消火栓，间距不大于30m，每层设消防器材站。

2疏散措施

(1)对于负1层超市部分区域疏散宽度不足的问题，当其他设计均满足相关规范要求的情况下还采取如下加强措施:①负1层超市区域的自动喷水灭火系统采用快速响应喷头。②疏散宽度不足的防火分区应在防火墙上增设开向相邻防火分区的甲级防火门，使得防火分区内的疏散宽度满足规范的要求。

(2)对于1～4层商业区域疏散宽度不足的问题，当其他设计均满足相关规范要求，并采取如下加强措施:①1～4层商业区域应在防火墙上增设开向相邻防火分区的甲级防火门，使得防火分区内的疏散宽度及疏散距离满足规范的要求。②1～4层商业区域的机械排烟量应按《建规》允许最大防烟分区面积乘以120m3/(h•m2)计算。

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关键词：房屋建筑结构设计关键问题

中图分类号：TU318 文献标识码：A

前言：

房屋建筑结构设计是一项系统、全面的工作。房屋建筑的结构设计不仅关系着房屋建筑的施工质量，同时还关系着广大使用者今后的日常生活。因此，房屋建筑的结构设计人员应该从实际出发，综合考虑当地的经济发展情况和地质环境条件，加深对当前房屋建筑结构设计中关键问题的认识与研究，加之扎实的理论知识功底，灵活创新的思维和严肃认真负责的工作态度，对房屋建筑进行科学、合理的设计。只有恰当地解决房屋建筑结构设计的问题，才可以保证房屋建筑的施工质量，这对于房屋建筑的发展也有很大的帮助。

一、房屋建筑的地基和基础

（一）全方面考察地基地质

很多多层房物建筑在没有详勘的地质报告，仅凭房屋建筑单位或者参照附近的一些建筑物的设计资料的情况下，设计师就开始进行相关的设计，这样就很难保障房屋建筑的质量。设计地基和基础必须具有合理性、安全性和适用性，因而房屋建筑设计人员一定要根据相关的地质勘察资料，对建筑房屋的地基进行多方面的考察，进而确定设计的基础类型以及上部结构，单单考虑地耐力的相关数据不仅是片面的，更是不安全的，盲目的缩小地耐力容许值更是不可取的做法。

（二）正确处理不良地基

对于那些软弱地基一定要采取换土垫层的方法进行一定的处理，绝不可以只凭经验处理，省略换土垫层设计。有些设计师对于软弱地基不够重视，通常会简单的采用砂垫层的方法强化地基的承载力，更没有对点成宽度和厚度进行有效的计算，这样不光不安全，还会造成一定程度上的浪费。

（三）正确设计房屋建筑中的柱、梁、基础负荷

在民用的建筑结构设计中，柱、梁和基础的负荷一定要按照规范乘以折减的系数。很多设计师在设计房屋建筑结构时，计算梁、柱及基础的负荷时都不能按照现行的设计规范和要求算出正确的荷载值。

二、房屋建筑中的构造柱

砖混的房屋建筑结构中，构造柱既能够很好的提高墙体的抗剪能力，又能与圈梁紧密的连接在一起，有力的约束砌体，不仅能够有效限制墙体裂缝的继续，也能加强竖向的承载力，可以有效的提高机构的抗震能力。可是在现在的设计中，设计师通常会把构造柱当做承重柱，这种设计会引起很多问题：

1、如果构造柱当做承重柱，那么构造柱就会提前受力，一方面这会降低构造柱对于建筑砌体的拉结和约束力，另一方面，一旦遭遇地震，那么构造柱的位置就会出现应力集中，进而遭到破坏。这样一来，构造柱不光不能起到它本身应有的作用，更会成为房屋建筑中最为薄弱的环节，降低房屋质量。

2、通常情况下，构造柱都不会另设基础而是生根在圈梁中，一旦将构造柱当做承重柱来使用，那么就会降低柱底基础的抗冲切、抗弯部和局部的承压强度，威胁房屋建筑的安全。所以承重大梁下的柱子最好按照承重柱来计算。如果建筑梁上的荷载很小，可将构造柱置于梁下，但这是一定按照不考虑构造柱的作用来计算下墙体局部的承压力和抗弯强度。只有满足条件，才能在梁下建造构造柱。

三、承重柱的截面高度

在抗震设防区，设计师在设计承重柱截面高度的时候，数值往往过小。一些结构设计师固执的然为六度设防就可以不设防，为了分析受力方便，他们会特意将承重柱的截面高度往小了设计，这时候梁祝的线刚度比例就会加大。用绞支梁代替梁，柱则按照轴心的受压来计算。这种做法在给设计师带来方便的同时，却为房屋建筑的结构埋下了一定的隐患，因为这种做法严重的忽略了梁柱间的刚结作用，而且主界面的配筋很小，一旦结构受力，那么柱顶的抗弯强度就会大大降低，所以柱子的底部附近就会形成很多水平的裂缝，出现塑性饺的情况。因而在房屋的正常使用下，柱子就开始了带饺工作。严重影响了房屋的耐久性，引起人们的恐惧心理。一旦遭遇地震，这样的房屋建筑结构就会倒塌，必将造成人员和财产的巨大损失。

四、房屋建筑结构中的横向和纵向框架设计

在我国的简述抗震设计规范中，要求水平地震作用要按照两个主轴方向进行分别计算，各方向的地震和应该有这个方向上的抗震力构件来承担。理论上虽是如此，可是在房屋建筑结构设计中，纵向框架和横向框架都很重要。很多设计师对房屋建筑结构进行横向上的抗震设计，纵向上却按照一般的连续梁进行设计，所以梁柱的节点及框架中相应的纵筋、箍筋都无法进行合理的配置，达不到相应的要求。如果不考虑地震的纵向作用，就会出现跨中纵筋等现象，严重影响房屋质量。

五、悬挑梁的梁高

通常情况下，设计师会认真验算梁的强充及倾覆，却不太验算梁的挠度。如果选用的梁高过小，就会使梁截面的受压区造成非线性的徐变。梁挠度也会随着之间的变化不断加大。如果挑梁变形，那么梁板也就会随之出现裂缝，裂缝宽度会随着挑梁变形的程度越来越宽，进而会严重影响到房屋的使用。如果这种挑梁变形不能得到及时的治理，那么发展到最后，梁支截面、受支座上部受拉区就会形成很宽的竖向的大裂缝，因为支座的剪弯作用，竖向的裂缝就会向下延伸，最后发展为斜裂缝，这时候梁就接近破坏了。在为托墙挑梁的时候，梁过大的挠度就会引起梁上墙体在相应的梁支座的附近出现一些裂缝，裂缝会在梁支座的地方沿着斜向不断延伸，越往上缝隙越宽。而且过小的挑梁截面也不利于房屋的抗震性。房屋建筑的悬挑结构对于房屋的抗震能力具有十分重要的作用。挑梁高度比较小的时候，截面相对受压区的高度就会比较大，梁的延展性会减小，一旦受到竖向地震的作用，就会很容易造成脆性破坏，进而失去相应的承载力。

六、连续梁的设计

很多设计师在进行房屋建筑结构设计的时候，会把连续梁按照单梁进行设计，通常在设计阳台边梁的时候会出现这种情况。一般情况下，边梁上的荷重很小，所以设计师们会忽略。为了方便受力分析，所以设计师们把连续梁当做单支梁进行设计，所以相应的支座处无法配置合理的负筋，所以梁在支座处上部的受拉区必然出现竖向的裂缝，相应的上部栏板也会出现竖向的裂缝。梁有热胀冷缩性，一旦环境变化，梁的伸缩性就会受到梁端柱或者挑梁的相应的约束，梁内就会形成收缩应力，这种收缩应力会作用在那些已经产生的梁上的裂缝处，所以梁会受到更大的破坏，降低承载力，严重影响房屋的使用安全。

除了以上六个关键性问题，楼板的设计也很重要，因为它是一种重要的承重构件，对它的设计关系到梁、墙、柱的安全。所以设计师一定要严格按照相应的要求设计楼板，只有这样才能保证房屋建筑的安全和质量。

七、总结

房屋建筑对于我们每个人而言都很重要，现代都市生活中，人们大部分时间都在房屋建筑物中渡过，所以房屋建筑物不仅要舒适，美观，更重要的是安全和使用寿命。在房屋建筑建设的过程中，对于房屋建筑结构的设计十分重要，这是一份比较繁琐但责任巨大的工作，只有认真考虑并设计各个环节，如地基、构造柱、承重柱、挑梁、楼板等，才能做出一个安全性高，功能性全的设计方案，进而建设出符合人们居住和工作需求的良好建筑，推动城市化进程，促进我国经济的发展。

参考文献：

[1]查全平 ．浅谈房屋结构设计以及应注意的几个问题[J]．广东科技，2006(l0)

[2]姜有生 ．房屋结构设计常见问题探讨[J].中国科技信息，2005(16)

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(1)古建筑为体现福祥，大多都会在建筑的大殿正脊中部埋设有金属宝盒。有些建筑的房顶内部还设有锡背，极大地增加遭受雷击的概率。另一方面来说，我国的古建筑风格本身就存在着雷击的危险，像是飞檐、翘角、梁柱、屋脊、吻兽、塔刹等构架都是突出建筑轮廓的，这就会造成安全隐患。

(2)古建筑分布在比较空旷的风景区、江河湖泊的附近等区域，极易遭受雷击。

(3)从古建筑选址的地理环境可知，其修建的场地一般地势都是比较高的，为了显示其高贵壮观，位置还比较突出，这都会加大遭受雷击的可能性。还有些古建筑比较讲究风水，其四周一般都会有高大的树木，而且都是成片的分布，这些高大的树木会增大遭受雷击的可能性。

(4)为了保护古建筑，国家也相继出台了一系列的规定，但毕竟是有限的，再加上古建筑本身的结构构架不能够被二次改造，所以有些建筑还是存在着很大的问题，其防雷设施的安装及使用均未达到应有的标准。

2关于古建筑防雷类别的分类与确定

我国建筑防雷标准是按照《建筑物防雷设计规范》(GB50057－1994(2000版))来作为建筑的建设与后期维修中的防止雷击标准来执行的。另外在GB50165－1992第3、4、5条做了以下大致的规范:对于不同的建筑的防雷要求不同，它是根据防雷的装置与构造的不同来变换的。对于国家一类的古建筑要进行专门的研究，分析并制定出有效的防雷保护措施;关于二类古建筑的保护，要求是按照一类民用建筑的标准来进行保护;对于三类的古建筑，要严格的执行第二类民用建筑物来考虑，尽量做到很好的保护古建筑与建筑内的文物。另外，我国的古建筑的防雷分类也是有特定的标准的，要求是必须要根据其重要性与使用性质来确定，并且规定国家级的文物保护单位的古建筑大小至少要分为二类以上的防雷建筑物，尽量避免稀有文物的损失与破坏。

3古建筑设计的防雷措施

在具体的古建筑物防雷设施中，要根据条件的不同来分别进行不同的防雷设施的安装。我们可以大体的将防雷措施分为内、外部防雷，就是可以按照建筑物对雷电的感应程度不同分为若干个不同的防雷区，这些防雷区有专门的功能要求，并做了不同的规定:直接接受雷击不采取任何的防护措施非保护区，没有任何的保护方法，这些区域会直接遭受雷击，天空中的雷电周围的电磁场没有任何的衰减;直接接受雷击但受保护的防护区，这个区域内的特点就是电磁场没有减弱，但是这个区域内的大部分物体都很少遭受雷击，并且所有的建筑物都是暴露在空旷的空间内。第一防雷击的保护区，这一保护区简称LPZ1，它的特点就是从空中流来的电磁场得到了一定的减弱，其结果与作用就是这个区域内的所有物体都能够有效的避免直接遭受雷击;第二防止雷击保护区，这一区域可以减少所导引的雷电流或电磁场而引起的后续防护区;防雷击后续防护区，这个防护区的具体要求就是进一步减少雷电电磁脉冲，以此来达到保护水平高的标准。

3.1直击雷的防护措施

我们大致的了解一下过去的外部防雷设施，从以前的防雷经验上总结来看，传统的避雷装置一般是由接闪器、引下线和接地装置来组成的。接闪器通常有避雷针、避雷带和避雷网这样的三种部件。接闪器都是安装在建筑物的顶部，其功能与作用就是要把高空中的雷电引下来。然后接闪器的下部会和引下线的上部紧密的相连，接闪器的下部件就会和接地的装置相连，它的作用类似有一条通路的导线，把接闪器引下来的雷电顺利的流到接地装置，这样接地装置会埋于地面很深的地方，就可以把大电流疏散到大地中去。另外除了以上的要求外还有一些特殊的要求:

(1)在避雷装置的安装时，要尽量采用长度比较短的避雷针。

古建筑的宝贵之处是由于其保存着其原始原貌，所以在安装避雷装置的时候，要在满足要求的前提下尽量保存其原始面貌，这样的话就能够尽最大可能的满足建筑物的旅游价值和观赏价值。另外我们要合理科学的铺设避雷设施，一般的情况下，我们会在建筑物屋面的正脊、斜脊等地方安装。同时要尽量避免直、锐角弯曲，采用圆弧状的弯曲，并且其引下线的弯曲弦长应该大于对应弧长的1/10。

(2)避雷装置中的引下线应该环绕古建筑的四周、墙面铺设，两条引下线的平均距离为18m。

为了保证古建筑正面的足够美观，原则上是不能铺设引下线的，但是为了安全，所以在铺设引下线的过程中，要尽量隐蔽铺设安装。另外，在一些面阔较大的钱物避雷带要尽量的选用直径较大的材料来进行铺设，在两端的引线也要加大材料的直径。同时要增加引线的数目，这样能够做到有效的分流。在铺设的时候要严格按照操作规范来进行。

(3)在古建筑的的不同地域要根据游客的分布和集中程度来采取不同的均压措施。

如:在宽度较为狭窄的古建筑周围可以采用水平圈式的接地装置，这样的话，要特别注意保持接地装置与地下管线的安全距离，避免引下来的雷电击穿地下管线。

3.2关于侧面雷击的应对措施

在古建筑的防雷措施方面，我们可以根据古建筑物的地理位置来确定防侧击雷的方法。如在山区地带亦或是在空旷的古建筑物周围，要确定需要进行防雷的均压带，并且使均压带和建筑物四周的金属物体进行接地。最基础的安全要求就是窗上的玻璃没有空洞，因为在山野地带雷电可能会以雷球的状态钻进室内。还要特别注意一下树木与建筑物的安全距离。

3.3做好建筑物内部的防雷措施

古建筑的内部防雷就是指的减少建筑物内的雷电流和所产生的电磁感应以及防止反击、接触电压、跨步电压等二次危害。在加强建筑物的外部防护措施的同时，也不能够放松对于内部防雷的建设安装，它大致可以分为地位连接、加装避雷器和合理布线等一系列措施。在我国重点保护文物的古建筑内，一般都设有消防、报警和监控设备等，然而这些弱电系统的雷电感应的危害很大，因此加强内部防雷显得尤为重要。

4在古建筑防雷工程中需要注意的问题

我们发现，很多古建筑的建筑地理位置都不是很好，大都处于高山、险峻的地带，这样地理不佳的问题就会在一定程度上增加防雷工程施工的难度。另外，考虑到为了使古建筑保持良好的艺术价值和观赏价值，防雷工程施工时就要小心，隐蔽。除此之外还有一些技术指标不能够达标:

(1)我国对于古代建筑的统一避雷施工标准，会使得文物保护人员难以保持一个合理的尺度，可能会存在着想要很好的保护古建筑，加大防雷措施，但会减弱古建筑的魅力。否则就会使得古建筑风韵犹存，但处于极易破坏的状态下。

(2)我国的古建筑大都是以木材为主，但是现代的避雷装置都是一些沉重的金属，这样就很容对古建筑造成伤害。

(3)在古建筑地面四周的引下线的间距很难达到技术规范的要求，加上古建筑的墙体形状不一，也极大地增加了施工的难度。

5结论

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为了寻找空气幕送风射流的最佳射流厚度和射流角度，防烟空气幕送风口设计必须考虑既可调节送风口的厚度又可调节送风口的旋转角度。如图2所示。

图2防烟空气幕送风口轴测和剖面图

2．1空气幕送风口

防烟空气幕送风口由四块薄钢板组成，分成左右两部分，每个部分由上侧水平薄钢板和下侧竖直薄钢板组成，上下板之间通过铰链相连。防烟空气幕送风口上部通过帆布软接与送风静压箱连接。

2．2送风口厚度调节

为调节送风口的厚度，门洞前模拟走廊上部的左右两侧壁各设一根角钢做成滑轨，在角钢一侧面上设置等间距的固定孔，并在送风口左上侧板上与角钢相同部位设置同样等间距的固定孔。送风口左侧整体可以通过其上部在滑轨上水平左右移动，右侧上部固定，这样通过每移一个步长就可以得到一个送风口的厚度。

2．3送风口旋转角度调节

为了调节送风口的放置角度，在沿气流方向门洞前模拟走廊左壁上设置以送风口右侧铰链中心为圆心、每旋转5℃定一固定孔的80°弧长的薄钢板弧形角度刻度盘。送风口左右两部分由下侧的竖直板与四根等间距孔的扁钢通过插销连成一体，送风口右部分的下侧的竖直板上焊接一手柄（手柄孔中心与右侧铰链中心一致）。送风口的角度通过手柄旋转调节固定在薄钢板刻度盘上。

3防烟空气幕实验技术方法及步骤

3．1测试项目及参数范围

烟气的水平流速及模拟走廊烟气流量、排烟管道的动压及排烟量、送风管道的动压及空气幕的射流流量和送风口的射流流速、厚度、角度和防烟空气幕阻断烟气时间。实验场所的空气状态参数。

测试水平烟气流速调节范围为0.2～1.2m/s，其步长为0.1m/s；空气幕射流厚度调节范围为5～10mm，其步长为5mm；空气幕射流角度调节范围为5°～60°，其步长为5°；空气幕流量由密闭对开多叶调节阀控制，偏转角调节范围为0°～90°，其步长为30°；排烟管道排烟量由密闭对开多叶调节阀控制开启度调节范围为0°～90°，其步长为22.5°。

3．2测试仪器

①QDF-3型热球风速仪0.05～30m/s、低速热线风速仪0.1～1.2m/s②TKS型标准毕托管5～4m/s基本格数为0.998±0.002③YYT-2000倾斜式微压计0～2000Pa精度等级为1级④水银温度计0～50℃分度值为0.1℃⑤干湿球温度计⑥DYM3空盒气压表800～1064kPa最小分度值为1kPa⑦秒表⑧直尺分度值为1mm

3．3测试方法及步骤

3．3．1矩形风管测定断面选择及测点的确定

矩形风管断面选择在沿着气流方向局部阻力前大于4倍矩形风管大边长和局部阻力后大于1.5倍矩形风管大边长的直管段范围内，这样能保证被测断面气流均匀。测点的确定采用等小矩形面法，将断面划分为若干个面积相等的小矩形，并在每一小矩形的对角线交点上进行测量，一般小矩形的边长为150～300mm左右，其面积不大于0.05m2。

3．3．2测试方法及步骤

各种测试仪器就位调零并测量模拟走廊断面尺寸及风管断面尺寸。定测试环境的空气状态参数：测试、大气压--温度计、空盒气压表。为烟雾发生器加乙二醇发烟剂，接通电源产生烟雾。按调节范围及步长分别设定烟气的水平流速。启动并调节变频调速风机FJ1--热球风速仪测定烟气的水平流速。由此确定烟气流量。确定空气幕的射流流量，启动风机FJ2并调节密闭对开多叶调节阀F3--标准毕托管、倾斜式微压计测定风管气流的动压值并由风管断面尺寸计算其流量。或采用热球风速仪测定空气幕送风口的射流流速并由送风口面积确定空气幕的射流流量。排烟管道的动压采用标准毕托管、倾斜式微压计进行测定，并计算其排烟量。观测模拟走廊烟气流动状态及防烟空气幕阻烟情况并用秒表记录阻烟时间。按照空气幕防烟的工作方式开启或关闭阀门和风机。工况调节，烟气水平流速一定的情况下，分别调节空气幕射流流量、厚度及角度。同时测量记录以上各种数据。

测试完毕，首先切断烟雾发生器的电源，接着关闭风机FJ1、FJ2。

测试数据进行整理分析。风压的计算，当各测点相差不大时，计算其数学平均值；当各测点相差较大时计算其均方根值（负值与零按零计算）。

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关键词：高层建筑 ；消防 ；火灾报警 ；探讨

中图分类号：TU998.1文献标识码：A文章编号：

1、照明问题

根据《火灾自动报警系统设计规范》的有关条文，确认火灾后，应能切断有关部位的非消防电源。为此，在通常设计中，一般将普通照明也一并切除。然而，照明是在紧急情况下保持人心稳定的重要因素。由于应急及诱导照明的照度与普通照明比，相差悬殊，突然切除普通照明，仅靠应急及诱导照明，仍有可能造成人群惊慌与混乱，尤其是人员密集的场所如商场、影剧院、机场车站等。

2、双电末端自切问题

根据有关规范，消防用电设备之电源应专用，且为双电末端自切。但在实际的工程中特别是楼层面积大，功能较多的，消防用电设备往往是数量多，分布广，单机容量较小。若在每台设备就地设置双电源自切配电箱，并由二路专线供电，则将造成变电所出线仓位紧张，配电通道拥挤，较难满足规范的要求。为满足规范要求，上述双电源自切配电箱应相对集中设置，在消防用电设备就地设置按钮盒接触器及热继电器均设于配电箱内，或在就地设置磁力起动器配电箱内仅设置断路器。双电源自切配电箱的供电半径宜控制在30米内。对该类配电箱可采用链式供电，即由变电所引来一组双电源带若干台双电源自切配电箱，所链接的双电源自切配电箱不宜超过3台，总容量宜控制在50kw以内。这样设计，既减轻了变电所及配电通道的压力，又完全满足有关规范的要求。

3、通道上的防火卷帘的控制问题

根据《火灾自动报警系统设计规范》第6.3.8条的规定，疏散通道上的防火卷帘应设置火灾探测器组，且应按下列程序自动控制：感烟探测器动作后，卷帘下降至距地1.8米；感温探测器动作后，卷帘下到底。这样的采用不同类型火灾探测器的与信号来控制的规定，其目的是要提高卷帘动作的安全可靠性，但是，通常情况下，卷帘两侧的使用功能是相同的，即两侧应设置同样的火灾探测器。若按上述条文，在不具备条件的场所，人为硬性设置不同的探测器，则其中一类探测器的误报率较高，反而降低了动作的安全可靠性。如大型地下汽车库，因其正常情况下有汽车尾气产生，且通风状况较差，根据规范应设置感温探测器，而感烟探测器是不适合的，若按以上条文设置感温—感烟探测器组来控制卷帘，则误报概率增大。而且，这种“狼来了”式的误报较多，时间长了，容易使消防值班人员产生麻痹思想，这是非常危险的。为此笔者认为，应按《火灾自动报警系统设计规范》中“7.火灾探测器的选择”来设置探测器，并在卷帘两侧各选一个探测器同类型和不同类型均可构成探测器组成控制卷帘，而不是刻意构成不同类型的探测器组。

4、消防联动控制制式问题

消防联动控制有采用多线制的，有采用总线制的。多线制是电源驱动线与信号线分开，电源、检测、控制分别占用导线的制式。多线制一般有五线制、四线制。总线制是基于计算机技术中控制总线的原理，采用信号线与电源驱动线分时复用的方式，利用计算机编程技术来达到监测与控制目的，总线制有三总线制和二总线制。总线制比多线制有布线少，监测控制设备多等优点，目前大中型项目多采用总线制。在具体设计中选择采用哪种制式可结合工程的具体情况而定。

5、线路的敷设问题

许多电气设计消防线路采用穿塑料管（PVC）保护，并从吊顶内走线。而“民规”第24.8.5条规定：消防联动控制、自动灭火控制、通信、应急照明及紧急广播等线路，应穿金属管保护，并暗敷在非燃烧体结构内，其保护层厚度不应小于 30mm。当必需明敷时，应在金属管上采取防火措施。在布线上要求与“民规”、“报警规范”基本一致，只是根据“报警规范”线路在暗敷时可采用金属管或经阻燃的硬质塑料管保护。从实际情况可以看出，很多设计人员对这一条有所疏忽。

敷设在吊顶内的线路，在发生火灾时并不安全，而且吊顶内下是火灾多发地段。设计人员应对规范条文给予足够的重视，在实际操作中，凡是新设计的建筑，对该条文规定的线路，一律穿金属管或阻燃PVC管保护并在现浇板内、墙内等处暗敷走线。而在改造工程中，由于条件限制不能暗敷时，应对保护钢管或金属线槽采取防火措施，如刷防火涂料等。

6、消防水泵的控制启停问题

消防水泵（包括消火栓泵、喷淋泵）是灭火手段中的重要设施，对消火栓系统而言，根据“高规”的要求，在消火栓处应能直接启动消火栓泵。根据“报警规范”的要求，在消防控制室处也应能手动控制消火栓泵的启、停。这两部规范从各自不同角度提出要求。此外，在水泵房消火栓泵附近还有一个控制箱直接控制水泵电机启停，这样消火栓泵的启动就有三处地方可控制，因此，存在这样两个问题，一是消火栓泵的控制权，二是消火栓泵的启动方式。

消火栓泵的启动控制权即是消防中心控制室、消火栓动作按钮与泵房控制箱的主从控制关系。一般来讲应以消防控制室为主。目前很多大厦消火栓的控制方式是在泵房控制柜上设置手动、自动转换开关，通常情况下置于自动位置。这样设置有一个好处，就是一旦自动控制失灵，工作人员可在水泵房将转换开关打到手动位置，直接起动消防泵，且就地维修也很方便。但是，这样一来，将会带来负面影响。在水泵房设置转换开关，容易引起人为的操作失误，因为一般情况下泵房是无人值班的，万一工作人员或其他人员将转换开关置于手动位置，而消防中心未能及时发现，就会出现重大的消防隐患（此时消防中心和消火栓按钮均无法启动消防泵）。为了有效解决以上矛盾，在实际设计中，消防控制室的手动起停按钮可不经过泵房设置的转换开关，而直接启动消防泵，既能解决直接起动问题，又便于消防中心统一监控。

消防控制室与消火栓动作按钮启动关系与消火栓泵的启动形式有关。消火栓泵的启动方式一般分为两种，第一种启动方式是在总线制联控方式下，消火栓动作按钮的起动可通过设在消火栓旁的联动接口模块将其要求的启动信号送至消防控制室控制台，再从此处输出使消火栓启动的开关量触点。第二种起动方式，是直接将消火栓动作按钮的开关量触点输出到消火栓泵启动箱。这两种启动方式在实际设计中都可以运用，前一种方式接线省，但需在总线制下，对消火栓联动模块进行地址编码编程来达到监测大量消火栓的目的。后一种启动方式简单可靠，但还需要把消火栓动作信号返给消防控制室。设计者在具体设计中可根据实际工程规模大小来选用，工程规模大、建筑形式复杂可采用前一种启动方式，规模小可采用后一种启动方式。

喷淋泵的自启动是通过各保护区的管网喷嘴玻璃球高温下爆碎，引起管网水流流动，从而联动报警阀压力开关动作，达到自启动喷淋泵的目的。通过水流指示器联动模块或报警阀压力开关引线至控制室，消防控制室能准确反映其动作信号，同时控制室应能直接控制喷淋泵启停。

7、消防控制室反应消火栓泵和喷淋泵的工作和故障状态

根据“报警规范”的要求，消防水泵启动后要返回已工作的信号，有两种做法。其一是取电路信号即接触器的合闸辅助接点，其二是取物理量信号即取供水管网上的水流压力传感器，后者目前使用较少。关于故障信号的返回，电源断电故障信号的反应比较清楚，其它故障信号的反应，“报警规范”、“民规”都没有明确说明。比如消防水泵过负荷故障信号应该反应到消防控制室，但具体如何反应是在设计中应予考虑的一个问题。

8、防火阀、排烟阀的控制及返回信号

“报警规范”要求在消防控制室能够关闭防火阀。在实际设计中，选用的基本是280℃易熔环熔断的防火阀，建议将防火阀做成电磁阀的形式，至于信号返回是一对一返回还是成组返回要视具体工程情况来定。

“报警规范”也要求在消防控制室能够启动排烟阀。以何种方式启动排烟阀也值得探讨。所有的排烟阀都可装上编码接口联动模块，由消防控制室联动控制器来达到控制启动排烟阀的目的。其次还可由就近的感烟探测器组成的控制线路启动即可，消防控制室只接收其工作后返回的信号。如要求先打开着火层排烟阀，再打开屋顶层排烟机，这种情况下采用后一种做法较妥。

9、结语

总之，对于建筑电气消防设计，首先要严格执行有关规定，特别是强制性规范；又应根据消防机理及各设备在火灾时的运行情况，合理地选择设备，构成系统，以使各消防设备能准确、及时、安全地运行。

参考文献：

[1] 林用学. 论建筑电气消防设计探讨[J]. 中国新技术新产品, 2011,(09)

[2] 王翔. 建筑消防电气设计中若干问题的探讨[J]. 浙江建筑, 2003,(01)

[3] 施斌. 对防火卷帘控制设计的一些认识[J]. 消防技术与产品信息, 2002,(12)

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1.1空调的计算冷热负荷

在潍坊市气候条件下，节能公共建筑单位建筑面积设计冷热负荷相对稳定，空调总冷负荷2640kW，空调总热负荷1650kW，冷指标为91W/m2，热指标为57W/m2，每年的空调负荷具有很强的规律性。

1.2既有建筑技术改造方案

1.2.1地埋管换热器地下热平衡分析地埋管全年吸热量Q取热=1473.69MWh，散热量Q散热=1872.8MWh。在考虑了机组的耗功量后地埋管换热器的散热量与取热量的比值要明显高于建筑物所需的冷负荷与热负荷的比值。地埋管的年累计放热量与取热量不平衡率为21.3%，地埋管侧的峰值排热负荷为3201kW，峰值取热负荷为1144kW，两者相差较大，如果按照冷负荷设计钻孔井数，钻孔费用较大，综合考虑冷热负荷平衡及钻孔费用，可将一部分冷负荷采用原有模块式空气源热泵机组承担，不仅可以减少钻孔数目，还可以平衡冷热负荷。由上述冷热平衡知:总排放热量为1872.8MWh，总吸取热量为1473.69MWh，不平衡率为21.3%，如果全部采用地源热泵工程满足冷负荷，地下的温度变化总体呈上升的的趋势，不满足地源热泵工程设计规范要求。

1.2.2初步设计方案根据调研数据的显示，系统原有40台模块式空气源热泵机组，单台供冷量为60kW，为了最大程度地满足冷热负荷的平衡，同时避免钻孔数目的过多，减少水泵能耗，该技术改造方案定为1台螺杆式热泵机组+19台原有模块式空气源热泵机组，原有模块式空气源热泵机组保持原有位置不再变动，既节省了设备迁移费用，又节约了总机房面积，热泵机组及钻孔数目根据冬季负荷确定。冬季热泵机组提供全部采暖负荷，为保证地源侧冷热负荷平衡，夏季供冷以地源热泵机组为主，模块式空气源热泵机组只在部分月份、部分时间段开启，可通过控制冷水机组的运行时间完全满足地源侧冷热负荷平衡。

1)岩土热物性参数测算。根据工程所处的地质状况以及以往工程经验，岩土的导热系数预估为1.66W/(m•℃)，体积比热1.993×106J/(m3•℃)。在方案确定后，应进行现场测试，即在不同位置选定2～3个测试孔，进行热响应测试实验，然后利用参数估计法计算当地的地下岩土导热系数及比热。

2)地埋管换热器设计参数的选取。采用地热换热器设计模拟软件—地热之星GeoStar(V3.0)对该工程建筑进行优化设计计算。选取垂直双U型埋管，因钻孔较深，土壤取散热能力较浅层大，换热能力强，通常是土壤浅层的5倍以上，并且所需占地面积较小［2－3］。由于该地的地质构成主要为泥沙与岩石，钻孔难度适中，每米钻孔费用相对较高，每个钻孔内设置双U型管在一定程度上降低系统的初投资。同时根据该工程周边可利用的钻孔空地面积有限，采用双U型管，可大大减少钻孔的占地面积。工程设计的基本参数为:钻孔回填材料采用的高性能回填材料，导热系数为1.82W/(m•K);进入热泵循环液的最高/最低温度分别是:33℃/4℃;De32的双U型管，钻孔直径为150mm;系统运行寿命设计为20a;岩土平均导热系数为1.66W/(m•℃)，容积比热容约为1.993×106J/(m3•℃)，岩土的初始温度为15.2℃。

3)地埋管换热器的长度设计计算。根据工程设计的基本参数，采用设计计算软件对建筑进行地埋管长度的设计计算。经过计算，所需的总地埋管换热器的钻孔长度约为33000m，每个钻孔深度为100m，共需330个钻孔，钻孔行列间距均为5m，所需钻孔面积为8250m2，建筑周边条件能满足钻孔面积的要求。

4)地埋管布置形式设计。对于地源热泵空调工程，竖直地埋管换热器宜分组连接，且每组不超过换热器总数的10%。因此根据钻孔设计布置情况，以6个钻孔或4个钻孔组成一个水平环路就近通过钢塑转换接头与分集水器连接，室外分集水器之间由水平主干管连接，水平主干管采用同程式连接方式。地埋侧水平管路采用地埋敷设方式，水平支管敷设深度为2.0m，水平干管敷设深度为1.5m。钻孔间的设计间距为5m，钻孔的直径为150mm。地源热泵系统模拟在设定好以上参数的条件下，对整个地源热泵系统的运行进行了10a的模拟计算，得到的温度曲线不仅为该系统的可行性提供了热平衡依据，而且对工程设计及运行管理也有一定的指导性作用。地源热泵系统运行10a期间的循环液进出热泵的月平均温度变化曲。以看出，在运行1个采暖与空调周期后地下岩土温度变化幅度很小，但由于地埋管的年取热量略微小于年释热量，所以地下的温度变化总体上呈缓慢上升的趋势。该项目可采用如下措施:适当增加冬季空调运行时间;可适当地增加地埋管各钻孔之间的间距，降低埋管间的热干扰，增大蓄热体，有利于地埋管向周围岩土中释放热量;间歇运行，有利于地温的恢复在夏季气温较低时，可以间歇性地运行或停止部分热泵机组，使地下岩土蓄热体有较长地温恢复时间，提高换热温差，延长系统在高效率点的运行时间。空调冷热源机房位于原有机房内。

2经济性分析对既有建筑的地源热泵系统与原有的空调系统

进行了经济性对比如表8所示。计算结果表明:地源热泵系统增加的初投资大约为567.5万元;系统运行按20a计，地源热泵系统可比模块式空气源热泵机组加集中供热系统节省运行费用1336万元，系统投资回收年限为8.5a。

3系统能效分析及节能量计算

每个月相对于原有的集中供热+模块式空气源热泵机组空调系统。年可节约319.78吨标准煤。现有系统全年耗能量为1949.6MWh，改造后系统全年耗能预计为918MWh。与原有空调形式相比，采用地源热泵+模块式空气源热泵机组改造方案后，5结语地源热泵系统改造项目的总投资为567.5万元，地源热泵系统运行后将带来显著的环境效益。改造项目采用新方案每年节能量为319.78吨标准煤，相当于每年减少CO2排放量797.2t，减少SO2排放量2.4t，减少NOx排放量1.24t，减少碳粉尘217.5t。节能改造项目并不是一味地追求节能，而不考虑投资成本，该项目在确定方案时，综合考虑了现有的周边能源情况及既有建筑物内冷热源情况，最终方案确定为地源热泵机组与原有模块式空气源热泵机组结合使用，该方案具有以下优势:

1)可以减少原有设备的拆迁、迁移费用;

2)在平衡地埋管侧冷热负荷的同时，可以降低钻孔费用;

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1、在高层建筑内应控制使用双阀双出口消火栓代替两组单阀消火栓。

《高规》规定“同层相邻两个消火栓的水枪的充实水柱达到被保护范围内的任何部位。”在某些条形高层建筑中，其端部是否可以采用双阀双出口消火栓，从而省去1组单阀消火栓的设置呢？虽然在中国建筑工业出版社出版的《给水排水设计手册》（第二版）中提出“在每层楼的端部可采用双阀双出口消火栓”，但是《高规》中明确规定“十八层及十八层以下，每层不超过8户、建筑面积不超过650m2的塔式住宅，当设两根消防竖管有困难时，可设一根竖管，但必须采用双阀双出口消火栓。”，且以强制性条文的形式予以规定。因此，在设计中我们应该力求避免出现这种情况。

2、正确计算消火栓充实水柱长度，合理布置消火栓。

《高规》规定“消火栓的水枪充实水柱应通过水力计算确定，且建筑高度不超过100m的高层建筑不应小于10m；建筑高度超过100m的高层建筑不应小于13m.”对于建筑高度不超过100m的高层建筑，设计中我们可以根据水枪最小流量5L/s，水枪喷嘴口径19mm，查有关设计手册得出水枪充实水柱长度为11.3m；对于建筑高度超过100m的高层建筑，我们可以调整水枪流量以达到满足规范所需要水枪充实水柱长度。而在实际中，高层建筑标准楼层净高考虑经济因素一般控制在4.0m以下，如果根据公式Sk＝（H1-H2）/SINα计算水枪充实水柱，当层高取4m，水枪上倾角取45°时，计算Sk为4.24m，远远达不到规范要求，即层高限制了充实水柱的长度。但是，我们可以调整水枪上倾角来达到提高充实水柱长度的目的，因为规范及有关手册提出水枪上倾角不应大于60°，并未规定其下限角度值。笔者通过计算，当层高仍旧取4m，充实水柱取11.3m时，水枪上倾角为14.87°。况且《高规》有关条文说明解释道，口径19mm水枪的充实水柱小于10m时，由于火场烟雾大，辐射热高，扑救火灾有一定困难，所以水枪的充实水柱长度首先应该计算，同时又要满足《高规》规定各种高层建筑水枪的充实水柱下限值。按照水枪充实水柱长度，我们可以确定消火栓保护半径，但是在设计中我们不能简单的用保护半径画圆来布置消火栓。因为高层建筑平面中隔墙、内走道、门的布置会影响消火栓的使用，设计中应该用水龙带长度、充实水柱的水平投影去校核消火栓保护半径最远点。

3、高层建筑消防电梯间前室必须设消火栓。

《高规》规定“高层建筑消防电梯间前室必须设消火栓”，那么设于前室的消火栓可否保护相邻部位呢？《高规》的条文说明对此并没有具体说明，但是《建筑设计防火规范》中对“消防电梯前室应设室内消火栓”的条文说明中明确指出：消防电梯前室内消火栓是为便于消防队员使用消火栓并开辟通路，不能计入总消火栓数内。因此在设计中我们通常将其视为消防电梯间前室专用，而不保护其余部位。而目前如上海等部分地方消防设计规定，高层建筑的防烟楼梯间前室也需设消火栓。

4、正确设置消防水池及保证高层建筑两路供水。

通常在高层建筑中，在市政供水不能满足消防用水量要求或市政为单路进水时，规范都要求设置消防水池。计算消防水池容积时，应将火灾延续时间内室内各消防用水量之和减去市政进水管的补水量。补水时间可按最长的火灾延续时间计。如果要考虑室外消防用水量或是设置生活、消防共用水池，则还需要补充相应的用水量。当设置生活、消防共用水池时，不能利用建筑物的本体结构做水池池壁以及池底，以防止生活水质污染。对此，《强制性条文》中已经明令禁止。同理，如果高层建筑屋顶设有生活、消防共用水箱，也应满足该要求。从消防水池接入水泵间的引入管应该保证不少于2根，如果在接入泵房前就将引入管汇合为一，对消防水池而言，仅为单路供水，存在供水的安全隐患。同时，从消防水泵接入各消防管网的供水管也应保证两路。

5、消防水泵出口处的放水阀和稳压回流措施。

《高规》规定“消防水泵的供水管上应设置DN65的放水阀门”，目的是便于水泵检查试验时排水。排水量小时，可直接排至泵房集水池；排水量大时，可排回消防水池。同时，消防水泵出口还需要考虑一定的稳压回流措施。因为在实际使用中，会出现消防水量小于水泵选定流量值的情况，此时水泵扬程远大于设计值，在无任何回流措施保护下，消防管网压力过大，容易造成事故。简单的做法是在供水管上装设安全稳压阀，在管网超压时，可以通过回流管泄压，将回流水排至消防水池；在管网压力不稳定时，亦可稳压。

6、消防管网布置成环的问题。

高层建筑中一般要求消火栓系统布置成环状管网，在某些大面积的建筑内，由于各方向均布置了消火栓和消防立管，此时我们可将底层与顶层的消防干管均连成水平环路，立面又形成以立管相连的竖直环路，这种立体管网对消防供水最为安全。可是对于某些条形建筑，设计中我们只要将管网竖向成环即可，不必刻意追求这种立体管网，如果强行将消防干管绕成环路，将人为的使系统复杂化，且无太大意义。

二、高层建筑自动喷水灭火系统设计

1、走道喷头的布置。

在高层建筑中，为了美观往往设有吊顶，隐藏结构梁及各专业管道。而走道通常是各种管道最为集中的地方，特别是设置集中空调的高层建筑，结构梁、空调风管以及分层布置的给排水、电力管线等使设有吊顶的走道净空降低，若其吊顶形式为闷顶，则其闷顶的净空高度极有可能大于800mm.而《自喷规范》规定：“净空高度大于800mm的闷顶和技术夹层内有可燃物时，应设置喷头。”这是我们在设计中容易忽视的地方。由于走道内管道众多，设计中往往会出现直接在自喷配水管上、下接喷头的错误做法。首先这种接法不符合配水支管允许设置喷头数量（≤8个）的规定，其次走道内的自喷配水管往往管径较大，它缺少接小管径喷头的管件，在安装上也有弊病。所以，走道内的喷头应该从配水支管上接出为宜，在管线的布置上应与暖通、电力专业密切配合。

2、高层建筑部分层自喷配水管入口应按要求减压。

新《自喷规范》规定：“管道直径应经水力计算确定。配水管道的布置，应使配水管入口的压力均衡。轻危险级、中危险级场所中各配水管入口的压力均不宜大于0.4MPa.”而老《自喷规范》对此并无具体要求。高层民用建筑火灾危险等级一般为中危险级，自喷水泵是根据最高层最不利喷头工作压力经过计算而选择。笔者在近几次设计中计算的最不利层配水管入口处所需压力均不大于0.3MPa（最不利喷头工作压力按0.05MPa计），由于自喷水泵的扬程还需考虑建筑高度、水力损失等因素，故必使高层建筑的底部几层配水管入口处压力大于0.4MPa.因而在设计时，在自喷水泵扬程的确定上不能一味放大了事，应该在自喷平面布置完毕后通过水力计算校核水泵扬程，并在此基础上校核底部几层配水管入口处压力。

3、正确设置自喷末端试水装置，解决末端试水装置排水问题。

《自喷规范》要求“每个报警阀组控制的最不利点喷头处，应设置末端试水装置，……末端试水装置的出水，应采取孔口出流的方式排入排水管道。”在设计中，我们通常不会忘记末端试水装置中试水阀、压力表的设置，但是往往忽视试水接头的设置，特别是试水接头出水口的口径没有交代。其实目前市场许多消防设备生产厂家，如上海金盾消防安全设备有限公司，可以生产成套的末端试水装置（ZSPP末端试水装置，含试水阀、压力表、试水接头），我们只需要根据设计要求，按照试水接头出水口的流量系数选择定型产品即可。此外，试水接头不能与管道或软管直接连接，影响孔口出流的效果；自喷排水管也应设计成间接排放，以免下水道气体通过排水漏斗散入室内，影响室内空气品质。

4、报警阀的进出口均应设置信号阀。

新《自喷规范》要求“连接报警阀进出口的控制阀，宜采用信号阀。”一般在水流指示器及报警阀进口设置信号阀已经是常规设计，很少遗漏。但规范要求在报警阀出口也要设信号阀或带锁具的阀门，目的是防止误操作。

5、消防增压泵的设置问题。

为保证《高规》或《自喷规范》要求的最高层消火栓或喷头的静压力值，在高位水箱的水位差不够的情况下，设计中我们一般在高位水箱处设置消防增压泵。首先，增压泵的流量要满足1股水柱或1个喷头的水量；其次，增压泵的扬程不宜过大。由于高位水箱消防水位与顶层消火栓或喷头已有一定的位差，规范要求的静压力值减去这个水位差就是增压泵的最小扬程，所以增压泵的扬程一般只需要几米足以满足要求。如果增压泵扬程选的过大，将导致下层管网承压过高，消火栓出口压力或是各层自喷配水干管入口处压力增大，均需采取减压措施，使消防系统复杂化。但是仅靠增压泵来满足消防静压要求也不合适，因为增压泵的运行由压力传感信号控制向消防系统不断打水以维持压力，水泵需要常年频繁启停，机件容易损坏。故在条件允许的情况下，与建筑协商适当抬高水箱位置，利用高位水箱稳压最为稳妥；建筑条件实在不允许时，设计选择带气压水罐的增压设施亦可。

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关键词：保障性住房建设、建设监管、建议

中图分类号：TU113.5+41 文献标识码：A 文章编号：

首先，我们要先清楚保障性住房的含义：保障型住房是我国城镇住宅建设中具有特殊性的一种住宅类型，是指根据国家政策以及法律法规的的规定，由政府统一规划，统筹，提供给中低收入人群购买，租赁使用，并且对该类房屋的建造标准和销售价格或租金标准给予限定，起社会保障作用的住房，目前主要供给包括廉租房，经济适用房，限价房，棚户区安置房，军队安置用房等形式。

保障性住房建设中存在的主要问题包括：

一、资金：国家对保障性住房已出台了一系列优惠政策，鼓励并提倡保障性住房的建设，但由于现有体制分割、职能分工、考核以及对政策的理解和执行力度上的不统一等原因，项目建设在有关手续的审批和工作协调上非常困难，建设周期加长，加大了企业投资风险，也阻碍了建设项目的正常进行，造成了资源和时间的浪费，政府窗口应建立经济适用房“绿色通道”，实现“一站式”服务。对于建成品的回购，建议出台回购期的相关细化文件。在资金方面，筹资中需要转换政府角色，包括直接筹资和间接筹资，积极引导形成政企合作共建的局面，有政府进行引导。

二、跟踪监管：由于保障性住房建设的特殊民生属性，其质量安全问题自诞生之日起便成为社会议论的热点。当前，保障性住房建设仍然存在着一些不规范的行为，为保证施工进度，违规操作、边报边用、擅自改变土地用途、配套的经营性用地规避招拍挂等现象时有发生。各省土地市场动态监测和批后监管体系正在逐步完善中，尚未真正实现批、供、用、补、查全程监管；部分廉租房项目，是由政府实施的中央新增投资项目，存在未批先用的现象，地方国土资源部门对于中央投资建设项目，没有制止违法用地的强制执行权，不愿也不敢严格执法。一些地方的保障性住房与商品房等经营性房地产项目共建，地方政府以土地换投资，弥补地方配套资金的不足，由房地产开发商建设，在实施经营性用地出让招拍挂上，缺乏可操作的办法和执法监管措施。所以加大对保障性住房用地的执法监察，加大违规处罚力度就显得至关重要。加强实地巡查和执法监察，地方政府及国土资源部门要依法查处违规操作、未批先用、擅自改变用途等违规行为，规范用地管理秩序，做到保的准、顺、实、惠。

三：务实的保障性住房建设计划：

1、国土资源部曾明确要求，保障性住房用地供应计划没有公布前，各地不得出让住房用地。各派驻地方的国家土地督察局将加大计划落实情况检查监管力度。各地确保保障性住房用地供应，必须做到“应保尽保”。实行根据实际新增建设用地需求情况测算，制定年度用地计划，改变现行的按照保障性住房建设规模测算、确定供地计划的做法，剔除使用存量土地建设保障性住房部分用地，使供地计划与实际情况相符。即便是这样，还应建立严格的保障性住房供地公示制度。建议分级构建保障性住房建设用地供应信息系统，向社会公开各类保障性住房建设规划、年度供地数量、布局、用地审批等情况。国土资源部门要适时联合发改、建设、监察等部门，组织各主流新闻媒体开展专项执法检查、采访报道活动，发挥社会的力量，加强对保障性住房用地的监督。

2、从实际执行情况看，供地计划受建设投资规模、规划、建设时序等不确定因素影响较大，实际供地与计划安排存在较大差异，建议允许地方根据国家住房政策的调整、实际建设规模、时序等因素，调整各类保障性住房的用地结构。比如：许多地方采取廉租房、经济适用房小区中配建部分经营性商业等服务设施，大多属于为低收入人群提供服务设施，并难以按单宗地实行招拍挂出让的实际情况，允许对廉租房与经济适用房小区内配建的商业等服务设施用地，在严格规定有关条件前提下，实行土地面积分摊、协议出让供地。

3、加强保障性住房建设监管和考核制度。明确建设单位为质量第一责任人，对建设工程质量全面负责，加强对施工、监理单位管理人员到岗履责情况进行管理，保证工程合理造价，不得任意压缩工期，不得明示或暗示设计单位和施工单位违反工程建设强制性标准，降低建设工程质量，不得违法肢解分包，并建立保障性住房建设情况定期报告制度，提高公开性和透明度;加强对保障性住房规划实施、计划执行、土地供应以及建设目标完成等情况的监督检查，作为政府业绩考核内容，做到责任、政策、监督、考核“四落实”。

四：建筑选址：保障性住房建设由于考虑到地价等因素, 规划布局有待改善，交通等外部配套设施的建设相对滞后。少数地方保障性住房项目选在离城市中心较远的地方，随着保障性住房小区逐年增加，与之而来的不少配套和社会问题，也有待进一步探索。保障性住房小区的管理体制和办法也亟需完善，建成后迟迟不能入住，或是入住了但生活不方便。有的保障性住房内部空间结构不合理，影响了使用功能。导致低收入家庭入住后生活成本增加,甚至影响到就业问题,这事实上违背了住房保障政策的最初目的，建议重点选址在快速交通干道、地铁周边等交通、生活相对便利的地区，切实考虑到居民出行方便、交通便利、可达性好等因素，并设计出更加合理的，适用的小户型结构，完善住房周边的配套设施，合理安排保障性住房的建设及居民生活便利等基本需求。

五：房地产市场准入和退出机制：政府要制定有利于保障性住房退出的鼓励政策，引导管理对象多形式、多渠道解决住房问题。可推出购房贴息贷款、减免购房税费、发放自租房货币补贴、优先购买经济适用房等政策，抓紧明确保障性住房进入市场的条件、程序、费税政策等，促进房地产市场健康平稳发展。建立和完善保障性住房的准入和退出机制，实现进出渠道畅通，切实做到公开、公平、公正。