发电厂房范文10篇

发电厂房范文篇1

河床式发电厂房分为安装间、挡水坝段、厂房机组段、进水渠、尾水渠五个部分。开挖最低高程为153.75m，最大高差为24.25m。左右翼墙和发电厂房土石方开挖总量为50.851万方。其中石方34.628万m3。尼尔基地区冻土多年平均最大深度2.10m，最大深度2.51m。冰冻的最大厚度1.52m，最小厚度0.78m，平均厚度1.12m。发电厂房基础岩石特性为花岗闪长岩，节理裂隙发育，岩石完整性较差,岩石坚固系数f=10～12，级别为X级。主坝与厂房连接翼墙长129.38m，宽为28.45m。建基面高程173.50m，开挖高度为4.5m。厂房与右副坝连接翼墙长143.65m，宽100.78m，开挖高差20m。

2开挖技术措施

2.1施工特点

厂房基坑覆盖层剥离岩石开挖在零下-34.4℃的严寒下进行，设备选型、爆破参数控制、开挖出渣道路布置必须适应于严寒气候条件；由于厂房结构复杂，采用预裂控制爆破技术控制建筑物轮廓边线；为加快开挖进度，保护层开挖采用液压钻机造孔，大幅度提高钻孔效率；厂房上下游预留门机岩台，控制爆破要求严格；由于原厂房围堰渗水严重，火工材料防水性能要求高；厂房基础形状复杂，基础高差大，出渣道路布置要求严格；开挖石方粒径有严格要求，爆破参数经过多次试验确定，严格控制钻爆施工。

2.2施工方法

2.2.1冰层和冻土开挖

厂房基础覆盖层为腐植土和砂砾（卵）料，开挖正值冬季，围堰渗水漫过基坑，河床结了一层0.9m厚的冰层。冰层剥离后，下面的砂砾料迅即又冻结成冻土层。基坑结冰层底部为未冻的沙砾层，挖掘机械不能直接进入基坑内作业，因此破冰采用垫渣进占法进行开挖。垫渣进占方法:首先用1.3m3日立反铲将冰区破解一角，随后用大容量装载机将破冰处迅即回填碎石或腐植土，填层高出冰面1.0m左右，反铲在前面破冰开道，装载机紧随回填形成高出冰面的施工通道，冰面通道形成以后，自卸汽车可以沿通道将碎冰运出。破冰的同时设置潜水泵将冰面以下积水及时排除，避免冰下积水冻结成冰，增加反复破冰作业量。

2.2.2冻土开挖爆破参数选择

基坑右侧台地上存在2m厚的冻土层，该部分冻土层采用松冻爆破法开挖。采用TOMROCK500液压钻机钻取Ø80mm孔，炸药采用4#硝胺防水炸药，药卷直径Ø60mm，非电毫秒塑料导爆管微差起爆，冻土采用松动爆破，钻孔采用TOMROCK-500型液压履带式钻机钻孔，钻孔直径80mm，孔间距1.8m，排距1.8m，炸药采用4#岩石抗水硝铵炸药,单耗药量0.54kg/m3,非电毫秒塑料导爆管网络起爆。冻土爆破程序如下:确定冻土范围→布孔→钻孔→装药爆破。

表1冻土松动钻爆参数表

冻土厚度

孔深

孔径

孔距

排距

装药量

总装

药量

堵塞

长度

药卷直径

装药量

高度

H(m)

h(m)

D(㎜)

a(m)

a(m)

d(mm)

Qp(kg)

hp(m)

Q(kg)

Ho(m)

2.0

2.0

80

1.8

1.8

60

3.15

1.2

4.32

0.8

1.5

1.5

80

1.5

1.5

60

1.82

0.60

1.82

0.90

1.0

1.0

80

1.2

1.2

60

0.55

0.20

0.57

0.80

2.3石方开挖

发电厂房石方开挖采取分区、分层开挖的原则，考虑混凝土浇筑及合同工期的需要，以安装间为先，自左向右进行开挖。同时考虑混凝土垂直运输设备的安装及运行需要，在进水渠、尾水渠预留门机轨道基础岩台。厂房基坑岩石开挖最大高差为29.45m，根据开挖设备性能并充分考虑了进水渠、尾水渠预留门机岩台开挖质量厂房开挖采用梯段分层开挖。分层情况见图1。厂房基坑石方开挖从4＃机组段开始，先在4#机部位开挖出先锋槽，然后向3#机组和安装间方向分两个工作面进行梯段爆破开挖。基坑内开挖到156.27m建基面后，开挖检修廊道，廊道边线采用光面爆破，廊道和集水井内部进行掏槽爆破分层开挖。

2.3.1预裂爆破

为确保厂房建筑物基础岩石的完整性，减少超挖及混凝土回填量，梯段爆破开挖前，对设计开挖边线先进行预裂爆破，用液压钻机钻孔。预裂爆破施工程序如下：钻孔场地平整→布孔测量→钻孔→药串加工→装药→堵塞→网路→连接起爆。

表2预裂钻爆参数表

梯段高度

孔深

孔径

孔距

药卷

直径

线装药

密度

底部装药

单孔

药量

堵塞

长度

钻孔

角度

装药量

高度

H(m)

h(m)

D(㎜)

a(m)

Ø(mm)

q(g/m)

Qp(kg)

hp(m)

Q(kg)

Ho(m)

°

13.6

14.20

80

0.8

32

250

1.5

1.0

3.4

1.0

73.3

4.50

5.03

80

0.8

32

200

1.5

1.0

0.9

1.0

63.4

2.3.2梯段爆破

先锋槽爆破开挖：在4#机部位采用液压钻机钻楔形掏槽孔，爆破成一长45m、宽22.2m、深6.0m的先锋槽。利用此先锋槽，分别向3#～1#机组和2＃～1＃安装间方向分两个工作面采用自上而下分层梯段钻爆开挖。梯段爆破采用液压钻机钻孔,爆破施工程序如下：场地平整→测量放线→布孔→钻孔→装药连网爆破。梯段爆破装药结构采用连续柱状装药，采用4#岩石抗水硝铵炸药，药卷直径Ø60mm。

采用2#岩石销铵炸药和4#岩石抗水硝铵炸药。炮孔按中宽孔距、梅花型布孔。为防止爆破对设计边坡的振动破坏，在靠近预裂面的一排炮孔的装药量拟定为其它梯段爆破孔装药量的70～80%，距预裂面1.5～2.0m布孔。为提高爆破质量、降低石渣的大块率，炮孔的装药结构采取连续柱状装药方式。梯段爆破钻爆设计参数见表4

表3梯段爆破钻爆参数表

梯段高度

炮孔直径

炮孔深度

药卷直径

孔距

排距

单孔药量

堵塞长度

单位耗

药量

超钻深度

钻孔倾角

(m)

(㎜)

(m)

(㎜)

(m)

(m)

(kg)

(m)

(kg/m3)

(m)

°

7.10

80

8.00

60

3.0

1.5

17.40

1.5

0.45

0.6

73.3

3.0

80

3.36

60

2.0

1.5

4.54

1.0

0.45

63.4

2.3.3保护层开挖

水工建筑物基础预留保护层开挖，是控制建基面开挖质量的关键，也是控制工期、提高经济效益的重要的环节。按规范规定，当保护层以上用梯段爆破开挖时，对节理较发育的中硬岩石，预留保护层应为上部梯段竖向孔药卷直径的30倍，对于坚硬岩石，相应值为20～25倍，SDJ211-83中有关条款规定，在距水工建筑物基建面1.5m以内用手风钻钻孔，浅孔火炮分层开挖。1994年新规范对保护层开挖，去掉了上述规定，允许试验成功的基础上，采用新方法进行开挖。在三峡工程、岩滩工程等重大项目施工中，近几年提出了一些新办法、新工艺，创造了很好的经验：

1)对2～3m保护层，可用手风钻钻Ø45mm孔，孔深2～3m，单孔装药1.5～2.5kg，孔底设柔性材料垫层20cm，孔网1.5×1.6m，装Ø32mm药卷，非电雷管起爆。爆后选择典型部位测定基岩波速降低值，均符合要求。

2)对3~5m保护层，用全液压钻机钻Ø76mm，孔深3~5m，药卷直径Φ45mm，单孔装药8~16kg，孔底垫柔性材料垫层20cm，孔网2m×2m-2m×3m2,不连续装药，用导爆索配合非电雷管起爆，爆后选择典型部位测定基岩波速降低值，均符合要求。

3)柔性材料可用泡沫塑料、锯末、竹筒；在水孔中，需用两头封闭的竹筒。

4)岩滩水电站用Ø150mm钻孔，装Ø130mm药卷，进行开挖，在临近建基面保护层处孔底装Ø55~75mm药卷，使预留保护层厚度由2.5~3.5m减少到1.0~1.5m(20~25倍药径)。对预留保护层用手风钻或快速液压钻钻孔，一般钻到建基面，对不允许欠挖部位超钻10~15cm。孔底填柔性材料，柔性材料上装Ø32mm药卷，如需要在Ø32mm药卷上部装Ø55mm药卷，用非电毫秒雷管排间延迟起爆，一次爆到建基面，质量符合要求，施工速度较常规法3倍，创造了月最大验收面积29750m2的国内先进水平。

尼尔基厂房保护层开挖爆破参数选择

借鉴三峡和岩滩工程保护层开挖经验为了验证用液压钻机钻钻Ø80mm中孔进行保护层开挖的爆破效果，根据多次钻爆试验，最终确定的保护层开挖爆破参数如下：用TOMROCK500液压钻机钻Ø80mm孔，一次钻至建基面，孔底回填20cm河沙或岩屑柔性垫层，孔网1.0m×0.8m，钻孔倾角60°，装Ø32mm药卷，不连续装药，底部加强装药，非电毫秒延期雷管微差起爆。建基面欠挖的部位采用日立反铲冲击锤进行开挖。

采用2#岩石销铵炸药和4#岩石抗水销铵炸药，导爆管起爆。保护层开挖钻爆设计参数见表4。

表4保护层开挖钻爆参数表

台阶

高度（m）

孔径(mm)

孔深(m)

钻孔角度(°)

孔距(m)

排距(m)

堵塞

长度(m)

单孔装药量(g)

单位耗药量(kg/m3)

1.5

80

1.88

60

1.0

0.8

0.5

600

0.45

3保护层开挖爆破质量控制

3.1宏观调查和地质描述方法判爆破破坏的标准

有下述情况之一时，判断为爆破破坏：

1)发现爆破裂隙，或裂隙频率、裂隙率增大(产生爆破裂隙和裂隙率都会增大；原有的裂隙张开，也会使裂隙率增大)。

2)节理爆破裂隙面、层面等弱面张开(或压缩)、错动。

3)地质锤锤击发出空声或哑声（从地质锤锤击时发声状况进行判，一般新鲜，完整的岩体，发声清脆，频率高；被爆破振松的岩体，发出空声或哑声、频率较低）。

3.2弹性波纵波速观测方法判断爆破破坏或基础岩体质量的标准

同部位的爆破后波速(CP2)小于爆破前波速(CP1)，其变化率η为：η=1-(CP2/CP1)当η>10%时判为爆破破坏或基础岩体质量差。

若只在爆后观测，可用观测部位附近原始的波速作为爆破前波速，也可以观测资料的变化趋势和特点判断。

4石渣块径的控制

发电厂房石方开挖渣料作为上坝料和人工骨料粒径要求为上坝料粒径60cm，人工骨料粒径58cm，为此在开挖过程中必须严格控制钻爆质量。

首先在爆破参数的设计时必须充分考虑开挖渣料的料径要求，再根据开挖部位的工程地质条件进行钻爆参数的设计，在进行正式钻爆施工之前，先进行爆破试验根据爆破效果及时调整修正钻爆参数使爆破达到比较好的效果，特别是满足上坝料和人工骨料的粒径要求。

5预留门机岩台控制爆破施工

厂房进水渠和尾水渠预留门机岩台爆破开挖采用预留岩埂和距岩埂3.5m范围进行控制爆破的方案进行开挖。

5.1尾水渠岩台开挖爆破试验

根据工程类比法推算发电厂房门机预留岩台允许的最大一次单响药量。根据白山电站栈桥墩开挖爆破取得的爆破经验公式v=100Q0.75/R2,推算自尾水闸墩墩头0+047.50桩号往下游9.18m范围为爆破控制区，爆破控制区范围内的岩石开挖采用控制爆破技术，控制区以外的范围，单响爆破药量可以逐步提高，根据计算结果可以得出桩号0+065.80m以上的区域为常规浅孔梯段爆破开挖区。

5.2浅孔梯段爆破设计参数

表5浅孔梯段爆破钻爆参数

梯段高度

炮孔

直径

炮孔深度

药卷直径

孔

距

排

距

单孔装药量

堵塞

长度

单位耗药量

超钻

深度

钻孔倾角

H

D

h

ø

a

b

Q

Ho

q

H1

a

(m)

(㎜)

(m)

(㎜)

(m)

(m)

kg

(m)

(kg/m3)

(m)

。

2

42

2.57

32

1

0.9

1.1

0.63

0.4

0.3

63.4

2

42

2.57

32

1

0.9

1.1

0.63

0.4

0.3

63.4

2.08

42

2.66

32

1

0.9

1.13

0.63

0.4

0.3

63.4

3.11

42

3.98

32

1.5

1.3

3.81

0.91

0.4

0.45

63.4

5.3爆破监测及爆破测点布置

1)测点布置：共布置5个垂直向传感器：闸墩布置1个，底板布置3个，分别布置在：0+47.5、0+037.5、0+017.5桩号附近。

2)测量速度的仪器采用891-Ⅱ型放大器UJB-8型动态测试分析仪各1台。通频带0.5～100Hz，量程0.01cm/s～20cm/s。

3)观测要求：观测后要提出完整的记录波形，给出最大速度量，主振动周期、振动量持续时间。

4)预期结果：给出振动影响经验公式和最大瞬时起爆药量。

5.3声波观测

1)目的：根据对厂房基础、闸墩、底板、横梁在爆破前后弹性波速的观测，判别爆破是否对建筑物产生破坏影响。

2)测点布置：在底板布置10个测点(钻孔法)，在闸墩布置14个测点(其中4个测点采用钻孔法)，横梁布置10个测点(对穿法)；34共计个测点。

3)观测要求：观测应在每次试验爆破前、后各进行一次，通过对波速的观测和分析，判断该区混凝土是否发生破坏。

4)宏观调查：利用石膏涂抹对厂房进水、尾水渠等重要建筑物进行破坏影响调查。

5.4爆破控制

根据东北勘测设计研究院对以往类似工程爆破声波监测的经验及积累的质点允许振动速度经验公式，爆破声波引起的质点振动速度按v=100Q0.75/R2,进行控制。根据已建建筑物允许的质点振动速度，反算出距离建筑物不同距离，最大一段允许起爆药量，详见下表6：

表6爆破试验单响控制药量允许质点振动速度（cm/s）

距尾水闸墩0+047.50m距离（m）

允许最大一段单响起爆药量（kg）

区域

8

4.5

1.90

预留岩埂

8

5.68

3.54

控制爆破区

8

9.18

12.73

药量递增爆破区

8

18.30

80.16

8

18.30

80.16

常规爆破区

8

28.30

256.34

8

35.95

300

6.结束语

尼尔基水利枢纽发电厂房基础石方开挖克服了寒冷的气候条件，在设备、人员降效非常显著的情况下，按业主指定的节点工期顺利完成了50万方的开挖任务，在开挖过程中，取得以下经验：

液压钻机非常适宜于高寒恶劣气候的作业条件，液压钻机比风动钻机具有高寒地区无法比拟的优越性。

发电厂房范文篇2

关键词：尼尔基发电厂房混凝土施工技术措施

1概述

尼尔基水利枢纽工程位于黑龙江省与内蒙古自治区交界的嫩江干流的中游，控制流域面积6.64万km2。枢纽工程具有防洪、工农业供水、发电、航运及水资源保护等综合利用效益，是嫩江流域水资源开发利用、防治旱涝灾害的核心工程，也是实现北水南调的控制性工程之一。发电厂房与变电站土建工程包括右副坝与厂房坝段连接翼墙、主坝与厂房坝段连接翼墙、主副厂房段(包括导流底孔坝段)、厂前区及变电站等建筑物。本电站采用河床式厂房。厂房右侧与副坝翼墙相接，左侧与主坝翼墙相接，河床式厂房为Ⅰ级建筑物，主厂房尺寸(长×宽×高)：149m×26.1m×60.64m，装机四台，单机容量62.5mw，总装机250mw，年发电量6.39×108kw·h；变电站为户外中式变电站，布置于距安装间下游约40m处厂前区左侧，为石渣回填压实基础，尺寸为(长×宽)73m×62m，共设一回220kV出线至拉东变电站。发电厂房混凝土工程量见表1。

表1发电厂房主要工程量

序号

项目

单位

工程量

备注

1

主坝与厂房连接翼墙

m3

49000

2

厂房与右副坝连接翼墙

m3

34400

3

挡水坝体混凝土

m3

88011

4

厂房机组段混凝土

m3

225179

合计

m3

396590

2施工条件的变化

由于尼尔基厂房标段合同签定的日期是2001年12月30日，合同规定的开工日期是2002年1月1日，元月份的尼尔基极端最低气温达-35.5℃，厂房基坑内由于厂房围堰渗水非常严重，基坑内结冰层厚度达90cm，招标文件规定，厂房基坑开挖是旱地施工条件，开挖作业无法按预定的工期展开作业，采取进占法挖除基坑内结冰和采用截渗沟解决围堰渗水后，02年3月底才正式开始基坑岩石开挖。通过方案比较，决定采用在进水渠和尾水渠预留门机岩台（见图1），门机布置在预留岩台上，这一方案得到业主和工程师的认可。尽管厂房增加了开挖设备和人员的投入，厂房开挖工期原定的6月30日还是延期到7月31日才完成厂房开挖施工。由于混凝土施工节点工期不变，厂房混凝土施工工期受到压缩，开挖与门机安装以及混凝土浇筑施工同步进行，道路、排水、基础固结灌浆干扰非常之大，造成厂房整体施工难度加大。

3混凝土施工主要技术措施

3.1模板工程

（1）进水口、出水口闸墩门楣以下墩头模板采用定型钢模板，定型钢模板由专业厂家加工制作；门楣以上闸墩采用滑模施工，闸墩滑模施工工艺在金哨电站用过，工艺已经日臻成熟，滑模施工速度快，日平均滑升3.0m左右；滑模施工质量可靠，滑模混凝土表面平滑，外观光洁，很少出现“麻面”以及出现错缝现象；滑模经济效益非常客观，减少了层间凿毛工作量和模板拆安工作量；滑模对高空作业人员安全保障性好，由于滑模模体结构布置有封闭操作平台，可以有效防范施工人员坠落、坠物等安全事故。

（2）尾水肘管模板采用组合木模板（见图2），模板排架在木加工厂分片预组装，运至现场后分片吊装就位，大大提高了模板支立的速度，创造了一台机组尾水肘管模板安装用时9天的最高记录；肘管尾水侧墙、尾水管平台部分采用钢模板拼装，减少木材使用量，降低了工程成本。

（3）尾水扩散段顶板采用倒“T”型预制梁结构，减少了顶板现浇支撑时间，大大加快了施工进度。

（4）尾水平台和进水口检修平台板梁均采用预制板梁结构型式，确保了施工安全，保证了施工进度。

（5）机组挡水坝段大体积混凝土模板采用标准钢模板拼装大模板，拼装大模板提升采用外伸悬臂钢架导链提升装置（见图3），模板安装基本上不依赖于垂直吊运设备，大大加快了仓号准备时间，减少了支模占用门机时间，提高了混凝土浇筑强度。

（6）进水口顶板椭圆曲线面模板（见图4）支撑采用钢桁梁取代满堂红钢管支撑结构系统，节省了支撑材料，减少了因混凝土待强而延长的施工时间。

（7）进水口溢流面采用拉模工艺，采用拉模使溢流面表面成形质量得到了保证。

（8）尾水闸墩牛腿、挡水坝段桥机梁牛腿、挡水坝段钢屋架牛腿以及挡水坝段221.00高程上下牛腿模板支撑均采用内拉法施工（见图5），内拉模板施工简化了施工工艺，模板拆除由门机配合，加快了施工进度。

（9）厂内桥机混凝土梁支撑采用钢桁架梁支撑，以改以往的钢管支撑方案。

（10）异形弧段曲面模板采用标准钢模板替代传统的白松木模板方案，挡水坝段进水口顶板椭圆弧面、蜗壳内侧墙渐变曲面、尾水管直立面，直平面等采用钢模板，替代围囹加白松板方案，节省了大量木材。

（11）模板支撑纵横联结及斜拉杆件等材料采用厂房通用钢筋主材，支撑材料拆除后，可以用于主体工程，提高了材料的利用率。导流底孔顶板、蜗壳顶板支撑等大部分纵横联结及斜拉杆件均采用螺纹二级钢筋，支撑拆除以后可再次用于主体工程。

3.2钢筋工程

1)钢筋连接采用等强滚轧直螺纹套筒连接工艺，节省了仓位钢筋焊接时间，提高了工效。

2)混凝土外露面拉条采用预埋橡胶锥体工艺，节省了处理拉条时间。

3)桥机混凝土梁钢筋绑扎采用车间绑扎成型，整体吊装方案。

3.3为混凝土浇筑配置充足的入仓手段。

为了加快混凝土入仓速度，缩短混凝土浇筑时间，同时满足模板快速提升以及钢筋、机电埋件的及时吊运入仓和安装要求，对厂房门机布置方案进行全面的优化设计，确定了在上下游进水渠、尾水渠预留门机岩石台阶，不仅可以减少一期岩石开挖量，为门机尽早形成浇筑作业能力创造了条件。

（1）根据混凝土分布部位以及按不同的施工时段进行门机布置

①2002年门机布置：在上游进水渠门机岩台上首先布置1台MQ540高架门机、1台MQ1260（B）高架门机和1台WD-400履带吊车，在下游尾水渠门机岩台上布置1台MQ540低架门机、1台DZQ600自升式高架门机和1台WD-400履带吊车，在左翼墙185.00高程安装1台QTZ建筑塔吊，用以满足2002年厂房基础混凝土浇筑作业。

②2003年门机布置：2003年是厂房混凝土浇筑高峰年，随着厂房浇筑块的逐渐升高，上下游的MQ540门机和WD-400履带吊车已经不能满足高仓位浇筑要求，需要对2002年门机布置进行调整：在上游进水渠岩台上布置2台MQ1260门机，在下游尾水渠岩台上布置1台MQ540门机、1台DZQ600门机，在右翼墙195.00平台上布置1台MQ540门机，在1#安装间尾水平台上做临时轨道梁布置1台MQ540门机，这样2003年共布置6台门机，2台履带吊车共计8台套混凝土垂直吊运设备（见图6）。

③2004年门机布置：在尾水平台上191.84m高程布置1台MQ540高架门机，在挡水坝段221.00m高程布置1台MQ540低架门机，以上两台门机可以满足进水渠和尾水渠以及厂房机组段剩余部分二期混凝土施工任务。

（2）卧罐采用新型的蓄能式液压卧罐。采用6m3蓄能液压卧罐替代沿用多年的手动卧罐。这在六局尚属首次。

（3）在施工过程中挡水坝段增加了抗剪型钢，挡水坝段混凝土吊运能力受到很大的影响，为了弥补垂直运力不足的矛盾，不失时机地增加了1台HB-60混凝土泵，在不改变配合比的情况下，对蜗壳流道底板等混凝土进行了常规泵送混凝土实验，实验取得了成功，扩大了泵送混凝土浇筑范围，在很大程度上缓解了挡水坝段门机设备运力不足的矛盾。

3.4混凝土温控

（1）夏季混凝土温控。

厂房夏季混凝土施工除采取一系列降低混凝土浇筑温度、层间温差的常规措施，还采用了以下措施：

①挡水坝段大体积混凝土埋设蛇形冷却水管（见图7），并采用薄层浇筑（混凝土分层厚度在2.0m左右）（在高寒地区首次采用）；

②加强混凝土表面流水养护，平面、坡面采用自流水养护，立面利用悬挂多孔水管喷水养护；

③混凝土浇筑块预埋自动测温记录仪，加强混凝土内部温度检测，根据检测结果及时调整并改进温控措施；

④蜗壳侧墙及顶板掺加抗裂合成纤维（CTA），以增强混凝土抗裂性能。CTAFiber抗裂合成纤维是专用于砂浆/混凝土的改性聚丙烯短纤维，能极大提高砂浆/混凝土的抗裂、抗渗、抗冲击、抗震、抗冲耐磨性能，使混凝土构件具有良好的整体性，工程质量显著提高。

（2）低温季节混凝土施工。

低温季节混凝土采用提高混凝土出机口温度，延迟拆模时间，及时覆盖或悬挂保温草帘子，封堵孔洞，加大入仓强度等措施。

（3）冬季混凝土过冬保护。

对于进入冬季未达到28d强度的混凝土浇筑块进行过冬保护。主要采用蓄热法：在需保护的混凝土浇筑块的表面覆盖或悬挂2层共5cm厚的草帘子，所有的易形成穿堂风的孔洞用彩条布进行封口。

3.5其他

（1）对厂房混凝土分区段施工，各区段相对独立。

将河床式厂房分为三个施工区段：挡水坝段、机组段和尾水副厂房，三个区段在结构上通过板梁和横墙连接，由于各部位图纸到位时间上存在差异，如果按部就班平行作业，施工无法正常进行。为了解决这个问题，征得业主和设计许可，在先浇区段的交接面上预留板（墙）槽梁窝，有效地避免了图纸到位晚等不利因素的影响，使厂房各区段相对独立开来，大大加快了施工进度。

（2）合理分层分块。

针对尼尔基地区的气候特点，对厂房分层分块进行季节性调整，既满足了温控要求，又加快了施工进度。在夏季高温季节采用薄层浇筑（控制在2.0m），高温季节过后，适当加大浇筑层高（调整到3.0m）。

（3）厂房机组段基础固结灌浆取消，为混凝土施工赢得了时间。

由于厂房机组段基础岩石比较完整，经与设计院沟通，取消厂房1#～4#机组段基础固结灌浆，右翼墙加大固结灌浆压重厚度，使固结灌浆对混凝土浇筑施工的干扰减少到最低限度。

（4）与其他标段的协调。

厂房土建与金属结构、左右副坝施工相互制约极大。加强相互协调，在相互安排上，互相配合，严谨科学地组织施工，尽早为对方提供施工条件，施工加快进度、缩短直线工期的有效途径之一。

发电厂房范文篇3

关键词：尼尔基厂房混凝土蜗壳CTAFiber抗裂合成纤维

1工程简介

尼尔基发电厂房蜗壳为混凝土蜗壳，为了提高混凝土蜗壳的抗裂性能，为检验抗裂合成纤维性能，水电六局试验室对中国纺织科学研究院生产的抗裂合成纤维（CTAFiber）进行性能试验。试验内容为用尼尔基三大系统生产的原材料进行C25W6纤维增强混凝土（纤维掺量为每m3混凝土0.7kg）性能试验。试验中进行了不掺纤维和掺纤维混凝土对比试验研究，现根据试验成果，提供如下分析结论。

2试验原材料

2.1水泥

采用抚顺水泥厂生产的中热525＃水泥，其试验成果见表1。

表1水泥物理力学性能检测成果表

类型

水泥品种

密度

g/cm3

细度%

凝结时间

安定性

抗压强度MPa

抗折强度MPa

初凝min

终凝h

3d

7d

28d

3d

7d

28d

GB175-1999标准要求

中热525＃

－

不得超过12

不得早于60

不得迟于12

必须合格

不得低于20.6

不得低于31.4

不得低于52.5

不得低于4.1

不得低于5.3

不得低于7.1

检测值

3.15

1.4

2：21

3：25

合格

33.2

47.2

59.7

7.0

7.3

8.7

2.2细骨料

采用三大系统生产的天然砂，其试验成果见表2。

表2天然砂检测成果表

项目

细度模数

F.M

表观密度

g/cm3

云母含量

%

坚固性

%

含泥量

%

有机物含量

吸水率（%）

依据DL/T5144－200规范要求

2.3－3.0（中砂）3.1－3.7（粗砂）

≥2.55

≤2

≤8

≤3

浅于标准色

－

三大系统天然砂

2.87

2.62

4.0

0.4

浅于标准色

1.0

2.3粗骨料

采用三大系统人工碎石，其试验成果见表3。

表3人工碎石检测成果表

粒径

mm

表观密度

g/cm3

堆积密度

g/cm3

吸水率

%

压碎指标

%

针片状含量（%）

三氧化硫

%

坚固性

%

有机物含量

DL/T5144－2001

规范要求

≥2.55

≥1.35

≤2.5

≤16

≤15

≤0.5

≤5

浅于标准色

5－20

2.62

1.57

2.1

3.6

5.5

0.12

1.0

浅于标准色

20－40

2.68

1.36

2.1

5.4

6.5

0.14

1.0

浅于标准色

从表1、表2、表3中可知，水泥、骨料均满足国家标准及规范要求。

3.4外加剂

采用哈尔滨生产的JL－10型引气减水剂。外加剂物理性能检测结果如下：

表4外加剂性能检测成果（检验依据：GB8076－1997）

试验项目

性能指标

检验结果

一等品

合格品

减水率，%不小于

10

10

12一等

泌水率比，%不大于

70

80

20.6一等

含气量，%

＞3.0

4.2一等

凝结时间差min

初凝

－90－＋120

＋110合格

终凝

＋120合格

抗压强度比，%不小于

3d

115

110

114合格

7d

110

112合格

28d

100

103合格

结论

经检测以上各项性能指标均符合GB8076－1997技术标准要求。

3抗裂合成纤维（CTAFiber）

由中国纺织科学研究院生产，其主要参数见表5

表5CTAFiber纤维主要参数

纤维类型：

束状单丝

规格：

19mm

比重：

0.91

抗拉强度：

>400MPa

抗酸碱性：

极高

弹性模量：

>3.5GPa

熔点：

约160℃

纤维直径：

48μm

导热性：

极低

燃点：

约580℃

含湿度：

<0.1%

安全性：

无毒材料

抗低温性：经－78℃实验检测纤维性能无变化。

抗老化性：纤维经过了特殊的抗老化处理。

4掺抗裂合成纤维与不掺抗裂合成纤维混凝土的空白对比试验

采用上述原材料进行混凝土性能试验，试验用混凝土配合比见表6，试验成果见表7，检验依据DL/T5150－2001进行。

表6试验用混凝土配合比

种类

设计标号

骨料级配

砂率（%）

水灰比w/c

坍落度（cm）

每m3混凝土用量（Kg/m3）

外加剂（%）

水泥

砂

5－20mm

20－40mm

水

品种

掺量

掺纤维

C25W6

二

40

0.42

16.4

359

731

548

548

150

JL-10

0.7

不掺纤维

C25W6

二

40

0.42

17.2

359

734

550

550

151

JL-10

0.7

表7混凝土性能试验成果表

种类

含气量（%）

抗压强度

Mpa

劈拉强度

MPa

极限拉伸值

×10－4

弹模×104

MPa

抗渗标号

7d

28d

90d

7d

28d

90d

28d

90d

7d

28d

90d

28d

掺纤维

3.45

31.9

37.3

39.8

2.3

3.48

4.68

1.14

1.28

3.06

3.35

4.13

10

不掺纤维

3.26

27.9

34.2

36.2

2.2

2.88

3.98

0.96

1.12

3.16

3.46

4.25

8

5抗裂性试验

大体积、大面积混凝土和砂浆在浇筑成型1h后，表面在材料硬化前往往会失水收缩引起拉应力，产生不可恢复的塑性收缩裂缝。原因是由于砂浆表面水分蒸发速率超过内部水分渗透到表面的速率，以及混凝土和砂浆的早期抗拉强度达不到其收缩所产生的应力造成的。水分蒸发是使砂浆及混凝土产生塑性收缩裂缝的主要原因。

参考水利部长江科学院工程质量检测中心的方法进行混凝土胶砂抗裂试验。

混凝土抗裂试验所用胶砂的重量配合比为水泥：砂＝1：2.8。水胶比0.55，纤维掺量按0.7kg/m3计算。板状试件尺寸为610mm×914mm×19mm，成型后在28±2℃、相对湿度70%的试验室内，风扇下吹1.5h。然后置于40±3℃、相对湿度50%、2.5m/s风速环境中。在24h裂缝基本稳定以后测裂缝的宽度和长度。观测结果见表8。

表8胶砂开裂试验结果

编号

裂缝宽度（mm）

A

裂缝长度（mm）

B

裂缝面积（mm2）

A×B

A×B

加和值

对比百分率

（%）

无纤维

2.0

1.0

373

373

813.6

100

0.5

440.6

440.6

掺纤维

2.0

1.0

307

307

504.5

62

0.5

395

197.5

6试验结果分析

从表7、表8试验结果可以看出，纤维混凝土较不掺纤维混凝土7、28、90d抗压强度分别提高14%、9%、10%；劈拉强度分别提高4.5%（7d）、20.8%（28d）、17.6%（90d），28d、90d的极限拉伸值较不掺纤维混凝土分别提高19%、14%，混凝土掺纤维后可有效控制混凝土塑性收缩裂缝的产生、扩展、降低裂缝宽度和长度。有效的提高混凝土抗裂性。对早期硬化过程中的混凝土有很显著的阻裂效果。

从以上试验中可以得出如下结论：

在混凝土中掺加抗裂合成纤维后，混凝土的抗裂强度有显著提高，而且其抗压强度也有提高。

在混凝土中加入CTAFiber纤维，可以提高混凝土强度(特别是早期强度)，抑制混凝土内部自由水蒸发，提高其变形能力，提高混凝土的抗裂性能，改善混凝土的抗渗性，为解决混凝土表面龟裂提供了一个新途径。

CTAFiber纤维在水中可以自行均匀分散。掺量适宜时，经机械或人工拌和后，在每立方米混凝土中含几千万根的纤维量，在混凝土中呈三维乱向均匀分布。

CTAFiber纤维对混凝土拌合物含气量影响不大，坍落度虽有所降低，但和易性好。CTAFiber纤维可以显著减少塑性裂缝和早期干缩裂缝，对尚处在塑性状态和硬化后的混凝土有明显的阻裂作用。

发电厂房范文篇4

关键词：发电厂房工程施工控制网

1.工程概述

尼尔基水利枢纽是国家十五计划批准修建的大型水利项目，也是国家实施西部大开发战略的标志性工程项目之一。发电厂房左侧与主坝相接，右侧与右副坝相连，是水利枢纽的关键项目。施工进场前已经建立了二等平面高程控制网。

尼尔基水利枢纽工程位于内蒙及黑龙江两省交界的嫩江中游，测区属于平原地带，高差为50米左右，地形起伏不大，部分地段植被较多，由于进场时部分工程已经开工，河床堆积物较多，大部分二等控制点位于地势较低的河床地段，通视条件较差。

地区常年气温在-29℃~39℃之间，因工期紧迫，2002年7月选点造墩，8月进行观测，成果用于开挖及混凝土衬砌。2003年4月对该网进行了复测工作，其成果作为最终成果。

2.施工控制网的设计与实施

2.1控制网设计

水利水电建筑物控制范围大，具有粗放性的特点，测量放样达到精度，岩石基础开挖为dm级，混凝土、公路、隧洞、桥梁为cm级，机电设备安装、轨道敷设虽为mm级，但系相对轴线而言，故控制网的精度不要求过高，实际上施工控制点用途广泛，使用周期长至几年，为保证工程建设质量高标准，我们选定发电厂房控制网平面等级为四等，高程等级为二等。

2.1.1平面控制网设计

因施工现场地形等诸多不利因素影响，点位布置受限，而且与原有东北水利水电勘测设计研究院布设的二等网点通视条件差，通过对二等控制网点可利用性的评估及经过网型优化，最终确定以附和导线网的形式布设厂房施工控制网。利用M05、M09、M15、M11作为起算点，C87、C8、C9、C4及M15布成网型结构，同时观测M11~C7、M08~C7及M15~M08三条加强边，方向、距离和天顶距的观测数为41个，最大边长为1400m，最小边长87m，平均边长为281.7m。按四等三角测量的精度要求实施。采用经过检定的拓扑康GTS710全站仪（仪器标称精度为测角精度1.0″，测距精度2+2ppm）进行测角测边。

利用观测仪器先验精度和设计图形数据，对该网进行精度估算，全部控制点的点位误差都在7mm以内，其中尼尔基水利枢纽发电厂房平面控制点共有9个（如图1所示），平面高程控制点的标石类型为普通钢筋混凝土标石。

图1发电厂房施工控制网布置示意图

2.2控制网的施测

施测时采用经过检定的拓扑康GTS710全站仪（仪器标称精度为测角精度1.0″，测距精度2+2ppm）进行测角测边，严格按《水利水电工程施工测量规范》SL52-93中的相应技术指标进行施测。控制观测时段，以减小大气折光影响。观测方向共20个，观测18条边。测量测站周围的温度及气压，输入全站仪内，气象改正仪器自动完成。

2.3内业数据处理

原始记录通过核对后，对测量的边长进行归算，边长经过加乘常数改正、球差改正及投影改正。采用NASEWV3.0平差系统进行平差计算。最大点位误差、最大点间误差、最大边长比例误差如下：

测角中误差=1.5″

最大点位误差=0.01米

最大点间误差=0.01米

最大边长比例误差=1/53600

满足《水利水电工程施工测量规范》SL52-93中规定的最末级平面控制点相对于同级起始点或临近高一级控制点的点位中误差不应大于±10mm的要求。

3.精确性

发电厂房施工控制网施测利用5个II等已知点加密4个IV等待定点，观测成果采用严密平差，其点位中误差平均值为±10mm，见表1，平面点间误差见表2。2003年4月对该网进行了复测，两次观测成果内部符合精度都比较高，比较同一点两次坐标值较差都在1cm以内，三角高程较差均在±5mm以内，2002年8月，我们采用二等闭合环线水准对各点进行了观测，起算点为I等水准点S1，闭合差为1.6mm。计算成果作为各点的高程成果。由此可见尼尔基发电厂房施工控制网成果是精确的，完全可以满足放样轴线点及碎步点对施工控制点的精度要求。

表1平面点位误差表

点名

长轴

短轴

长轴方位

点位中误差

备注

C8

0.008

0.004

-55.1340

0.009

C9

0.009

0.004

-68.1050

0.010

C4

0.009

0.004

-63.1737

0.010

C7

0.008

0.004

-65.5421

0.009

表2平面点间误差表

点名

点名

MT

MD

D/MD

T-方位

D-距离

备注

M05

C8

0.0057

0.0041

257000

212.3527

1068.110

C8

C9

0.0025

0.0023

113000

87.0632

261.935

C8

C4

0.0017

0.0020

81000

88.4430

159.862

C8

C7

0.0023

0.0022

105000

126.2937

234.419

C9

M15

0.0025

0.0027

98000

182.1402

265.303

C9

C7

0.0017

0.0017

102000

205.3622

169.251

C9

C4

0.0015

0.0014

71000

264.3319

102.240

C4

C7

0.0015

0.0016

89000

168.4021

145.767

C7

M15

0.0012

0.0024

53000

150.4914

128.820

M15

M11

0.0040

0.0060

140000

87.3840

1401.588

3.可靠性

施工控制网的点位精度是通过稳定牢固的观测墩来体现和保证的。观测墩钢筋混凝土结构，顶部预埋强制对中螺栓，其上可安置仪器和站牌，其对中精度为0.2mm，地面上高度为1.2m，地下至冻层以下（深度2.0m）或置于岩石上。尼尔基水利枢纽地处寒带，温差大，冻土层深2.0m，冻土期半年。根据经验，观测墩经过一冻一融后可以基本稳定。建网次年的复测成果与原成果较差都在10mm以内。该网的高精度和稳固的观测墩保证了成果的可靠性。

4.实用性

发电厂房施工控制网布设为导线网，不仅考虑到开挖及混凝土衬砌的施工放样，还顾及到竣工验收、边坡变形监测。点位在不同高程分布，保证了满足在不同施工阶段、不同高程上的施工放样。该网点能够贯穿工程始终，控制范围较广，故该网实用性强。

发电厂房范文篇5

关键词：规范条文解释

1概述

《火力发电厂与变电所设计防火规范》的修编工作历时三年多的时间，在公安部和兄弟设计院的大力支持下，修编工作已经完成，目前即将进入出版发行阶段。本次修编的建筑部分着重解决了电厂建筑设计过程中的主厂房防火分区、主厂房主要建筑构件耐火要求、钢结构运煤（储煤）建筑的防火要求、主厂房疏散、主厂房电梯的消防要求，增加了脱硫建筑、燃机电厂的消防要求等等。并且协调了规范与其它相关国家标准及有关行业标准的关系。

2主厂房防火分区

“主厂房的地上部分，防火分区的允许建筑面积不宜大于6台机组的建筑面积；其地下部分不应大于1台机组的建筑面积。”

由于火力发电厂建筑的特殊性，主厂房面积较大，根据生产工艺要求；常常是将主厂房综合建筑看作一个防火分区，目前大型电厂一期工程就是2X600MW或4X600MW，其占地面积多达12000m2以上，由于工艺要求不能再分隔。主厂房高度虽然较高，但一般汽机房只有3层，除氧间、煤仓间也只有5～6层，在正常运行情况下，有些层没有人，运转层也只有十多个人。况且汽机房、锅炉房里各处都有工作梯可供疏散用。建国50多年还没有因主厂房没有防火隔墙而造成火灾蔓延的案例。根据电厂建设的实践经验，一般不超过6台机组。

对于主厂房防火分区的理解，应该将汽机房、除氧间、煤仓间、锅炉房、集中控制楼综合建筑看成一个防火分区。主厂房的每个车间的定义为：汽机房（或含除氧间）各层统一为一个车间；煤仓间各层统一为一个车间；锅炉房为一个车间；集中控制楼为一个车间。但考虑到生产运行的安全性，对各个车间隔墙的门作了要求，应为乙级防火门（包含了汽机房内电气车间的部分等等）。而原规范“汽机房、除氧间与锅炉房、煤仓间或合并的除氧煤仓间之间的隔墙应采用不燃烧体。运转层以下纵向隔墙的耐火极限不应小于4h，运转层以上隔墙的耐火极限不应小于lh。”条文修改为“除氧间与煤仓间或锅炉房之间的隔墙应采用不燃烧体。汽机房与合并的除氧煤仓间或锅炉房之间的隔墙应采用不燃烧体。隔墙的耐火极限不应小于lh。”再一次强调了此处的墙体为隔墙，只是针对墙体的耐火极限作了限制，相应此隔墙上的门应为乙级防火门。

作为主厂房一部分的集中控制楼建筑，由于其使用性质的重要性，本次修编在总图布置的章节，相应新增加了一条。“当主厂房呈凵形或Ш形布置时，相邻两翼之间的防火间距，应符合现行国家标准《建筑设计防火规范》的有关规定。”即规定了布置主厂房集中控制楼的时候，平面布置只有两种可能性，一是控制楼与锅炉房两侧相连；二是如果脱开就应该满足《建筑设计防火规范》相关防火间距的要求。此条文主要针对近年来在主厂房优化设计过程中，集中控制楼室外通道多数无法满足消防通道的要求，留下了很大的火灾隐患。另外集中控制楼的布置再有条件的情况下，也应该尽可能地提高消防标准。

3运煤（储煤）建筑防火要求

3.1运煤建筑防火要求

“当栈桥、转运站等运煤建筑设置自动喷水灭火系统或水喷雾灭火系统时，其钢结构可不采取防火保护措施。”

近年来钢结构建筑的普遍应用，运煤栈桥、运煤转运站采用钢结构形式又是必然的趋势，而作为运煤建筑的火灾危险性为丙类，给钢结构的应用带来了困难。而目前国际、国内普遍认为自动喷水灭火系统能有效地扑灭、控制初期火灾，据美国一项调查，纽约661次火灾中，有654次成功控制或扑灭了初期火灾。自动喷水灭火系统可以扑灭A类火灾和部分B类火灾，而电厂燃料煤的燃烧性能更有利于自动喷水灭火系统的采用，且此系统在应用过程中效果明显、成功率高、投资小、容易维护。另外据调查结果表明，钢结构运煤栈桥涂刷的防火涂料由于涂料的老化、脱落、涂刷不均等，问题较多，难以满足防火规范的要求；建国以来，发电厂运煤系统火灾案例很少，所以采用主动灭火措施—自动喷水灭火系统，既能提高运煤系统建筑的消防标准，又能解决复杂结构构件的防火保护问题。

3.2储煤建筑防火要求

“当干煤棚或室内贮煤场采用钢结构时，堆煤高度范围内的钢结构应采取有效的防火保护措施，其耐火极限不应小于1h。”

干煤棚、室内储煤场多为钢结构形式，考虑其面积大，钢结构构件多，结合多年的工程实践经验，煤场的自燃现象虽然普遍存在，但自燃的火焰高度一般为0.5m～1.0m左右，不足以威胁到上部钢结构构件，并且煤场的堆放往往是支座以下200mm作为煤堆的起点，因此，钢结构根部以上5m范围的承重构件应有可靠的防火保护措施以确保护结构本身的安全性。

4主厂房的安全疏散

“主厂房的疏散楼梯可为敞开式楼梯间；至少应有一个楼梯通至各层、屋面且能直接通向室外。集中控制楼至少应设置一个通至各层的封闭楼梯间。”

主厂房虽然较高，但一般也只有5～6层。在正常运行情况下人员很少，厂房内可燃的装修材料很少，厂房内除疏散楼梯外，还有很多工作梯，多年来都习惯作敞开式楼梯。在扩建端都布置有室外钢梯。但为保证人员的安全疏散和消防人员扑救，故要求至少应有一个楼梯间通至各层和屋面，一般将固定端楼梯通至主厂房的各层及屋面，固定端楼梯考虑到生产运行的需要，建议采用混凝土楼梯较为合适，而作为厂房内的其它楼梯（含运转层的工作梯）只要满足疏散梯坡度和宽度的要求，均可作为疏散楼梯。

对于目前较多的600MW机组电厂，布置两台机组以上时候，往往中间疏散楼梯通至运煤皮带层有困难，可以将此楼梯通至除氧器层，而作为皮带层根据主厂房疏散距离的要求，在靠汽机房外墙适当的位置布置室外安全出口，经由室外钢梯通至屋面，可满足消防要求。

5主厂房电梯

“主厂房的电梯应能供消防使用，须符合下列要求：

（1）在首层的电梯井外壁上应设置供消防队员专用的操作按钮。电梯轿厢的内装修应采用不燃烧材料且其内部应设置专用消防对讲电话；

（2）电梯的载重量不应小于800kg；

（3）电梯的动力与控制电缆、电线应采取防水措施；

（4）电梯井和电梯机房的墙应采用不燃烧体；

（5）电梯的供电应符合9.1节的有关规定；

（6）电梯的井底应设置排水设施，排水井的容量不应小于2m3，排水泵的排水量不应小于10L/s。”

以往的电厂工程设计，主厂房的电梯为货梯，未考虑作为消防使用，主要由于发电厂厂房的特殊性，主厂房内人员较少、厂房内的可燃物较少、火灾危险性小的原因。但本次修编考虑锅炉房较高，虽然火灾危险性小，一旦发生火灾，给消防队员救火带来不变，而完全按消防电梯考虑对于电厂钢结构诸如前室布置和电梯围护墙体的耐火要求等难以满足消防要求，因此规定了此电梯可供消防使用，并且规定了当发生火灾时，电梯的消防控制系统、消防专用电话、基坑排水设施等六条应满足消防电梯的设计要求。

6燃机电厂的消防要求

6.1燃机电厂的火灾危险性

由于燃机电厂采用的天然气或油作为燃料，根据《建筑设计防火规范》第3.1.1条“利用气体、液体、固体作为燃料或将气体、液体进行燃烧做其它用的各种生产”为丁类。故燃机电厂火灾危险性为丁类，耐火等级二级。但对于燃机电厂的天然气调压站等高危险性建（构）筑物应按石油化工设计防火规范相应条文执行。

6.2燃机厂房的疏散楼梯

对于燃机电厂厂房，一般为三层建筑，总高度20多米，最高一层为运转层平台，标高9～13米之间居多，故疏散楼梯可通至运转层平台即可，无需至屋面，而至屋面的其它钢梯为检修使用的。

参考文献：

[1]《火力发电厂与变电所设计防火规范》GB50229-96

发电厂房范文篇6

尼尔基水利枢纽是国家十五计划批准修建的大型水利项目，也是国家实施西部大开发战略的标志性工程项目之一。发电厂房左侧与主坝相接，右侧与右副坝相连，是水利枢纽的关键项目。施工进场前已经建立了二等平面高程控制网。

尼尔基水利枢纽工程位于内蒙及黑龙江两省交界的嫩江中游，测区属于平原地带，高差为50米左右，地形起伏不大，部分地段植被较多，由于进场时部分工程已经开工，河床堆积物较多，大部分二等控制点位于地势较低的河床地段，通视条件较差。

地区常年气温在-29℃~39℃之间，因工期紧迫，2002年7月选点造墩，8月进行观测，成果用于开挖及混凝土衬砌。2003年4月对该网进行了复测工作，其成果作为最终成果。

2.施工控制网的设计与实施

2.1控制网设计

水利水电建筑物控制范围大，具有粗放性的特点，测量放样达到精度，岩石基础开挖为dm级，混凝土、公路、隧洞、桥梁为cm级，机电设备安装、轨道敷设虽为mm级，但系相对轴线而言，故控制网的精度不要求过高，实际上施工控制点用途广泛，使用周期长至几年，为保证工程建设质量高标准，我们选定发电厂房控制网平面等级为四等，高程等级为二等。

2.1.1平面控制网设计

因施工现场地形等诸多不利因素影响，点位布置受限，而且与原有东北水利水电勘测设计研究院布设的二等网点通视条件差，通过对二等控制网点可利用性的评估及经过网型优化，最终确定以附和导线网的形式布设厂房施工控制网。利用M05、M09、M15、M11作为起算点，C87、C8、C9、C4及M15布成网型结构，同时观测M11~C7、M08~C7及M15~M08三条加强边，方向、距离和天顶距的观测数为41个，最大边长为1400m，最小边长87m，平均边长为281.7m。按四等三角测量的精度要求实施。采用经过检定的拓扑康GTS710全站仪（仪器标称精度为测角精度1.0″，测距精度2+2ppm）进行测角测边。

利用观测仪器先验精度和设计图形数据，对该网进行精度估算，全部控制点的点位误差都在7mm以内，其中尼尔基水利枢纽发电厂房平面控制点共有9个（如图1所示），平面高程控制点的标石类型为普通钢筋混凝土标石。

图1发电厂房施工控制网布置示意图

2.2控制网的施测

施测时采用经过检定的拓扑康GTS710全站仪（仪器标称精度为测角精度1.0″，测距精度2+2ppm）进行测角测边，严格按《水利水电工程施工测量规范》SL52-93中的相应技术指标进行施测。控制观测时段，以减小大气折光影响。观测方向共20个，观测18条边。测量测站周围的温度及气压，输入全站仪内，气象改正仪器自动完成。

2.3内业数据处理

原始记录通过核对后，对测量的边长进行归算，边长经过加乘常数改正、球差改正及投影改正。采用NASEWV3.0平差系统进行平差计算。最大点位误差、最大点间误差、最大边长比例误差如下：

测角中误差=1.5″

最大点位误差=0.01米

最大点间误差=0.01米

最大边长比例误差=1/53600

满足《水利水电工程施工测量规范》SL52-93中规定的最末级平面控制点相对于同级起始点或临近高一级控制点的点位中误差不应大于±10mm的要求。

3.精确性

发电厂房施工控制网施测利用5个II等已知点加密4个IV等待定点，观测成果采用严密平差，其点位中误差平均值为±10mm，见表1，平面点间误差见表2。2003年4月对该网进行了复测，两次观测成果内部符合精度都比较高，比较同一点两次坐标值较差都在1cm以内，三角高程较差均在±5mm以内，2002年8月，我们采用二等闭合环线水准对各点进行了观测，起算点为I等水准点S1，闭合差为1.6mm。计算成果作为各点的高程成果。由此可见尼尔基发电厂房施工控制网成果是精确的，完全可以满足放样轴线点及碎步点对施工控制点的精度要求。

表1平面点位误差表

点名

长轴

短轴

长轴方位

点位中误差

备注

C8

0.008

0.004

-55.1340

0.009

C9

0.009

0.004

-68.1050

0.010

C4

0.009

0.004

-63.1737

0.010

C7

0.008

0.004

-65.5421

0.009

表2平面点间误差表

点名

点名

MT

MD

D/MD

T-方位

D-距离

备注

M05

C8

0.0057

0.0041

257000

212.3527

1068.110

C8

C9

0.0025

0.0023

113000

87.0632

261.935

C8

C4

0.0017

0.0020

81000

88.4430

159.862

C8

C7

0.0023

0.0022

105000

126.2937

234.419

C9

M15

0.0025

0.0027

98000

182.1402

265.303

C9

C7

0.0017

0.0017

102000

205.3622

169.251

C9

C4

0.0015

0.0014

71000

264.3319

102.240

C4

C7

0.0015

0.0016

89000

168.4021

145.767

C7

M15

0.0012

0.0024

53000

150.4914

128.820

M15

M11

0.0040

0.0060

140000

87.3840

1401.588

3.可靠性

施工控制网的点位精度是通过稳定牢固的观测墩来体现和保证的。观测墩钢筋混凝土结构，顶部预埋强制对中螺栓，其上可安置仪器和站牌，其对中精度为0.2mm，地面上高度为1.2m，地下至冻层以下（深度2.0m）或置于岩石上。尼尔基水利枢纽地处寒带，温差大，冻土层深2.0m，冻土期半年。根据经验，观测墩经过一冻一融后可以基本稳定。建网次年的复测成果与原成果较差都在10mm以内。该网的高精度和稳固的观测墩保证了成果的可靠性。

4.实用性

发电厂房施工控制网布设为导线网，不仅考虑到开挖及混凝土衬砌的施工放样，还顾及到竣工验收、边坡变形监测。点位在不同高程分布，保证了满足在不同施工阶段、不同高程上的施工放样。该网点能够贯穿工程始终，控制范围较广，故该网实用性强。

发电厂房范文篇7

关键词:厂用电系统;西非“三峡”;设计

1项目背景

苏阿皮蒂水利枢纽位于几内亚Konkoure河流域,总库容63.17亿m3。水电站布置坝后地面厂房,安装4台112.5MW水轮发电机组,电站总装机容量450MW,年利用小时数4500h,多年平均发电量约2016GWh,主体工程于2016年开工,首台机组已于2020年11月投产发电。苏阿皮蒂水利枢纽装机容量大,是要将电能输送至几内亚首都科纳克里市,供工业和民用发展。根据目前规划的西非环网,将来可将多余电力经过环网输送至其他国家,是西非电力的稳定和重要来源。苏阿皮提水利枢纽是一座以发电为主,兼有防洪等综合效益的大型水电站,其厂用电系统设计从厂用电源、接线方式、布置等方面综合考虑,保证厂用电系统能够可靠、稳定运行。

2项目供电范围及负荷容量

2.1供电范围

供电范围主要包括发电厂房用电、坝区设备用电。(1)发电厂房用电:包括电站厂房机组用电、公用设备(油、气、水等)用电、检修设备用电、照明用电、电站出线场用电、进水口设备用电、尾水设备用电等。(2)坝区设备用电:包括坝区照明用电、检修配电箱用电、闸门启闭机用电等。

2.2负荷容量分析

根据各部位负荷特性,采用综合系统法分析统计,考虑厂房距离坝顶距离并不是很远,压降不是很高,采用大截面电缆输电至坝顶,不再单设坝用电系统;考虑多回400V备用回路供电。

3厂用电电源与电压

苏阿皮蒂属于大型电站,厂用电源需要高可靠性、稳定性和灵活性,因此,除配置高可靠性工作电源外,还应设置可靠备用电源;苏阿皮蒂厂用电电压等级分30kV、15.75kV和0.4kV三种。

3.1厂用电电源

厂用电30kV采用单母线分段接线,2回电源均引自附近凯乐塔225kV变电站,30kV母线为2台厂用变压器供电。2台厂用变压器互为备用,为全厂用电负荷提供备用电源。厂用电15.75kV采用单元接线,分别取自1#和3#机组段,经2台厂用变压器为Ⅰ段、Ⅱ段400V母线充电。厂用电0.4kV公共段采用单母线分段接线,分为Ⅲ段及Ⅳ段及0段母线,Ⅲ段和Ⅳ段之间设分段断路器。2台厂用低压变压器及1台柴油发电机组分别接至Ⅰ段、Ⅱ段及0段母线。厂用电0.4kV负荷段采用双段单母线接线,分为Ⅰ段和Ⅱ段,充电电源分别取1#机组段厂变低压侧、Ⅲ段母线和3#机组段厂变低压侧、Ⅳ段母线。

3.2中性点接地方式

30kV和15.75kV馈电系统电缆并不多,单相接地故障电容电流不大,根据GB/T50064-2014交流电气装置的过电压保护和绝缘配合设计规范规定,采用中性点不接地方式。

3.3厂用电接线

(1)电站30kV接线电站30kv电源取自附近凯乐塔220kV变电站30kV出线间隔,对应2台2000kVA高厂变,30kV供电系统分2段母线运行,每段母线连接1台高厂变,Ⅰ段母线和Ⅱ段母线经高厂变分别为Ⅲ段及Ⅳ段400V母线充电。两段母线之间设联络断路器,配置备用电源自投联锁装置,在系统正常运行时,只由一个电源供电,备用电源通过备自投装置投入。(2)电站15.75kV接线电站15.75kV电源取自1#和3#机组段,对应2台2000kVA高厂变,15.75kV供电系统采用单元接线,厂变低压侧分别接入400V母线Ⅰ段和Ⅱ段。(3)柴油发电机接线电站厂房内设1台柴油发电机组,柴油发电机容量1000kW,电压等级400V,直接接入400V母线Ⅲ段。(4)电站400V接线电站400V供电系统分4段母线运行,4段母线分设有3组联络断路器。

3.4厂用电接线运行逻辑

正常情况下由1号机端厂用变带Ⅰ段400V母线运行,Ⅰ段和Ⅲ段母联(6DL)闭合;由3号机端厂用变带Ⅱ段400V母线运行,Ⅱ段和Ⅳ段母联(7DL)闭合。当检测到1#机端厂用变1DL进线侧电压消失,Ⅰ段母线电压消失,且1#机端厂用变2DL进线侧有压;延时跳开1#机端厂用变侧进线断路器1DL,自动合上Ⅲ段与Ⅳ母联断路器5DL,由2#机端厂用变带两段母线运行;当1#机端厂用变1DL进线侧电压恢复时,自动分断Ⅲ段与Ⅳ母联柜5DL,延时合上1#机端厂用变1DL进线断路器。反之,当检测到2#机端厂用变2DL进线侧电压消失,Ⅱ段母线电压消失,且1#机端厂用变1DL进线侧有压;延时跳开2#机端厂用变侧进线断路器2DL,自动合上Ⅲ段与Ⅳ母联断路器5DL;由1#机端厂用变带两段母线运行;当2#机端厂用变2DL进线侧电压恢复时,自动分断Ⅲ段与Ⅳ母联柜5DL,延时合上2#机端厂用变2DL进线断路器。当Ⅰ段和Ⅱ段母线进线开关1DL和2DL进线侧电压均消失,对应母线电压也消失,且厂用电3DL或4DL进线侧有压时,延时跳开Ⅰ段和Ⅱ段母线进线开关1DL和2DL,合上Ⅲ段与Ⅳ母联断路器5DL,延时合上3DL或4DL断路器(3DL和4DL不能同时有电,若同时有电默认先合3DL,当3DL不能正常投入时,才合4DL,反之亦然)。当检测到1#机端厂用变1DL进线侧或者2#机端厂用变2DL进线侧电压恢复时,自动跳开3DL或4DL进线断路器,合上1#机端厂用变或2#机端厂用变的进线断路器1DL或2DL。当1DL、2DL、3DL、4DL进线侧均无压时,PLC自投合上5DL母联断路器后,后台监控系统闭锁PLC装置,手动投入柴油机8DL带重要负荷。当其中一路市电恢复时,需先将8DL断路器分断并由后台监控系统发送PLC解除闭锁信号,PLC方可恢复工作。

4厂用变压器选择

4.1厂用变压器

厂用变压器包括从1#和3#机端引接电源15.75kV高压厂用变压器和外部凯乐塔变电站的2回30kV厂用变压器,由于高厂变分支回路短路电流较大,分别采用单相无励磁调压干式变压器和三相无励磁调压干式变压器,均采用带防护外罩环氧树脂绝缘铜芯变。

4.2厂用变压器容量

厂用变容量根据用电负荷计算的容量选取,负荷计算容量按照“经常运行负荷”的最大容量计算,根据NB/T35044-2014水力发电厂厂用电设计规程中要求的计算方法,根据不同用电负荷采用不同的系数计算。

5总结

苏阿皮蒂水利枢纽厂用电系统设计,依据电站自身的特点、当地运行特点及气候特点等,从接线方式、电源切换、电源点等多个方面保证厂用电系统能够可靠、稳定和灵活的运行,为水电站稳定安全运行起重要保障。

参考文献

[1]NB/T35044-2014,水力发电厂厂用电设计规程[S].2014.

[2]GB/T50064-2014,交流电气装置的过电压保护和绝缘配合设计规范[S].2014.

发电厂房范文篇8

关键词：火力发电厂；热工自动化技术；电力系统；电能需求；发电技术；节能输变电

在火力发电厂中，热工自动化技术具有十分重要的作用，其能够将一体化和智能化的服务提供出来，从而确保电厂实现安全正常运行。通过热工自动化技术，实现火力发动厂的自动化控制是完全可行的，这对火力发电厂的可持续化发展有着积极的作用。热工自动化技术除了能够使火力发电厂的运行水平得以提升之外，同时也可以使电能的供应的质量得到有效的强化，最终能够全面增强火力发电的安全性。我国在经济发展的过程中对于电力的需求量越来越大，热工自动化技术在火力发电厂中具有广阔的应用前景。

1火力发电厂热工自动化技术概述

所谓的火电厂热工自动化主要是指通过对计算机网络和计算机等自动控制装置和自动化仪表的应用在无人参与的情况下，对火力发电厂热力过程进行自动保护、自动报警、自动控制、信息处理和参数测量。火力发电厂热工自动化技术属于改善劳动条件、降低劳动强度、强化机组性能以及保障设备安全的一种非常重要的技术措施，其主要内容包括以下四个方面：（1）自动保护：在相关设备没有满足运行条件或者出现超过限定值的热工参数时，将相应装置投入进去，从而将异常的生产过程和设备暂停或终止，防止出现由于事故而引发设备损坏的问题；（2）自动报警：通过自动化检测，如果发现热工参数偏离了正常值，就会进行自动报警，运行人员可以通过声响和灯光来获得情报，并对异常情况进行及时处理；（3）自动控制：所谓自动控制，就是通过对自动控制装置的应用，从而自动地运行和调节火电厂机组中的生产设备和过程，使机组运行的经济性和安全性得到充分的保证，其主要包括远方控制、顺序控制和自动调节；（4）自动检测：通过自动化仪表能够对热力过程中的热工参数系统进行测量，具体参数包括压力、流量、液位、成分和温度等。要判断火电厂的机组是否正常运行，并对其进行有效的监测就必须以自动监测的热工参数作为依据，以此为基础由自动控制系统对其进行及时调整，并开展自动报警事故分析和经济核算等工作。

2热工自动化技术在火力发电厂中的具体应用

在火力发电厂中应用热工自动化技术具有非常强的实践优势，其能够使火力发电厂的基本需求得到充分的满足，除了能够极大地提升火力发电厂的运行水平之外，也能够进一步减少火力发电厂运行过程中的能源消耗，推动火力发电厂的可持续发展。

2.1在火力发电厂中对热工测量的具体应用

热工测量作为热工技术中的关键，在火力发电厂中发挥着重要的作用，流量测量、压力测量等多项测量工作都需要使用热工测量技术。热工测量技术在火力发电厂中主要有以下方面的具体应用：（1）流量测量：在热工测量工作中严格地遵守差压原理，然后通过对标准的节流件或者仪表的应用防止有误差的情况出现在流量测量工作中，最终能够使热工测量的精准度得到进一步的提升，而且有利于排除潜在的流量隐患，提高运行安全性；（2）压力测量：热工测量在压力部分必须遵循应变原理，并且通过对传感器等仪器的应用，从而对压力测量工作中热工检测的应用进行合理的分配；（3）温度测量：在温度测量中热工自动化技术的主要对象就是传感器，要开展热工测量工作就必须以热工测量系统的实践为基础，切实提高温度测量的可靠性；（4）液位测量：在火力发电厂的液位变化测量和计算工作中可以应用传感器。

2.2自动控制在火力发电厂中的应用

在火力发电厂调节系统的管控中广泛地应用到了自动化控制技术，比如对燃烧的自动化控制、对温度的自动化控制等，这样就使得火力发电厂的生产过程实现了自动化控制的特点。比如某火力发电厂就在三个系统模块中应用了自动化控制技术，从而将热工自动化技术的优势充分地发挥了出来：（1）汽包水位系统：自动化控制能够以该火电厂的电量负荷状态为根据对单充和三冲量进行自动化的调节；（2）燃烧系统：其最为主要的目的就是对火电厂运行中的送风量和炉膛内的压力进行重点控制，完全地以热工自动技术的要求、按照自动化控制的方式实施减少负荷或者增加电量的操作；（3）主汽压力系统：在水温调节方面应用自动化控制技术能够很好地调节主汽温度，该火电厂将模糊控制方法引入到主汽压力自动控制方面，因此使得主汽的调节能力得以极大提升。

2.3DCS技术在火力发电厂中的应用

在热工自动化技术中DCS属于一项代表技术，而且很多火电厂都积累了大量的应用DCS技术的经验。DCS控制的主控条件就是计算机局域网，在此基础上控制发电机组，最后形成一个完整的网络化控制系统。在整个DCS系统中存在着非常多的处理器，因此其具备非常完善的控制功能，可以将系统缺陷的影响消除掉，即使其中有个别处理器出现故障，也不会影响到整个系统的应用和运行。

3火电厂应用热工自动化技术的新进展

3.1DCS技术正在纳入电气控制

自从DCS技术开始广泛地应用到火电厂中之后，火电厂控制汽轮机和锅炉的水平得到了极大的强化。然而火电厂用电系统和发电机变压器组作为重要的一个环节，仍然采用了传统的控制方式，这样就使得火电厂的自动化水平受到了严重影响。目前主厂房的厂用电系统和发电机系统是DCS技术纳入电气控制的主要范围，而且正在逐渐纳入不停电电源系统、直流系统、保安电源系统等各个系统，因此DCS技术在火电厂中正在发挥越来越重要的作用。

3.2DCS技术将会被FCS逐渐取代

DCS技术在火力发电厂中的应用使得整个系统不会轻易受到某个局部故障的影响，再加上目前各个软硬件技术变得越来越成熟，因此使得火力发电厂中各个系统具有越来越高的可靠性，所以其很快就变成了自动控制系统的主流。但是DCS技术都存在着明显问题，其并不能够使在现场仪表方面上位机系统的信息要求得到充分的满足，并且使控制过程视野受到了限制，严重阻碍了上位系统功能的正常发挥。在这种情况下，就需要上位机和现场仪表之间进行数字通信，也就是要将一个标准的上位机系统与现场仪表相互连接的数字通信线路建立起来，而现场总线就是这条通信线路，于是FCS技术就应运而生。

3.3分级递阶智能控制

通过模拟人脑的分层结构来实现分级递阶智能控制，主要包括组织级、协调级和执行级，分级低阶智能控制中又包括专家控制、神经网络控制和模糊控制等各种智能控制。

4结语

火力发电厂对热工自动化技术的应用予以了高度重视，积极地发展和创新热工自动化技术能够使火力发电厂的运行状态得到有效改善，并且确保实现稳定安全的火力发电。在现代机电技术和信息技术不断发展的今天，热工自动化技术也实现了较快的发展和创新，并且使得火力发电厂具有越来越稳定、高效的运行状态，最终促进了火力发电厂的健康持续发展。

作者:陈风霖 单位:广州中电荔新电力实业有限公司

参考文献：

[1]钱广彦．电气自动化在火力发电厂中的应用探讨[J]．科技创新与应用，2013，（28）．

发电厂房范文篇9

水力发电厂按水库调节性能可分为多种。其一是无水库,基本上来多少水发多少电的径流式水电厂;其二是水库很小,水库的调节周期为一昼夜,将一昼夜天然径流通过水库调节发电的日调节式水电厂;其三是对一年内各月的天然径流进行优化分配、调节,将丰水期多余的水量存入水库,保证枯水期放水发电的年调节式水电厂;其四是多年调节式水电厂,其将不均匀的多年天然来水量进行优化分配、调节,多年调节的水库容量较大,将丰水年的多余水量存入水库,补充枯水年份的水量不足,以保证电厂的可调出力。

世界上已建的绝大多数水电站都属于利用河川天然落差和流量而修建的常规水电站。水力发电厂是把水的势能和动能转变成电能。根据水力枢纽布置不同,主要可分为堤坝式、引水式、抽水蓄能水电厂等。堤坝式水电厂是在河床上游修建拦河坝,将水积蓄起来,抬高上游水位,形成发电水头,堤坝式水电厂又可分为坝后式、河床式及混合式水电厂等。坝后式水电厂的厂房建筑在坝的后面,全部水头由坝体承受,水库的水由压力水管引入厂房,转动水轮发电机组发电。坝后式水电厂适合于高、中水头的情况。河床式水电厂的厂房和挡水坝联成一体,厂房也起挡水作用,因修建在河床中,故名河床式。河床式水电厂水头一般在20~30m以下。混合式水电厂是引水与大坝混合使用获得落差发电的。引水式水电厂是水电厂建筑在山区水流湍急的河道上或河床坡度较陡的地方,由引水渠道造成水头,一般不需修坝或只修低堰。抽水蓄能水电厂,具有上池(上部蓄水库)和下池(下部蓄水库),在低谷负荷时水轮发电机组可变为水泵工况运行,将下池水抽到上池储蓄起来,在高峰负荷时水轮发电机组可变为发电工况运行,利用上池的蓄水发电。抽水蓄能电站是20世纪60年代以来发展较快的一种水电站。而潮汐电站由于造价昂贵,尚未能大规模开发利用。其他形式的水力发电,如利用波浪能发电尚处于试验研究阶段。

2我国水利发电制约因素及利弊谈

我国能源探明储量中,原煤、原油、天然气和水力资源的构成比例约为:50%、3%、0.3%、45%。我国常规能源以煤炭和水力资源为主,水力资源在我国能源资源中具有非常重要的作用。而当前,仍以煤炭能源为主的能源消费和生产现状,已形成了严重的污染。尽管水能、风能、太阳能、潮汐能发电都是符合可持续发展理念的自然再生能源,但风电站的单位千瓦静态投资是水电站的大约1.5倍,而每千瓦装机年发电量却不及水电站的一半,潮汐发电投资是水利发电的2~3倍,且选址复杂并会造成河岸淤堵。太阳能发电成本更高。可见,水能是目前最为经济性,也最有开发潜力的能源,开发和利用丰富的水力资源、加快水电开发步伐已刻不容缓。

水利发电以其成本低廉,运行的高可靠性得到广泛认可并得以迅猛发展。经过几代水电人艰苦卓绝的努力,我国水电事业从小到大、从弱到强逐步发展壮大。但还存在很多消极因素制约了水利发电的健康发展。其一是电力工业垄断体制的阻碍。我国水利和电力分别由水利部和电力部主管,而目前的情况和发展趋势,水电资源的优先利用无法得到保证,大量的水电资源被浪费。水电上网电价低廉,水电站发展受限。开放电力市场,打破垄断的电力工业体制,是解决水电问题的根本途径。还应对水电上网电价进行改革,将“还本付息电价”这种单一电量电价结构改为两部制电量电价的分时电价结构;其二是存在错综复杂的依赖关系。我国长期以火电为主,火电煤矿与火电厂唇齿相依。如果用水电代替火电,面临困境的不仅是火电厂,更多的是为其供给能源的煤矿。部门或单位受经济利益的驱动,形成了保火电,轻水电的局面,这样就造成了大量的水电资源被白白浪费,弃损电量大大高于实际上网电量的现象也是屡见不鲜。

发电厂房范文篇10

1.1主厂房施工特点

我国国内电厂工程之中，主厂房的基础主要组成部分包括有：打入桩、灌注桩、承台基础、独立台阶基础筏板。锅炉钢架基础汽车的基础混凝土量，可以使用拖式泵浇筑混凝土和混凝土站用汽车泵做好现场的预拌工作，而主厂房的上部结构柱距则一般在10.0m之上，而其层高会在6.0m之上，其煤斗层的高度会在10.0m以上。并且，多层现浇框架的高度在45.0m。而汽机房其跨度则在27m3的跨度上，在预埋安装设备埋件之中，可以使用盖山大型钢屋架和轻质复合保温彩钢板。框架柱梁之间的配筋一般为双层筋，其一般的规格都在25m以上，并且箍筋间距较为紧密。所以进行施工组织之时有一定的难度，但是金属结构一般为大规格的型钢用量，那么在制作以及安装有一定困难。

1.2工程质量存在的问题及原因

1.2.1存在的问题。电厂同人们生活之间有着紧密的关系，而电厂土建工程则是建设项目之中不可或缺的，其在工程建设管理时，会因为其施工管理监督的缺失、导致其技术以及材料上出现一定的问题，给工程建设带来一定的问题。因此，要保证其质量，防止其出现一些较为重要的事故。土建工程的管理和质量监督是工程建设之中的重要环节，需要做好相关的质量管理。在土建工程之中出现的质量问题比较多，较为常见的有建筑物的错位、倒塌、变形以及断面的尺寸不准确等等问题。

1.2.2出现的主要原因。一般来说电厂土建其质量问题出现的原因主要有：第一、地质勘察工作较为忽视，没有一个较为准确的地质资料。第二、对于建设的程序没有满足，施工单位没有依照与之相应的施工规范以及规程进行工程项目的运作。第三、在设计之时没有做好充足的准备，导致设计结构构造有一定的问题。第四、在加固地基之时没有处理好，导致其地基基础出现一定的问题。第五、其会受到自然条件的限制。第六，其原材料和制品之间不合格。

2发电厂工程项目施工中质量管理的重要性

工程项目其质量问题是一个较为完整以及系统的问题，会贯穿到质量管理的全过程，而工程项目实体的形成则是依靠施工管理进行的。其在工程质量上有着重要的作用，所以，发电厂工程质量管理是一个十分重要的问题，对于工程质量有着一定的决定性作用。所以，发电厂工程项目需要做好一定的施工管理工作，工程质量主要是通过施工阶段的工程质量而实现的。在工程项目施工过程之中会出现各种问题，同时也会有诸多的因素对其质量产生影响，比如地形、气象、计算、机械、地质勘测等等内容，对于工程项目的质量会产生直接的影响。工程项目施工场所虽然较为固定，然而其工程的面积偏大，并非工业生产那样是流水线操作。因为产品检测技术、生产工艺、生产设备以及生产条件。对发电厂工程项目质量产生的因素偏多，所以进行质量管理之时较难。

3火力发电厂土建工程项目施工质量控制

3.1基础施工质量控制措施

通常来说，基础大体积的混凝土偏多，在一次浇筑之时其时间应该30h之上，如果需要连续浇筑，要用现场预拌混凝土站泵车和混凝土搅拌运输车运输水泥砂石，做好组织协调工作。在方案设计之时，应该谨慎考虑，做好危机情况之下的紧急预案，在一些施工条件比较好的地区，可以在距离电厂30km的距离之内设置一家备用的预拌混凝土站，需要第一时间来向业主及时发送工程联系单，在浇筑之时，需要确保现场没有停机情况出现，保证现场的有序施工。对于表面浮浆较厚的问题，一般可以使用在表层混凝土初凝之时，在其表面撒下一层碎石骨料，并且抹压三次以上，保证其侧面没有裂缝的出现。需要在拆除模板之时，用毛毡养护以及覆盖，将其基础侧面的裸露时间逐渐减少。基础侧模板应该使用螺栓对拉的方法，支撑系统会对模板有着稳固作用，而压力是通过对拉螺栓承受，因此要对拉罗双的直径做好记录。表层有钢筋基础的，在得到现场监理工程师的认可之后，使用加工螺杆和表层筋端头统计出底板筋来焊接，对当前结构配筋有效利用，减少拉杆筋的用量。基础上的表层钢筋，要求统计出短柱插筋绑扎比较结实之外，也应该使用12号铅丝将表层筋和端柱竖向插筋之间交叉并且捆绑结实，但是表层筋的周围应该使用8号粗铅丝吊起，将其固定在周围的侧模板上，必须具备吊在水平钢管的表层筋吊点，而一些面积比较大的基础则就可以不增加马凳筋。在绑扎基础底板筋就可使用短钢筋头来代替混凝土垫块，避免底板筋荷载偏大，然而其也会直接压碎钢筋垫块，导致其底板筋的局部有塌陷钢筋的出现以及保护层不够等等缺陷的发生。在进行施工图纸会审之时，其主要的依据是联系地梁以及基础之间的顺序，在实际之中一旦发现问题的话，应该第一时间向设计方提出建议，找到比较合适的位置增加后浇带，不断减少基础地梁之中出现的垂直裂缝。其在混凝土浇筑之时，土建施工单位应该架设测量仪器，进行监测监控，这样就可以便于出现问题之后可以随时调整，确保成型基础的误差满足相关的规范。根据相关的规定，土建使用单位需要将施工基础交安资料整理清晰，通过土建部门提出，其主要辅助设备同主设备基础需要做好测量符合以及检查验收工作，合格之后才可以正式交安，一旦出现问题，要通过土建施工单位来直接接管。

3.2金属结构、预埋铁件的制作安装质量控制措施

对现场钢材的制作安装时，应在满足当前规范以及设计的前提之下，需要尽量对其位置以及结构数量有一个科学合理的安排，而其采购计划应该提出一定的定尺长度，需要在满足套裁的要求之下，将材料的浪费降到最少。

4结束语