节水口号十篇

节水口号篇1

1、流水不腐亦不复。

2、请珍惜每一滴水。

3、“关”住点点滴滴。

4、节水，让生活更滋润！

5、水是一切生命的起源点。

6、含一滴水，还一份真情！

7、今天不节水，明天无泪流

8、节约每滴水，造福全人类。

9、拧拧水龙头，让细水长流。

10、水养千万家，节约靠大家。

11、节约用水，请从身边做起。

12、水是不可替代的宝贵资源。

13、生活重细节，节水在点滴。

14、珍惜水就是珍惜自己的生命。

15、水的晶莹，自然在与人的呵护。

16、惜水、爱水、节水，从我做起。

17、大力普及节水型生活用水器具。

18、浪费用水可耻，节约用水光荣。

节水口号篇2

2、努力创建节水型城市，实施可持续发展。

3、大力普及节水型生活用水器具。

4、节约用水、保护水资源，是全社会共同责任。

5、开源与节流并重，节流优先、治污为本、科学开源，综合利用。

6、国家实行计划用水，厉行节约用水。

7、惜水、爱水、节水，从我做起。

8、坚持把节约用水放在首位，努力建设节水型城市。

9、节约用水、造福人类，利在当代、功在千秋。

10、依法管水，科学用水，自觉节水。

11、强化城市节约用水管理，节约和保护城市水资源。

12、努力建立节水型经济和节水型社会。

13、保护水资源，促进西部大开发；节约每滴水，共同创建节水城。

14、节约用水是每个公民应尽的责任和义务。

15、水是生命的源泉、工业的血液、城市的命脉。

16、珍惜水就是珍惜您的生命。

17、请珍惜每一滴水。

18、世界缺水、中国缺水、城市缺水，请节约用水。

19、浪费用水可耻，节约用水光荣。

20、水是不可替代的宝贵资源。

21、节约用水，重在合理用水，科学用水。

22、树立人人珍惜、人人节约水的良好风尚。

23、水是生命的源泉、农业的命脉、工业的血液！

24、为了人类和您自身的生命，请珍惜每一滴水！

25、树立人人珍惜水，人人节约水的良好风尚！

26、认真贯彻“开源节流并重，以节流为主”的方针！

27、深入开展创建节水型农业、工业、城市的活动，努力建设节水型社会！

28、滴水在指尖，节水在心田。

29、珍惜用水，别让地球上最后一滴水，成为人类的眼泪！

节水口号篇3

顺“便”冲水

维护整洁 人人有责

不要让我无故流泪(水龙头)

滴滴情深自来水，请你拭去我的泪(请节约用水 )

保护水环境，节约水资源。

爱惜生命之源，“关”住滴滴点点。

走近一点，方便一点、文明一点

取之有度，用之有节，则常足

向前一小步.文明一大步

节水口号篇4

关键词：　热工设备；控制方案；循环流化床

中图分类号：TM621 文献标识码：A 文章编号：1671－7597（2012）1110190－01

循环流化床（CFB）锅炉具有良好的环保性能，燃料适应性广，负荷调节能力强，灰渣便于综合利用等特点，因此越来越受到世界各国的重视。近年来，在中国采用循环流化床技术锅炉的电厂数量逐渐增多，机组容量也越来越大。以黑龙江岁宝热电有线公司2004安装的2台循环流化床为例阐述热工设备的配置及控制方案。

1　热工设备的配置

热工控制系统选用上海新华公司生产的XDPS400+，仪表及元件配置如下：

1）耐磨热电偶：料层温度元件4支，沸腾层温度2支，炉膛中部温度2支，炉膛出口温度2支，旋风分离器返料温度2支。共计12支。（耐磨热电偶，K分度，耐磨端长度为300mm，耐磨材质为铁铝瓷，护管外径为20mm，热电偶芯外径为2mm，铠装抽芯，全长为750mm，活动法兰连接，插入深度为180mm-200mm。）选用这种热电偶，在保证测量精度的前提下，使用时间能够达到6个月到一年。与原设计型号S分度热电偶比较，大大降低了成本。锅炉运行一个冬季大负荷期后，在锅炉停炉检修时进行更换，解决了测温元件在运行中难于更换的困扰，为锅炉的安全运行提供了可靠保障。

其他位置的K分度热电偶：高温过热器前烟温2支，低温过热器前烟温2支，省煤器前烟温2支。汽包壁温8支（铠装）。低温过热器出口集箱温度1支，前减温器集箱温度1支，后减温器集箱温度1支。高温过热器进口集箱温度1支。高温过热器进口集箱温度1支。主汽温度1支。风室温度2支。普通热电偶，根据实际情况采用法兰连接及固定罗纹连接。共计22支。热电偶合计34支。

2）热电阻（PT100）：给水温度1支，省煤器出口集箱温度1支，一次风空气预热器出口风温2支。二次风空气预热器出口风温2支。二次风空气预热器前烟温2支，一次风空气预热器前烟温2支。锅炉出口烟温2支。热电阻合计12支。

变送器：给水门前压力1个，给水门后压力1个，高温过热器出口集箱压力1个，主汽压力1个，汽包压力3个，密相区上部压力2个，炉膛出口压力2个，燃油压力1个，汽包水位2个，给水流量2个，前，后减温水流量2个，主汽流量2个，一次风流量1个，左，右一次风流量2个，二次风流量1个，引风流量1个。上述变送器选用传感器为单晶硅谐振式EJA变送器。经过在运行中的扰动试验，水位自动系统达到了控制系统要求的稳定性，快速性，准确性。

3）合计25台。风压变送器：一次风预热器进口压力1台，一次风预热器出口压力2台，风室压力2台，旋风分离器返料风压力2台，二次风预热器进口风压力2台，炉膛中部压力2台，高温过热器前烟气压力2台，低温过热器前烟气压力2台，省煤器前烟气压力2台，二次风预热器前烟气压力2台，一次风预热器前烟气压力2台，锅炉出口烟气压力2台，引风机负压1台。上述变送器选用较便宜的压阻式风压测量变送器。变送器在锅炉热工控制选型中本着物尽其用的原则。合计24台经过在运行中的扰动试验，水位自动系统达到了控制系统要求的稳定性，快速性，准确性。

4）电动执行器：锅炉给水执行器1台，给水旁路执行器1台，前，后减温水执行器2台，点火油执行器1台，一次风机入口门执行器1台，二次风机入口门执行器1台，引风机入口门执行器1台，左，右流化风执行器2台。合计10台。电动执行器选用伺服一体化执行器。具有较高的测量精度。

5）取源装置的选用：汽，水流量装置选用孔板测量，风流量选用机翼测风装置。

6）氧量分析仪表选用自加热式分析仪表装于省煤器与低温过热器之间。

2　热工控制方案

2.1　汽包水位自动调节

采用三冲量单极自动调节，以汽包水为信号为主调节变量，以给水电动执行器调节设备。蒸汽流量信号经过乘法器分流后作为补充信号，避免了由于蒸汽流量变化时形成的虚假水位现象，给水流量信号经过乘法器分流后作为补充信号，避免了由于给水压力变化时给水流量变化对汽包水位的影响。在DCS控制系统设置合适的P，I，数值，经过在运行中的扰动试验，水位自动系统达到了控制系统要求的稳定性，快速性，准确性。

2.2　减温水自动调节

采用具有导前微分作用的双冲量调节，以主蒸汽温度信号为主调节变量，以减温水电动执行器为调节设备。由于温度信号变化的滞后特性，所以选用减温器蒸汽温度信号作为导前微分信号，作为补充信号，当减温器汽温变化时超前调节减温水调节门，然后主汽温度信号在经过P，I调节作用后调节减温水调节门，达到稳定主蒸汽温度的目的。经过在运行中的扰动试验，水位自动系统达到了控制系统要求的稳定性，快速性，准确性。

2.3　锅炉的联锁在DCS系统中实现

锅炉的引风机，一次风机，二次风机，（返料风由一次分流实现）均为高压变频带工频旁路控制，给煤机为低压变频控制，正常运行时均为变频控制。当联锁开关为投入状态时联锁关系为引风机跳闸时，联跳一次风机，二次风机（均为高压开关跳闸），给煤机控制指令减为零。

节水口号篇5

关键词：高压加热器、汽液两相流、疏水、信号管改造

一、 概述

金万通镁业自备电厂两台机组在我检修调试公司进入该项目前，已经竣工投产并移交生产单位发电。在生产运行过程中发现了两台机组#1、#2高压加热器经常满水，达到高二水位，常采用事故放水给高加降水位，这样的运行状况直接影响到机组的安全和稳定，对经济运行极为不利。为了解决这一难题，经过反复研究和翻阅厂家提供的图纸，结合现场情况，最终发现了#1高加到#2高加汽液两相流疏水器有问题。

二、信号管连接位置错误在实际运行当中遇到的问题

汽液两相流调节器具有:自动（自力）调节、不耗能、准确、传感得当自如，经济性强，误差率极小，无需检修，寿命长等优点。所以经常使用在火电厂系统的回热加热器系统中间，充当自动疏水器的角色。

从表面看来，金万通镁业自备电厂两台机组运行中会出现高加疏水不畅，尤其是1#高加容易满水。在负荷变动的过程中，低负荷投入高加后即开始疏水水位上升，将汽侧信号管控制阀门关闭，水位迅速下降。恢复开启汽侧信号管控制阀门，水位又会上升。在升负荷和满负荷运行时，这个水位涨幅尤为明显。水位过快的升高，使得高压加热器疏水水位上升至高二值，联动开启事故放水门，将高加的疏水迅速的排出至定排。在反复这样的运行中，#1、#2高加的水位不能很好的控制，水位时高时低，使得高加内部的金属U型胀接管一直处于剧烈的高低温变化过程中，加速了金属的蠕变和热应力，使得加热器某些胀管开焊破裂，最终导致高加的泄露。这样不仅加重了检修调试公司的检修维护量，也严重危及机组的安全稳定运行，更谈不上经济性。

三、 系统改造方案简介

现场在机组的安装过程中，将汽液两相流的汽侧信号管接到了#1高压加热器的备用进气同高位置的入口处，如图上图所示：原信号管安装位置。在机组调试直至移交过程中，没有发现这个问题。最终导致运行中出现高加满水和泄露现象。

汽液两相流自调节液位控制器是基于流体力学理论和控制原理，利用汽液两相流的流动特性设计的一种液位控制器，属自力式智能调节，需消耗少量的汽（约为排水量的1-2%）作为执行机构的驱动源。该液位控制器由调节器（见图中的标号4）和信号管（见图中的标号2）两部分组成。

信号管的作用是发送水位信号和变送调节用汽；调节器的作用是控制出口水量，相当于自动调节系统中的执行机构。其调节原理是：当加热器的水位升高时，信号管内的水位随之上升，导致发送的调节汽量减少，因而流过调节器中两相流的汽量减少、水量增加，加热器的水位随之下降。反之亦然。由此实现了加热器水位的自动控制。

原来的错误接法接到了正常水位偏上600mm的汽侧，导致信号管内的汽侧分压较高，从而直接影响疏水的流通，所以，我们将信号管的位置连接在正常水位处，这样就可以就实现了水位自动控制，从根本上解决了高加满水和泄露的问题。

四、 改造过程以及用料

将原信号管接口处切割开，在接口处焊接一个法兰，并加装堵板；将切下的信号管焊接法兰，连接至高加正常水位接口处，注意保持信号管水平位置坡度。

4月14日上午办理工作票，将#1机组#1高加汽侧、水侧隔离，高加汽侧排污阀打开，降温，做好安全措施。由检修调试公司 汽机专业检修组史师傅、乔师傅等4人完成这项工作，我指出改造管道的位置和连接位置，用了一下午时间，将#1机#1高压加热器汽液两相流疏水器的信号管改装完毕。恢复保温，打扫现场并结束工作票。

人工4人一天，用料： φ50合金钢管3米、法兰2片、φ50弯头2个、焊条若干。

节水口号篇6

[关键词]南水北调；配套工程；压力箱涵

中图分类号：U449.1 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2016）03-0326-01

1 概述

石津干渠是河北省南水北调配套工程跨市干渠工程之一，主要供水对象为石家庄市、衡水市、沧州市以及干渠沿线各县和大浪淀水库、衡水湖周边县（市），沧州支线压力箱涵为石津干渠的重要组成部分。箱涵起始桩号为120+430，终点桩号210+366.499，途径衡水和沧州两地区，线路总长89.944km。供水目标包括衡水市的武强、阜城、景县以及沧州市的交河、东光、吴桥、泊头和青县，并最终输水到大浪淀水库。箱涵进口至武强节制闸流量为17m3/s，武强节制闸至阜城分水口为14m3/s，阜城分水口至箱涵出口为13m3/s，箱涵为两孔一联的钢筋混凝土箱型结构。

2 设计依据

2.1 工程等别及建筑物级别

根据《调水工程设计导则》（SL430-2008），工程等别按供水对象重要性、引水流量和年引水量三个指标确定。输水箱涵最大引水流量为17m3/s，介于50～10 m3/s之间，工程等别为Ⅱ等；年引水量介于10～3亿 m3之间，工程等别为Ⅱ等；城市供水对象包括沧州市和大浪淀水库，属重要供水对象，工程等别为Ⅱ等，由此确定输水箱涵段工程等别为Ⅱ等，主要建筑物级别为2级，次要建筑物级别为3级。

2.2 洪水标准

根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）、《调水工程设计导则》（SL430-2008），主要建筑物的设计洪水标准为50～30年一遇，校核洪水标准为200～100年一遇。考虑供水工程的重要性，确定主要建筑物的设计洪水标准为50年一遇，滏阳新河校核洪水标准为“63.8”洪水，其余河道校核洪水标准为100年一遇。

2.3 地震设计烈度

沧州支线压力箱涵段深州、武强县、泊头市地震动峰值加速度0.10g，根据《水工建筑物抗震设计规范》（SL203-97），主要建筑物的地震设计烈度为7度；武邑县、南皮县地震动峰值加速度0.05g，主要建筑物的地震设计烈度为6度。

3 工程布置及建筑物

3.1 工程布置

沧州支线压力箱涵除输水箱涵外涉及的其他建筑物工程主要包括：进口检修闸、武强节制闸、出口工作闸、退水检修连通闸、分水口和保水堰以及箱涵穿河倒虹吸、公路交叉工程、铁路交叉工程和涵渠交叉工程。共布设各类建筑物42座，其中进口检修闸1座，出口工作闸1座，武强节制闸1座，保水堰1座，防洪闸4座，退水检修闸2座，城市分水口6座，农业分水口9座，河涵倒虹吸7座，涵渠交叉工程4座，公路交叉工程5座，铁路交叉工程1座。

箱涵沿线约2km设一排气井，兼做箱涵检修时的检修井，为检修维护方便，尽量结合现有道路不设，全线排气井共56处。

根据地形条件和交叉河流的分布情况，箱涵沿线共设排水系统27处，对称布置在箱涵的两侧，排水系统主要由排水管道和排水阀井组成。

3.2 压力箱涵输水控制设计

输水箱涵在设计流量下为有压流输水，要保证小于设计流量输水时仍为有压流，避免流量变化时造成明满流交替，则应采用输水箱涵水位控制措施。本工程箱涵段长89.944km，水头差11.72m，若采用末端单一节制闸控制，当箱涵停水或小流量供水时箱涵压力线接近水平，会造成输水箱涵后段水头较高，箱涵设计压力增大。

为了降低箱涵内压，且保证小流量时涵内有压流态，箱涵进口设检修闸用于箱涵检修，武强节制闸用于控制进入箱涵的流量和农业灌溉水位；中间设保水堰保证在停水和小流量情况下保持保水堰上游箱涵处于有压状态；箱涵出口设节制闸，用于控制保水堰至箱涵末端段的箱涵处于有压状态。

3.3 输水箱涵

输水箱涵起始桩号120+430，终止桩号210+368.499，线路总长89.944km，其中箱涵长81.823km。输水箱涵主要由进口段、箱涵管身段和出口段三部分组成。

3.3.1 进口段

沧州支线压力箱涵进口与大田南干连接，为了防止冰期输水流冰对建筑物安全的影响，在进口检修闸前布设了2道拦冰设施，以保流冰期不进箱涵。

进口段由进口渐变段、进口检修闸和出口渐变段三部分组成，全长68m。进口渐变段为进水池与大田南干的连接段长41m；进口检修闸长12m为涵洞式水闸，闸室为2孔一联的钢筋混凝土整体结构，单孔孔口尺寸3.4×3.5m（宽×高），闸室设检修闸门，闸门采用直升式平面钢闸门，启闭设备为卷扬启闭机；为拦截污物，闸前每孔均设一道拦污栅，清污设备为回转式清污机。出口渐变段长15m，底高程14.57～12.85m，箱涵顶板和侧墙0.55m，底板0.6m，中墙1.1～0.5m。

3.3.2 箱涵管身段

（1） 横断面

箱涵管身为两孔一联的钢筋混凝土箱型结构，箱涵进口至武强节制闸孔口尺寸3.4×3.5m（宽×高）；武强节制闸至阜城分水口孔口尺寸3.3×3.3m（宽×高）；阜城分水口至箱涵出口孔口尺寸3.0×3.3m（宽×高）。箱涵进口至武强节制闸一般段管身顶板和侧墙0.55m，底板0.6m，中墙0.5m；武强节制闸至阜城分水口一般段管身顶板和侧墙0.5m，底板0.55m，中墙0.45m；穿河倒虹吸段管身顶板和侧墙0.55m、底板0.6m、中墙0.5m。阜城分水口至箱涵出口一般段管身顶板和侧墙0.45m，底板0.50m，中墙0.40m；穿河倒虹吸段管身顶板和侧墙0.50m、底板0.55m、中墙0.45m。

（2） 纵断面

箱涵线路大部分为耕地，为避免输水水温引起周围土体温度变化，造成对农作物的不良影响，一般埋深不小于2.0m。穿河段满足河道规划、通航及冲刷要求。

3.3.3 出口段

出口段由进口渐变段、出口节制闸、出口渐变段、出口涵洞和出口连接段五部分组成，全长82.05m。

（1）出口节制闸

出口节制闸长12m为涵洞式水闸。闸室为2孔一联的钢筋混凝土整体结构，单孔孔口尺寸3.0×3.3m（宽×高），闸室设检修闸门和工作闸门，闸门均采用平面钢闸门，启闭设备为卷扬式启闭机。

（2）箱涵渐变段

节制闸上游接2孔长10m的箱涵渐变段，边墙、顶板厚度为0.5m，底板厚度为0.55m，中墙厚0.45～1.0m。

节制闸下游接2孔长10m的箱涵渐变段和10m的涵洞。箱涵进口底高程3.4m，出口底高程4.4m，纵坡1：20，边墙、顶板厚度为0.5m，底板厚度为0.55m，中墙厚1.0～0.45m。

（3）出口连接段

出口扩散段长12.0m，.两侧采用八字斜降墙与下游渠道连接，扩散角为12°。翼墙与底板采用整体式钢筋混凝土结构，最大墙高6.0m。

3.4 穿越建筑物

沧州支线压力箱涵沿线穿越河道7条，渠道4条，高等级公路5条，铁路1条，穿越河道和渠道采用倒虹吸形式，穿越公路和铁路采用箱涵顶进形式。

4 结语

南水北调工程是一项跨省市、跨流域的特大型调水工程。工程的实施将有利于解决北方地区水资源短缺问题，改变北方严重缺水的状况；有利于提高沿线地区的供水能力，保障经济社会发展对水资源的需求；有利于逐步改善受水区的生态环境，促进经济社会协调发展和可持续发展。建设南水北调工程是党中央、国务院根据我国经济社会发展需要做出的重大决策。

参考规范

[1] 《水利水电工程初步设计报告编制规程》（SL619-2013）；

[2] 《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）；

节水口号篇7

【关键词】高层建筑；中央空调；质量控制；管道

前 言：中央空调系统的结构十分复杂，在安装施工时应考虑到各方面的影响因素，并结合实际情况，熟练掌握施工技术，严格执行暖通安装标准，做好施工组织设计，把握项目要点，落实施工全过程的质量控制和管理。只有这样，才能提高中央空调系统的安装质量，使中央空调系统的功能发挥到极致。

一 中央空调常见的质量问题

通常，在中央空调的安装施工中，容易产生以下质量问题：1）安装施工中出现空间位置与设计图纸有偏差，造成局部设备、管道重叠或交叉等问题；2）因建设方、设计方与各施工方之间沟通协调不通畅，引起安装不合理、空调效果差。3）空调系统散发特殊气味，这是因为形成了负压区或排风不畅，进而产生“串味”现象。4）新风系统因风道三通、四通和弯头等阻力件夹角不合理，造成气流不通畅或管道阻力不平衡，进而引起新风量不足或无风量现象。5）主要设备在进场验收时，未测试检验其噪声是否超标，或机组与管道间的连接不良，进而引起大风量空调或通风机组等空调系统的噪声超标。6）由于管道安装过程中操作不规范、空调水系统管道未清洁，甚至在正式通水前未进行管道冲洗工序，导致管道被杂物堵塞、管网多处出现气囊，最终使管道流通不畅。

二 中央空调安装施工前的材料质量控制

在进行中央空调系统的安装施工前，应对设备规格、型号和数量等进行检查，查看其是否满足设计要求，对于管材，还要查看其外壁是否有锈蚀、裂纹等质量问题，所有材料必须具有出厂合格证和质量证明文件；充分考虑工程造价、材料属性和施工难度等，严格筛选材料设备，以求质量和效益的最优，这是确保工程质量的根本。

三 中央空调的设备安装质量控制

中央空调系统安装设备的种类和数量众多，有冷水机组、新风机、风机盘管、冷却塔、水泵和风机等，关系着中央空调系统的使用性能和寿命，必须加强对设备安装过程的质量控制。

1）主机安装。应确保机组安装的周边环境和空间不影响机组的日常维护，注意机组基础与机组吻合、设备接地垫片位置正确，设备布置方位应尽量与管道走向相对应，且出水口应在中央空调整体系统凝结水管道之上。

2）末端设备的安装。末端设备主要包括新风机、风机盘管和送风口。虽然新风机和风机盘管的安装比较简单，但因数量、生产厂家和型号众多，会产生差异，要仔细核对安装要求，并要注意安装的高度、稳定性和牢固性。风机盘管的安装要考虑装修顶棚的高度、确保送回风口位置正确、积水盘方位与排水方向一致，且必须确保为空调机组凝结水出水口留出足够的高差，使凝结水管有足够的坡度，便于空调凝结水的排放。在吊顶施工完成时，应对风机盘管滴水盘进行清理。安装空调末端设备时要设置减振隔垫或减振吊杆，以防止设备振动时将喘振传递给楼板，进而产生噪声。

其他设备主要包括冷却塔、水泵等，均应严格按照设计图纸安装。

四 中央空调的管道安装质量控制

1）风管。安装前，要检查风管壁厚，达不到要求会影响使用寿命；对风管内部进行必要的清洁，并进行真空干燥处理；需要穿墙时应设置套管，穿楼板部位应埋设钢套管，相应的管道焊缝不可直接置于套管内；采用隔热或其他不可燃性材料将管道与套管之间的空隙区域填塞密实，不可将套管直接用作管道的支承构件；防火阀熔断片应安装在迎风一侧，否则起不到应有的防火切断作用。

风管系统安装完毕后，应按系统类别进行严密性检验，风管强度应能满足在1.5倍工作压力下接缝处无开裂。矩形风管的允许漏风量应符合规范要求。低压系统风管的严密性检验在加工工艺得到保证的前提下，可采用漏光法检测，检测不合格时，应按规定的抽检率进行漏风量测试。

2）水管。要区分冷（热）水管形式为同程式还是异程式，如果为异程式，则需在管路上设置流量平衡阀，以调节系统流量；区分膨胀水箱是开式还是闭式，前者要安装在系统的最高点，且膨胀水箱液位应高出水系统管路最高点1.5m，后者一般安装在水泵出口附近；在系统运行过程中，最高处应安装放空阀，最低处应安装排污泄水阀，禁止在膨胀管路上安装任何切断阀门；冷凝水管安装完成后应进行灌水试验，即将冷凝盘中注满水，使水顺利排放，并检查冷凝水管接口是否有渗水现象。

五 中央空调的竣工调试质量控制

暖通工程进入竣工验收阶段调试时，可从系统的末端开始，即由距风机最远的分支管开始，逐步调整直至风机，使各分支管的实际风量达到或接近设计风量，即风口的风量、新风量、排风量和回风量的实测值与设计风量的偏差≤10% 。

一般可采用下述方法进行现场调试。如图1所示，系统有3条支干管，其中，支干管Ⅰ有1～4号风口，支干管Ⅱ有5～8号风口，支干管Ⅳ有9～12号风口。现场调试分为以下7步：①用风速仪测量全部风口的送风量，并计算每个风口的实测风量与设计风量的比值；②选择每条支干管实测风量与设计风量的比值最小的风口，作为调整各支干管风口风量的基准风口；③从最远支干管Ⅰ开始调整，测量1，2号风口、1，3号风口、1，4号风口，调节三通阀分别使2，3，4号风口的实测风量与设计风量的比值与1号风口的比值近似相等；④按相同方法对支干管Ⅱ和Ⅳ上的风口进行测量和调整，使每条支干管上的风口风量达到与各自基准，使7，9号风口的风量平衡；⑤选择4，8号风口为支干管Ⅰ和Ⅱ的代表风口，调节B处的三通阀，使4，8号风口的实测风量与设计风量的比值数相等，支干管Ⅰ与Ⅱ的总风量平衡；⑥选取12号风口作为支干管Ⅳ的代表风口，选取4，8号风口中的任一风口，调节A处的三通阀，使12号、8号风口的实测风量与设计风量的比值近似相等，支干管与管段总风量平衡；⑦调整总干管的的风量调节阀，使之达到设计风量，各支干管和各风口将按比例自动调整到设计风量。

六 小结

总之，在中央空调的安装施工中，常常会暴露出一些问题。这需要我们细致地做好质量控制工作，空调施工前要了解设计意图，熟悉各专业施工图，编制好施工组织图，要捉住工程的控制要点，做好控制要点的事前、事中、事后管理。这样才能确保人们能用上放心的空调。？

参考文献

[1]屈志宏.探讨中央空调系统安装施工技术问题[J].建筑界，2012（6）.

节水口号篇8

关键词：大刀沙配水工程；建筑物布置； 方案

一、工程概况

工程主要由取水枢纽、上游输水渠道、倒虹吸、输水隧洞、出口节制闸与泵站、下游输水渠道、连接河道等建筑物组成，工程线路总长约12km，引用流量为25m3/s，引水方式为重水流(无压流)，多年平均引水量3.9亿m3。

大刀沙泵站工程位于西湖区转塘镇龙心村、龙王沙村境内，紧邻杭州市引水入城工程沉沙调节池北侧和钱塘江堤后，作为闲林水库向珊瑚沙水库供水的加压泵站，取水流量26m3/s。

2010年钱塘江水位较低，杭州市引水入城工程配水流量不足，影响工程应有的效益，对下游的水环境影响较大，为解决此问题， 2010年9月提出通过大刀沙泵站加压提升沉沙调节池水位，从而使引水入城工程在钱塘江低水位时能配水。我院对大刀沙泵站进行增加配水功能的方案设计，利用大刀沙泵站抽提江水至引水入城工程的调节池，抬高调节池的水位，从达到钱塘江引水入城工程，设计引水流量25m3/s的要求。

二、工程任务和规模

2.1工程任务

杭州市自上世纪80年代以来，随着国名经济迅猛发展，大量未经处理的生活污水、工业废水直接排入河网，严重污染河网谁环境，水质情况逐渐恶化，河水开始发黑变臭。目前，杭州市城西河网水质大部分处于V~劣V类，与杭州市提出建生态城市、国际花园城市是极不相符的。

为改变现状，杭州市已投入大量资金和人力、物力，通过截污、疏浚等综合措施来解决水污染问题。通过多年努力，已取得很大的成效，中不、东部城区的水质得到有效改善。但城西河网由于面广量大，点、面污染众多，截污措施又难以在短期内覆盖大部分地域、加上水体长期受到深度污染。苕溪流域涞水较少，无法容纳城西污染物总量，靠上诉总额和治理措施已经很难再短期内改变水污染严重的现状。

杭州市引水入城工程低水位配水工程，工程任务是对大刀沙泵站原有的抗咸取水与应急供水功能增加配水功能，以满足钱塘江水位较低时，通过大刀沙泵站副取水口引水至杭州市引水入城工程沉沙调蓄池，使杭州市引水入城工程达到设计引用流量，发挥工程应有的效益。

2.2工程规模

大刀沙泵站的流量设计流量为26m3/s，杭州市引水入城工程设计引水流量25m3/s。杭州市引水入城工程低水位配水工程，其规模取决于杭州市引水入城工程设计流量，即为25m3/s。工程实施后，杭州市引水入城工程引水量工程规模仍不突破总配水量3.9亿m3。

三、工程总布置及主要建筑物

大刀沙配水工程建筑布置，在水工模型试验的基础上，通过设计优化，考虑了等二个主体工程布置方案，分别为下面的方案一和方案二。

根据大刀沙泵站施工图设计，出水池预留D2600mm钢管长度为14.0m，阀门井外侧预留长度为1.75m。

3.1方案一

通过对其预留钢管切除钢管封头，延长41.0m至桩号为0+045.00m(大刀沙泵站预留阀门井中心为桩号0+000.0)并设封头，重设阀门井A，阀门井A中心桩号为0+045.00m。钢管延长段范围内于桩号0+031.0m处设管道岔口通向引水入城工程沉沙调蓄池，角度为60度，延长钢管至桩号0+048.0m接出水消能池，出水消能池主要由分水导墙，消能池底板、扶壁式挡墙、消能坎及下游护坦组成。

3.2方案二

通过对其预留钢管切除钢管封头，延长41.0m至桩号为0+045.00m(大刀沙泵站预留阀门井中心为桩号0+000.0)并设封头，重设阀门井A，阀门井A中心桩号为0+045.00m。钢管延长段范围内于桩号0+031.15m处设管道岔口通向引水入城工程沉沙调蓄池，角度为111度，延长钢管至桩号0+051.00m后再分4根D1400mm钢管伸至沉沙调蓄池。桩号0+040.0m处设阀门井B，阀门井内设D941X-2.5 D2600mm蝶阀及伸缩节。

本工程主要由输水管道、阀门井、镇墩、出水消能池及大刀沙泵站取水池、出水池改建及廊桥组成。

根据大刀沙泵站施工图设计，出水池预留D2600mm钢管长度为14.0m，阀门井外侧预留长度为1.75m。通过对其预留钢管切除钢管封头，延长41.0m至桩号为0+045.00m(大刀沙泵站预留阀门井中心为桩号0+000.0)并设封头，重设阀门井A，阀门井A中心桩号为0+045.00m。钢管延长段范围内于桩号0+031.0 m处设管道岔口通向引水入城工程沉沙调蓄池，角度为60度，延长钢管至桩号0+048.0m，其中桩号0+045.33~0+048.0mD2600~3600mm渐变段。桩号0+040.0m处设阀门井B，阀门井内设D941X-2.5 D2600mm蝶阀及伸缩节。出水消能池布置于桩号0+048.0~0+071.79m，出水消能池主要由分水导墙，消能池底板、扶壁式挡墙、消能坎及下游护坦组成。大刀沙泵站廊桥布置于泵站主厂房与管理房之间，建筑面积132m2。

四、工程布置方案对比

从大刀沙配水工程建筑布置，在水工模型试验的结果和理论及技术上看，两方案均能满足工程要求，相比较之下，方案一比方案二投资省184.38万元，施工期围堰填筑及拆除虽对水质有一定的影响，但经过技术处理，可适当降低影响。因此本工程推荐方案一。方案一可以满足在引水入城工程投入运行后，大大缓解了杭州西部地区的环境用水问题，今年汛期钱塘江洪水较大，出海口沙坎冲开，江道地形随之改变较大，洪水过后钱塘江水位较低，与致于引水入城工程引水流量不足，严重影响了杭州西部地区环境用水问题，根据“引水入城工程”设计，钱塘江水位低于4.0m，引水流量达不到25 m3/s，据1991年到2010年的闸口水位历时统计，钱塘江水位低于1.8m，20年中出现了一年，历时4个小时，发生于1995年；水位在1.8m至4.0m，每年都有发生，年均历时4103小时，折合天数171天，占全年46.8%的时间。最少年份发生于1997年，历时109天，最多年份发生于1999年，历时240天，今年1至10月，此水位区间历时204天。从统计数据来看，每年都会发生低于4.0m水位的情况，即“引水入城工程”每年会发生引水流量不足之情况，平均每年发生天数为171天，占近半年时间，引水入城工程从引水总量来看，能解决城西环境用水问题，但时程分配来看，不能很好配合用水问题。因此带来问题是：钱塘江低水位时“引水入城工程”引用的流量不足，满足不了杭州城西环境用水。

节水口号篇9

直流锅炉给水控制的主要任务是保证煤水比，实现过热汽温的粗调，并满足负荷响应。全程给水控制系统可分为两个阶段，在湿态阶段通过调节分离器至锅炉储水箱的361阀来维持分离器水位，由省煤器进口旁路调门来调节给水以满足水冷壁最小流量的要求；在干态阶段其主要任务则是保证锅炉合适的煤水比，控制锅炉分离器出口温度（中间点温度）正常变化，实现主蒸汽温度的粗调。限于篇幅本文只介绍锅炉干态时的给水控制策略。图2为轩岗电厂660MW超临界机组给水主控回路原理图，给水主控回路以煤水比控制为基础，利用锅炉主控回路输出的锅炉负荷指令叠加适量的变负荷超调指令做为锅炉综合负荷指令，经过非线性函数f1（x）转换成给水前馈指令，然后以中间点温度控制作为修正来实现锅炉干态时的给水调节。在中间点温度偏差调节回路中，锅炉储水箱压力通过函数f2（x）转换成中间点温度设定值Tset，使锅炉分离器出口温度在不同负荷段保持2～8℃的过热度。在机组变负荷时通过死区函数f3（x）和变积分参数来弱化中间点温度偏差调节作用，确保给水前馈回路能够快速发挥作用，提高机组负荷响应速度。

2变频给水泵组流量调节回路

给水泵组流量调节回路用来完成3台给水泵的流量分配、给水流量调节、给水泵最大流量保护以及备用泵自动并泵等任务。为了使3台不同容量和不同调节方式给水泵在任意组合并列运行时均具备高品质的给水调节能力和运行可靠性，相应地对原给水泵组流量调节回路进行了重新设计和调试。本文以改造后的50％BMCRA变频给水泵为例对给水泵组流量调节回路进行分析。如图3所示，锅炉给水流量偏差信号和A给水泵流量分配回路产生的流量偏差信号叠加后，经过A给水泵最大流量保护回路限幅，作为A给水泵正常给水调节时的流量偏差信号作用于PI控制器，输出0～50Hz频率指令给变频器来调整给水泵转速，实现A泵给水流量自动调节。因35％BMCRB给水泵为液力耦合器控制，故B给水泵流量调节回路中PI控制器输出的是0~100％勺管阀位开度指令。为了使2台不同容量和调节特性的给水泵并列运行时同样具有协调一致的给水调节速度，两种不同的PI控制器需要设置不同的比例积分参数。

3流量分配回路设计

图3中流量分配回路不仅需要满足2台50％BMCR变频调节给水泵并列运行时的流量平衡要求，还需解决2台不同容量给水泵并列运行时的流量分配问题。由于变频器和液力耦合器调节特性不同以及给水泵本身的容量差异，为确保2台给水泵的工作点均落在安全高效区，并避免出现2台泵抢水现象，综合分析了330～560MW负荷段对应给水压力下不同容量给水泵的流量-扬程曲线和流量-效率曲线，拟合出流量分配函数，使不同容量给水泵按照预设的要求进行流量调节。图4为轩岗电厂2号机组在电网AGC调节模式下处于370～510MW负荷段运行时，2A和2B给水泵并列运行曲线。

4备用给水泵自动并泵调节回路

轩岗电厂给水泵组流量调节回路中设计了备用泵自动并泵逻辑，用来实现事故情况下备用泵联启后自动提高泵组转速，使备用泵能够快速发挥给水流量调节功能，提高了给水系统运行可靠性。图5为A给水泵自动并泵切换回路图，其他2台泵与此类似。给水泵自动并泵过程可分为三个阶段，备用泵事故情况联启后，在初始的50s内进入备用联启模式，流量调节回路记忆跳闸泵事故前的给水流量作为备用泵的目标流量，通过流量偏差调节回路使备用泵快速提升转速；50s后进入升压模式，在该阶段把给水母管压力和给水管路沿程阻力的和作为备用泵出口压力的目标值，通过压力偏差调节回路使备用泵出口压力达到给水母管压力；当备用泵出口压力接近给水母管压力时进入正常调节模式，此时备用泵已经具备锅炉给水调节能力，开始参与锅炉给水流量的自动调节［4-6］。

5工程实施效果

轩岗电厂分别于2013年6月和2014年4月完成了2台660MW超临界机组给水系统变频改造工程。表1为改造前后各负荷段给水泵组总耗电量对比表，考虑到机组背压、热力系统和主汽压力对给水泵组出力的影响，为准确对比技改前后节电效果，以给水泵实际出力（即总有效功率）为对比基准，根据2013年1号机组运行数据和各负荷段年平均负荷权重计算可知，1号机组给水泵组技改前全年总耗电量为177365MW•h，技改后为118667MW•h，全年平均节电率为33.09%。系统的调节精度和响应速度完全能够满足电网ACE调节模式的需要，改造后机组负荷调节速度达到10MW/min，负荷响应时间不超过42s，各项性能指标均优于华北网“两个细则”考核要求。

6结束语

节水口号篇10

【关键词】吃水受限；航道限制；船速受限；港池受限；港口手续严格

1.KERCH海峡

1.1 KERCH海峡一般介绍和水文气象

KERCH海峡是联通黑海和亚速海的唯一通道，海峡东侧是俄罗斯，西侧是乌克兰，从黑海通过此海峡船舶可抵达亚速海内的各个港口，如HENICHES’K,BERDYANSK,MARIUPOL,TAGANROG,ROSTOV-NA-DONU,AZOV,YEYSK等多个港口。

KERCH海峡冬季受北大西洋、地中海东（东北向）移来的低气压影响而常刮东北大风，8月份也刮东北大风，夏季除8月份风较大外，通常刮西南风；每年5月是雾的盛行期；流向主要向南，流速受风向和风力影响，平均流速0.1到0.5节，但在狭窄处有强风时可达3节；从每年的12月到来年的3月海峡通常有被水流和风破碎的冰块，特别刮西南大风时，水面几乎挤满了冰块，主要是冰从亚速海流入KERCH海峡，在海峡南部也有不少冰块。

水位在刮东北风时最低，在刮西南风时涨高。水位不同最大可达1米。

KERCH-KALE KANAL航道允许船舶通过最大吃水8米。

1.2 KERCH-KALE KANAL航道（ROUTE NO.12）

KERCH海峡用一张BA 2242海图。海峡内KERCH-KALE KANAL航道（ROUTE NO.12）全长18.5海里（从南引水站1、2号灯浮至北引水站51、52号灯浮），航道为人工疏浚航道，由南向北航行左侧红灯浮，右侧绿灯浮，在转向处设置黑黄或黑黄黑灯浮、快闪光灯，灯浮齐全。航道大部水深约9米不等，但有4个最浅处的水深8米到8.3米，航道宽度约 120米。航道两侧水下有很多废除的原来灯浮，从2号灯浮到26号灯浮离航道边较近处有多处浅点或障碍物，航道两侧有许多水下危险物，从26号灯浮到42号灯浮航道外侧水深更浅。KERCH海峡内还有水深较浅航道，在此不作介绍。

KERCH-KALE KANAL航道通常允许船舶通过最大吃水8米,海峡东侧有多个驳载锚地。

1.3 KERCH-KALE KANAL航道（ROUTE NO.12）的限制

吃水小于5米限制速度12节，其它船舶限制速度10节。

船舶最大长度215米并最大吃水8米可通过此航道。超出此尺度由港长单独确定。

船舶最大吃水8.3米允许从黑海到KERCH商贸海港。

下列船舶仅能单向通航：长度超过160米和宽度大于25米，由于船舶吃水原因而导致操纵困难，船舶装有危险品，白天视线小于2海里和在晚上主要导标看不清，其它特殊情况。

仅吃水小于4.5米船舶在得到VTS同意后才能追越它船，船舶如穿越航道需给在航道内航行的船舶让路，如穿越船艏需至少保持0.5海里通过。

1.4通过KERCH海峡前报告制

船舶需通过向VTS发送48小时、24小时ETA,4小时前确认ETA（内容请参考无线电信号书286（3）），如改变ETA需在抵达前2小时报告。船舶没有经过VTS同意不得进入VTRS范围，在抵达VTRS范围前30分钟VHF 14/16向KERCH TRAFFIC CONTROL报告（同无线电信号书286（3）介绍的海峡两端使用VHF67有区别），并在这两个频道上保持守听，通常不需联系KERCH PILOT，仅联系KERCH TRAFFIC CONTROL。

1.5接近和通过KERCH海峡安全航法

1.5.1从南接近和通过KERCH海峡安全航法