连续范文10篇

连续范文篇1

［关键词］小学语文；非连续性文本；视角筛选

非连续性文本阅读是阅读教学的重要组成部分。对学生非连续性阅读能力的培养重点在于提升学生提取信息、整合信息的能力，尤其是应对现代社会生活的能力。由于非连续性文本以多种材料组合，教师在教授时有一定难度，因而要有方法、有策略地进行教学设计。

一、整合资源，创设非连续性文本阅读情境

语文教材中就有丰富的非连续性阅读材料，如目录、插图、表格等，教师要善于发现教材中可供使用的资源。在教学过程中，教师可以充分运用现行教材里的素材，如“语文与生活”的片段阅读，“诵读与积累”中的名言警句等，为学生创设一个非连续性文本阅读情境。苏教版语文教材的单元编写以文本内容为主题，每单元后还有练习和习作。教师在教学时可以先引导学生观察目录，后进行分析。学生通过对目录的观察，能够明确课文的标题、页码，了解其所在的单元位置。但刚接受训练的学生可能不明白怎样看目录，这时就需要教师适时地给予指导。教师应提前掌握整本教材的结构以及各单元之间的联系，把握好重难点。如教学苏教版五年级下册第六单元，教师引导学生观察目录，询问学生第六单元里包含了什么内容。学生通过观察了解到本单元由《七律•长征》《和他的大黑骡子》《大江保卫战》几篇文章构成。教师追问，这三篇文章有何联系。学生很容易想到，这三篇文章都是描写革命时期的作品，我们要从中学习革命先辈的精神品质。学生回答完毕，教师进而引出“习作6”的内容：“革命先烈有许多精神值得我们钦佩，那么你最钦佩的人是谁呢？”这样教学，过渡自然，学生也能明白单元习作和本单元课文之间的联系。在课堂之上，运用非连续性文本展开教学可以帮助学生更好地学习教材中的连续性文本，对学生阅读兴趣的培养、阅读能力的提升大有益处。

二、筛选教法，启动非连续性文本阅读活动

教师在指导学生进行非连续性文本阅读时，要注意结合学段特点，教给学生阅读的方法，引导学生把握教材中连续性文本的内容，通过对连续性文本的阅读来训练学生提取、整合信息的能力。教授苏教版五年级下册第三单元“我读书我快乐”时，可结合非连续性文本阅读训练来展开。这一单元的读书提示是阅读《上下五千年》，教师要提前布置阅读任务，然后以小组交流展示的形式进行“我读书我快乐”的综合性学习活动。活动形式多样，可以举办读书交流会、说读书名言等。如展开“名言荟萃”活动，学生展示古今中外的名人名言，教师指导学生设计评价表，表格涵盖评价人、评价内容、等级评定等多项内容。学生展示完后由小组交流评定。教师要整合学生的评定表，总结活动，从而培养学生使用非连续性文本素材的意识。设置与阅读相关的一系列教学活动，旨在培养学生提取信息、整合信息的能力。通过阅读连续性文本或者搜集整理素材，可以提升学生对非连续性文本的理解能力，从而提升教学效果。

三、创新训练，形塑非连续性文本阅读能力

非连续性文本不仅仅出现在学生的课本中，更广泛应用于生活当中。非连续性文本的教学不应局限于课堂，教师应以课内为原点，引导学生将非连续性文本阅读延伸到生活中。这对学生整体的理解能力、阅读素养的提升来说都是一个很好的机会。例如，教师可以提前布置活动，让学生搜集家里的非连续性阅读材料。有的学生拿来了电器说明书，有的学生拿来了药品说明书，有的学生拿出了爸爸的会议日程等，教师根据学生提供的素材进行教学。紧接着，教师明确下一个活动内容，以自己出差的经历为主题，设置情境。教师出示出差地的宣传册，引出文本；出示出差活动的邀请函，让学生阅读提取信息；提供多种出行选择，让学生进行比较；根据天气预报决定所带的东西。教师让学生把生活中能接触到的非连续性文本拿到课堂上，并设置情境对学生进行训练，教学效果显著。在课堂上把平时可能没有仔细阅读的素材进行整合，不仅能提升课堂参与度、调动学生的积极性，而且可以锻炼学生筛选、整合信息的能力。整个活动的推进，它的意义不仅体现在教学效果上，其延伸到学生生活中的部分才更彰显出非连续性文本阅读训练的意义。

连续范文篇2

1、前言

1950年意大利开始在水库大坝工程中使用地下连续墙技术，1958年我国引进了此项技术并应用于北京密云水库的施工中。70年代中期，这项技术开始推广应用到建筑、煤矿、市政等部门。我们上海市第二市政工程有限公司作为总包方早已涉及到了地下连续墙的施工，但真正开始自己施工却是从2001年轻轨明珠线二期临平路车站地下连续墙的施工开始的，上海的轨道交通施工市场前景广阔，因此地下连续墙施工技术的研究对我们上海市第二市政工程有限公司有着重要的战略意义。

2、地下连续墙简介虽然地下连续墙已经有了50多年的历史，但是要严格分类，仍是很难的

（1）按成墙方式可分为：①桩排式；②槽板式；③组合式。

（2）按墙的用途可分为：①防渗墙；②临时挡土墙；③永久挡土（承重）墙；④作为基础用的地下连续墙。

（3）按强体材料可分为：①钢筋混凝土墙；②塑性混凝土墙；③固化灰浆墙；④自硬泥浆墙；⑤预制墙；⑥泥浆槽墙（回填砾石、粘土和水泥三合土）；⑦后张预应力地下连续墙；⑧钢制地下连续墙。

（4）按开挖情况可分为：①地下连续墙（开挖）；②地下防渗墙（不开挖）。

我们这里讲的是槽板式用作永久挡土围护结构的钢筋混凝土地下连续墙。

地下连续墙的优点有很多，主要有：

（1）施工时振动小，噪音低，非常适于在城市施工。

（2）墙体刚度大，用于基坑开挖时，极少发生地基沉降或塌方事故。

（3）防渗性能好。

（4）可以贴近施工，由于上述几项优点，我们可以紧贴原有建筑物施工地下连续墙。

（5）可用于逆作法施工。

（6）适用于多种地基条件。

（7）可用作刚性基础。

（8）占地少，可以充分利用建筑红线以内有限的地面和空间，充分发挥投资效益。

（9）工效高，工期短，质量可靠，经济效益高。

地下连续墙的缺点主要有：

（1）在一些特殊的地质条件下（如很软的淤泥质土，含漂石的冲积层和超硬岩石等），施工难度很大。

（2）如果施工方法不当或地质条件特殊，可能出现相邻槽段不能对齐和漏水的问题。

（3）地下连续墙如果用作临时的挡土结构，比其它方法的费用要高些。

（4）在城市施工时，废泥浆地处理比较麻烦。

3、地下连续墙施工难点地下连续墙的施工主要分为以下几个部分：导墙施工、钢筋笼制作、泥浆制作、成槽放样、成槽、下锁口管、钢筋笼吊放和下钢筋笼、下拔砼导管浇筑砼、拔锁口管

以下将分项叙述各个施工环节中的要点和难点：

3.1导墙施工导墙是地下连续墙施工的第一步，它的作用是挡土墙，建造地下连续墙施工测量的基准、储存泥浆，它对挖槽起重大作用。根据我们使用的情况看来主要有以下几个问题。

（1）导墙变形导致钢筋笼不能顺利下放出现这种情况的主要原因是导墙施工完毕后没有加纵向支撑，导墙侧向稳定不足发生导墙变形。解决这个问题的措施是导墙拆模后，沿导墙纵向每隔一米设二道木支撑，将二片导墙支撑起来，导墙砼没有达到设计强度以前，禁止重型机械在导墙侧面行驶，防止导墙受压变形。

如导墙已变形，解决方法是用锁口管强行插入，撑开足够空间下放钢筋笼。

（2）导墙的内墙面与地下连续墙的轴线不平行这个问题在我们的施工过程中曾经碰到过，超声波测试结果显示，由于导墙本身的不垂直，造成整幅墙的垂直度不理想。

导墙的内墙面与地下连续墙的轴线不平行会造成建好的地下连续墙不符合设计要求。解决的措施主要是导墙中心线与地下连续墙轴应重合，内外导墙面的净距应等于地下连续墙的设计宽度加50mm，净距误差小于5mm，导墙内外墙面垂直。以此偏差进行控制，可以确保偏差符合设计要求。

（3）导墙开挖深度范围内均为回填土，塌方后造成导墙背侧空洞，砼方量增多解决方法：首先是用小型挖基开挖导墙，使回填的土方量减少，其次是导墙背后填一些素土而不用杂填土。

3.2钢筋笼制作钢筋笼的制作是地下连续墙施工的一个重要环节，在我们的施工过程中，钢筋笼的制作与进度的快慢有直接影响。钢筋笼制作主要有以下几点问题：

（1）进度问题进度是由许多因素影响的，我们一般碰到的主要有：

①施工时场地条件不允许设置两个钢筋制作平台。钢筋笼制作速度决定了施工进度，要保证一天一幅的施工进度，一定要两个施工平台交替作业。

②施工时进入梅雨天气，下雨天数多。电焊工属于危险工种，尤其不能在雨天施工，在安全和文明施工的要求下我们在雨天停止施工。我认为解决方法是用脚手架和彩钢板分段搭设小棚子，下设滚轮，拼接起来，雨天遮雨，平时遮阳。待钢筋笼需要起吊时用推开或吊车吊离。

（2）焊接质量问题焊接质量问题是钢筋笼制作过程里一个比较突出的问题。主要有：

①碰焊接头错位、弯曲。

错位主要是由于碰焊工工作量大，注意力不集中引起的质量问题，经过提醒并且不定期的抽样检查，碰焊质量有了明显提高。民工队伍里需要掌握碰焊技术的人员。弯曲是因为碰焊完成后，接头部分还处于高温软弱状态，强度不够，民工在搬运钢筋到堆放地时，造成钢筋在接头处受力弯曲变形，在堆放后又没有处理过，冷却后强度恢复很难处理。对民工技术交底过后情况有所好转，在以后的工作里应该紧盯这个问题。

②钢筋笼焊接时的咬肉问题。

这个问题的产生主要是因为民工队伍技术水平不到位，许多是生手，其次是因为由于电焊工数量不够，由一班人长期加班加点，疲劳过度引起的质量问题。如果更换生手并且配足电焊工的话，问题就会得到彻底解决。

3.3泥浆制作泥浆是地下连续墙施工中深槽槽壁稳定的关键，必须根据地质、水文资料，采用膨润土、cmc、纯碱等原料，按一定比例配制而成。在地下连续墙成槽中，依靠槽壁内充满触变泥浆，并使泥浆液面保持高出地下水位0.5—1.0米。泥浆液柱压力作用在开挖槽段土壁上，除平衡土压力、水压力外，由于泥浆在槽壁内的压差作用，部分水渗入土层，从而在槽壁表面形成一层固体颗粒状的胶结物——泥皮。性能良好的泥浆失水量少，泥皮薄而密，具有较高的粘接力，这对于维护槽壁稳定，防止塌方起到很大的作用。

泥浆制作过程中应该注意以下几个问题：

（1）要按泥浆的使用状态及时进行泥浆指标的检验。

新拌制的泥浆不控制就不知拌制的泥浆能否满足成槽的要求；储存泥浆池的泥浆不检验，可能影响槽壁的稳定；沟槽内的泥浆不按挖槽过程中和挖槽完成后泥浆静止时间长短分别进行质量控制，会形成泥皮薄弱且抗渗性能差；挖槽过程中正在循环使用的泥浆不及时测定试验，泥浆质量恶化程度不清，不及时改善泥浆性能，槽壁挖掘进度和槽壁稳定性难以保证；浇筑混凝土置换出来的泥浆不进行全部质量控制试验，就无法判别泥浆应舍弃还是处理后重复使用。

（2）成本控制泥浆制作主要用三种原材料，膨润土、cmc、纯碱。其中膨润土最廉价，纯碱和cmc则非常昂贵。如何在保证质量的情况下节约成本，就成为一个关键问题。

要解决这个问题就要在条件允许的情况下，尽可能地多用膨润土。合格的泥浆有一定的指标要求，主要有粘度、ph值、含沙量、比重、泥皮厚度、失水量等。要达到指标的要求有很多种配置方法，但要找到最经济的配置方法是需要多次试验的。

（3）泥浆制作与工程整体的衔接问题泥浆制作工艺要求，新配制的泥浆应该在池中放置一天充分发酵后才可投入使用。旧泥浆也应该在成槽之前进行回收处理和利用。当工程进行得非常紧张的时候，一天一幅的进度对泥浆制作是一个严峻的考验。

有时自来水压力小，要拌制一个搅拌池的泥浆（5立方米）至少需要30分钟，当需要拌制新浆的时候，时间就变得非常紧张。解决的方法一个是连夜施工，在泥浆回笼完成的时候马上开始拌制新浆或进行泥浆处理。另外准备一个清水箱，在不拌制新浆的时候用于灌满清水，里面放置一个大功率水泵，拌浆时使用箱内清水，同时水管连续向箱内供水，就可以最大限度的利用水流量，加快供水速度，节约拌浆的时间。

（4）泥浆制作具体方量的确定泥浆制作需要一定的方量，到底多少方量才是合适的呢。方量的确定在理论书籍上有许多复杂的公式。一般情况，以拌制理论方量的1.5倍比较合适。在已经施工的36幅墙的过程中，基本上是合适的。但也出现过特殊情况，例如DQ95的成槽过程中发生过明显的泥浆渗漏情况，幸亏发现及时，马上拌制新浆，由于渗漏速度不是很快，最终没有影响工程的进行，此幅实际用浆量是平时的2倍。

3.4成槽放样成槽放样其实是一项比较简单的工作，但我们却在这个问题上碰到了钉子。成槽宽度理论上应该是：成槽宽度=墙体理论宽度+锁口管直径+外放尺寸（先行幅）

成槽宽度=墙体理论宽度+锁口管直径/2+外放尺寸（连接幅）

第一幅时我们把外放尺寸定为10公分，实际情况看来，这个尺寸是偏小的。在成槽完毕的时候，我们碰到了钢筋笼下放困难的问题，实际上成槽不能保证垂直度，在底部的时候发生倾斜，解决方法是：1）加强成槽司机的垂直度控制意识，设立奖励制度。

2）购买测斜仪，确保垂直度。

3.5成槽成槽主要有以下几个问题：

（1）成槽机施工成槽施工是地下连续墙施工的第一步，也是地下连续墙施工质量是否完好的关键一步，成槽的技术指标要求主要是前后偏差、左右偏差。由于前后偏差由仪器控制，前后偏差在施工过程中出现问题的次数是较少的；左右偏差由于原有的控制仪器损坏，至今未修复，因此主要由司机的经验和目测来控制。左右偏差的问题是我们地下连续墙施工过程中的一个顽症，发生的概率非常高。在一次抽检时，槽顶与槽底的偏差竟然有60厘米之多，这么大的偏差肉眼很容易就可以观察到。我认为首先是我们的技术交底工作没有做好，其次是成槽司机的态度不是很严肃，希望在以后的施工过程过程中可以杜绝这种现象。

（2）泥浆液面控制成槽的施工工序中，泥浆液面控制是非常重要的一环。只有保证泥浆液面的高度高于地下水位的高度，并且不低于导墙以下50厘米时才能够保证槽壁不塌方。泥浆液面控制包括两个方面：首先是成槽工程中的液面控制，这一点做起来应该并不难。但是一旦发生，就会对我们的槽壁质量形成了很大的影响，塌方在所难免。产生的原因主要是指导工麻痹大意，民工不知道如何操作。我认为对民工的交底也是一项必做的工作，民工不止是干体力活，对具体的工序也应该有一定的了解。

其次是成槽结束后到浇筑砼之前的这段时间的液面控制。这件工作往往受到大家的忽视，但是泥浆液面的控制是全过程的，在浇筑砼之前都是必须保证合乎要求的，只要有一小段时间不合要求就会功亏一篑。

（3）地下水的升降遇到降雨等情况使地下水位急速上升，地下水又绕过导墙流入槽段使泥浆对地下水的超压力减小，极易产生塌方事故。

地下水位越高，平衡它所需用的泥浆密度也越大，槽壁失稳的可能性越大，为了解决槽壁塌方，必要时可部分或全部降低地下水，泥浆面与地下水位液面高差大，对保证槽壁的稳定起很大作用。所以另一个方法是提高泥浆液面，泥浆液面至少高出地下水位0.5—1.0米。在施工中发现漏浆跑浆要及时堵漏补浆，以保持泥浆规定的液面。第二种方法实施比较容易因此采用的比较多，但碰到恶劣的地质环境，还是第一种方法效果好。

（4）清底工作在吊放钢筋笼前不认真操作。

沉渣过多会造成地下连续墙的承载能力降低，墙体沉降加大沉渣影响墙体底部的截水防渗能力，成为管涌的隐患；降低混凝土的强度，严重影响接头部位的抗渗性；造成钢筋笼的上浮；沉渣过多，影响钢筋笼沉放不到位；加速泥浆变质。

（5）刷壁次数的问题地下连续墙一般都是顺序施工，在已施工的地下连续墙的侧面往往有许多泥土粘在上面，所以刷壁就成了必不可少的工作。刷壁要求在铁刷上没有泥才可停止，一般需要刷20次，确保接头面的新老砼接合紧密，可实际情况往往刷壁的次数达不到要求，这就有可能造成两幅墙之间夹有泥土，首先会产生严重的渗漏，其次对地下连续墙的整体性有很大影响。在以后的堵漏工作中就要浪费许多人力物力，经济损失不可弥补，而且这对我们日后的决算也会造成很大的影响。因此虽然刷壁的工作比较烦，而且它导致的恶果不是很快就能看出来，但它却对我们的施工质量有着至关紧要的影响，一点也马虎不得。

3.6下锁口管锁口管的问题是施工过程的一个疑难杂症，至今没有得到合理的解决。主要问题有以下几个方面：

（1）槽壁不垂直，造成锁口管位置的偏移由于机器和人工的原因，我们成好的槽壁在下部总是存在两端不垂直的问题：如图所示

这就造成在下锁口管的时候，锁口管不能按照预先放好的样的位置摆放，影响到这幅墙的宽度及钢筋笼的下放。同时锁口管的后面空当过大，加大了土方回填的工作量，也容易产生漏浆的问题。解决方法是修好左右纠偏的仪器，并且提高司机的操作技术，做好技术交底，在成槽后期的时候有意识的向两边倾斜。

（2）锁口管固定不稳，造成锁口管倾斜锁口管的固定包括上端固定和下端固定：下端固定主要通过吊机提起锁口管一段高度使其自由下落插入土中使其固定，这个工作除了一次漏做外做的还是比较好的，这种固定方法使锁口管的下端一般不会产生大的位移。上端固定一般是通过锁口管与导墙之间的缝隙之间打入导木枕，并用槽钢斜撑来解决。这种方法基本上可以杜绝锁口管移位的产生，我认为这是一种较好的方法。实际施工中我们使用最多的是用100吨吊车用10吨力竖直向上拉锁口管，当锁口管发生偏移时，会有反方向的力使其回位。这种方法的缺点是当发生小的位移时，反方向的力很小，不能够起到作用，因此位移不可避免，而且当场地条件不允许时，100吨吊车很难找到合适的位置。

实际施工中，有几次锁口管上端未作固定或固定不好，偏移严重，造成此幅墙的幅宽超过设计宽度，占用了下一幅墙的幅宽。这个问题的产生和漏浆问题的产生共同造成了闭合幅的幅宽缩小的问题，其中最小的一幅只有4.5米宽，整整缩小了1.5米。

（3）拔锁口管的问题拔锁口管时为了避免使用液压顶升架，往往在砼没有浇筑完毕的时候就已经开始拔了，这样做不是不可以，只是一定要掌握好砼初凝的时间，在实际操作中指导工往往不能很好的掌握。因此我认为拔锁口管应该在砼灌注完毕的时候再开始拔，建议每次都使用液压顶升架，这样可以防止因锁口管拔的太早，墙体底部的砼未初凝而产生的漏浆问题。

（4）锁口管后回填土的问题锁口管下放以后，不会紧贴土体，总是有一定的缝隙，一定要进行土方回填，否则砼绕过锁口管，就会对下一幅连续墙的施工造成很大的障碍。但由于缝隙较小，又充满泥浆，回填如不易密实。

因此我们要加工一根专用设备――钢钎，用来插入缝隙，捅实回填土，防止砼绕流。

3.7钢筋笼起吊和下钢筋笼

（1）钢筋笼偏移由于上一幅施工时锁口管后面的空当回填不密实造成的漏浆问题会产生一系列的不良后果。成槽时由于砼已凝固，会损坏成槽机的牙齿，下钢筋笼时也会对钢筋笼产生影响。

当钢筋笼碰到砼块时，会发生倾斜，使钢筋笼左右标高不一致，影响接驳器的准确安放。同时由于漏浆的影响，会使钢筋笼发生侧移，扩大本幅墙的宽度，占用下一幅墙的墙宽。

（2）民工上钢筋笼的安全问题钢筋笼起吊时一定要注意安全，整个钢筋笼竖起来后足有30米高，经常发生焊工遗留的碎钢筋、焊条高空下落问题，因此在整个起吊过程中无关人员一定要远离钢筋笼，防止意外事件的发生。由于施工的要求，必须要爬上钢筋笼进行施工操作，危险性比较高，因此一定要注意安全，爬笼子之前对民工进行安全教育，安全帽帽扣要扣好，到达高度后第一步就是要系好安全带。

（3）钢筋笼下不去除少数是槽体垂直度不合要求外，大部分情况是由于漏浆的原因导致钢筋笼下不去，因此漏浆的问题必须要解决。回填土不密实是导致漏浆的主要原因。

（4）钢筋笼的吊放钢筋笼的吊放过程中，发生钢筋笼变形，笼在空中摇摆，吊点中心与槽段中心不重合。就会造成吊臂摆动，使笼在插入槽内碰撞槽壁发生坍塌，吊点中心与槽段中心偏差大，钢筋笼不能顺利沉放到槽底等。吊点问题至关重要，一旦吊点发生问题，就有可能造成钢筋笼变形等不可弥补的损失，因此一定要经过项目部人员的仔细研究推敲，以确保钢筋笼起吊的绝对安全。插入钢筋笼时，使钢筋笼的中心线对准槽段的纵向轴线，徐徐下放。

3.8下、拔砼导管、浇筑砼

（1）导管拼装问题导管在砼浇注前先在地面上每4-5节拼装好，用吊机直接吊入槽中砼导管口，再将导管连接起来，这样有利于提高施工速度。

（2）导管拆卸的问题导管的拆卸问题是一个困扰我们的老问题，在倒砼的时候，我们要根据计算逐步拆卸导管，但由于有些导管拆不下来或需要很多的时间拆卸，严重的影响了砼的灌注工作，因为连续性是顺利灌注砼的关键。其实这个问题并不难以解决，只要每次砼灌注完毕把每节导管拆卸一遍，螺丝口涂黄油润滑就可以了。还应注意在使用导管的时候，一定要小心，防止导管碰撞变形，难以拆卸。

（3）堵管的问题由于砼的质量问题，发生过几次导管堵塞的问题，经与拌站联系过后没有再发生过。导管堵塞后，要把导管整体拔出来，对斗上的钢丝绳来说是一个考验，整体提高二十几米是非常危险的，万一钢丝绳断掉就会造成不可估量的损失。因此拔出时应该换用直径大的钢丝绳。导管的整体拔出会因为拔空而造成淤泥夹层的事故，而且管内的砼在泥浆液面上倒入泥浆，会严重污染泥浆。

（4）在钢筋笼安置完毕后，应马上下导管马上下导管是一个工序衔接的问题，这样做可以减少空槽的时间，防止塌方的产生。

（5）槽底淤积物对墙体质量的影响

①淤积物的形成清底不彻底，大量泥渣仍然存在；清底验收后仍有砂砾、粘土悬浮在槽孔泥浆中，随着槽孔停置时间加长，粗颗粒悬浮物在重力的作用下沉积到槽孔底部；槽孔壁坍方，形成大量槽底淤积物。

②淤积物对墙体质量的影响槽孔底部淤积物是墙体夹泥的主要来源。混凝土开浇时向下冲击力大，混凝土将导管下的淤积物冲起，一部分悬浮于泥浆中，一部分与混凝土掺混，处于导管附近的淤积物易被混凝土推挤至远离导管的端部。当淤积层厚度大或粒径大时，仍有部分留在原地。悬浮于泥浆中淤积物，随着时间的延长，又沉淀下来落在混凝土面上。一般情况下，这层淤泥比底部的淤积物细，内摩擦角小，比处于塑性流动状态下的混凝土有更大的流动性，只要槽孔混凝土面稍有倾斜，就会促使淤泥流动，沿着斜坡流到低洼处聚集起来，当槽孔混凝土面发生变化或呈覆盖状流动时，这些淤泥最易被包裹在混凝土中，形成窝泥。被混凝土推挤至槽底两端的淤积物，一部分随混凝土沿接缝向上爬升，甚至一直爬到槽孔顶部。当混凝土挤压力小时，还会在接缝处滞留下来形成接头夹泥。当多根导管同时浇注时，导管间混凝土分界面也可能夹泥，这些夹泥大多来自槽底淤积物。

砼开始浇注时，先在导管内放置隔水球以便砼浇注时能将管内泥浆从管底排出。砼浇灌采用将砼车直接浇注的方法，初灌时保证每根导管砼浇捣有6方砼的备用量。

砼浇注中要保持砼连续均匀下料，砼面上升速度控制在4-5m／h，导管下口在混凝土内埋置深度控制在1.5-6.0m，在浇注过程中严防将导管口提出砼面，导管下口暴露在泥浆内，造成泥浆涌入导管。主要通过测量掌握砼面上升情况、浇筑量和导管埋入深度。当混凝土浇捣到地下连续墙顶部附近时，导管内混凝土不易流出，一方面要降低浇筑速度，另一方面可将导管的最小埋入深度减为1m左右，若混凝土还浇捣不下去，可将导管上下抽动，但上下抽动范围不得超过30cm.在浇筑过程中，导管不能作横向运动以防沉渣和泥浆混入混凝土中。同时不能使混凝土溢出料斗流入导沟。对采用两根导管的地下连续墙，砼浇注应两根导管轮流浇灌，确保砼面均匀上升，砼面高差小于50cm.以防止因砼面高差过大而产生夹层现象。

（6）砼面标高问题灌注砼时，一定要把砼面灌注到规定位置。因为表层的砼的质量由于和泥浆的接触是得不到保证的，做圈梁的时候把表层的砼敲掉正是这个原因。

（7）泥浆对墙体的影响性能指标合格的泥浆有效防止坍方，减少了槽底淤积物的形成；有很好的携渣能力，减少和延迟了混凝土面淤积物的形成；减少了对混凝土流动的阻力，大大减少了夹泥现象。有人用1：10的模型用直导管法在不同比重的膨润土泥浆下浇注混凝土，当泥浆比重为10.3～10.45kN/m3时，墙间混凝土交界面无夹泥，与一期槽混凝土接头处夹泥仅0～0.7mm；当泥浆含砂量增加，容重增加至10.6～10.8kN/m3时，接缝处夹泥显著增加至2～3mm，底部拐角及腰部窝泥厚达2～5mm；使用12.3kN/m3，粘度为18s，夹泥相当严重。由此可见，在有效护壁的前提下，泥浆比重小，夹泥和窝泥少，而泥浆比重大时，夹泥严重。

（8）施工工艺对墙体质量的影响①导管间距不同间距导管浇注的墙段，墙间夹泥面积占垂直端面积的百分数统计表见下表夹泥面积统计表

统计数据表明，导管在3m时，断面夹泥很少，3～3.5m略有增加，大于3.5m夹泥面积大大增加，因此导管间距不宜太大。

②导管埋深导管埋深影响混凝土的流动状态。埋深太小，混凝土呈覆盖式流动，容易将混凝土表面的浮泥卷入混凝土内；导管埋深太深时，导管内外压力差小，混凝土流动不畅，当内外压力差平衡时，则混凝土无法进入槽内。

③导管高差不同时拔管造成导管底口高差较大，当埋深较浅的进料时，混凝土影响的范围小，只将本导管附近的混凝土挤压上升。与相邻导管浇注的混凝土面高差大，混凝土表面的浮泥流到低洼处聚集，很容易被卷入混凝土内。

④浇注速度浇灌速度太快，使混凝土表面呈锯齿状，泥浆和浮泥会进入到裂缝重严重影响混凝土质量。

3.9拔锁口管

（1）砼的凝固情况是我们一定要注意的，因此在第一车砼到现场以后，现场取砼试块，放置于施工现场，用以判断砼的凝固情况，并根据砼的实际情部况决定锁口管的松动和拔出时间。

（2）锁口管提拔一般在砼浇灌4小时后开始松动，并确定砼试块已初凝，开始松动时向上提升15-30cm，以后每20分钟松动一次，每次提升15-30cm，如松动时顶升压力超过100T，则可相应增加提升高度，缩小松动时间。实际操作中应该保证松动的时间，防止砼把锁口管固结。由于锁口管比较新，一般情况下用100吨吊车就可以把锁口管拔起来。

连续范文篇3

关键词:大跨度变截面;预应力混凝土;连续刚构桥;施工风险;合拢段

大跨度桥梁工程是复杂地形条件与建设规模较大桥梁最常采用的结构设计形式之一，其在实际施工过程中不可避免地会受到诸多外界环境的影响。以大跨度变截面预应力混凝土连续刚构桥为例，通过分析导致其施工风险的原因，并结合工程项目的实际情况，采取必要的科学技术手段，使各种病害等施工安全风险得到科学有效控制。

1研究大跨度变截面预应力混凝土连续刚构桥

施工风险控制的现实意义随着我国经济的发展，社会的不断进步，我国对建设桥梁跨径的使用需求不断提高，大跨度曲线连续刚构桥的建设能够更好地解决所处环境复杂性与工程建设规模不断扩大的问题。具体来说，就是通过缩短道路的展线长度，在避免滑坡、岩溶以及泥石流等不良地质问题出现的同时，提高桥梁工程建设使用的安全可靠性。但在实际施工控制过程中，因受同时进行梁墩临时固结与体系转换作业，存在单T两侧重量与浇筑主梁混凝土超方量不平衡的问题;混凝土收缩、徐变以及挂篮定位作业易受外界温度环境变化情况，影响了工程项目建设的安全稳定性。因此，研究人员应从实际问题出发，有效解决上述不稳定性问题对桥梁工程建设造成的影响。

2导致大跨度变截面预应力混凝土连续刚构桥

施工出现风险的原因从此类连续刚构桥的实际施工过程来看，工程建设人员采用了悬臂施工方法进行刚构桥的施工建设。具体来说，就是从中间桥墩的顶部向两边以平衡悬臂的施工方式进行施工梁体的各个节段操作，继而形成两个T字型的双悬臂结构。对已建大跨度变截面预应力混凝土连续刚构桥施工情况进行分析发现，导致施工建设过程出现风险的原因主要有以下几个方面。2．1结构参数。当超出规范标准误差的构件截面尺寸作用于涉及的工程结构时，将导致截面特性出现误差，进而对结构作用的内力效果与变形控制造成影响。2．2预加应力。作为实现结构预加应力目标的关键，预应力混凝土结构的内力与变形有着密切联系，即预加应力值的大小将受到预应力钢筋断面尺寸、管道摩阻、张拉设备以及弹性模量等诸多因素的影响。此情况下，工程建设人员应对施工过程中可能产生的误差进行分析控制，如针对预应力管道的摩阻系数进行测量，以获取准确有效的摩阻系数值。2．3温度变化。该结构参数的变化不仅会对大跨度变截面预应力混凝土连续刚构桥的结构受力效果与变形程度带来影响，还会随着施工温度环境的变化而变化，应采取必要的措施进行优化控制。这里的温度变化是指梁表层与梁内层的温度场，其作为分析温度荷载效应的关键，需在施工控制中充分考虑这一因素，否则将会对工程结构造成桥梁裂缝等病害风险。而病害问题的出现将会影响桥梁各部分结构作用的应力平衡。但受季节、日照以及参与温度等问题的影响，增加了温度变化控制影响的难度。2．4施工监测。据权威数据统计，悬臂施工曲线的连续刚构桥施工监测分三种:变形、应力以及温度监测。但监测的施工操作会受到一些设备安装效果、测量方式不适用以及数据采集不准确等问题的影响。为此，工程项目建设人员应从问题角度出发，即在明确工程项目实际情况与设计使用要求的情况下，对大跨度变截面预应力混凝土刚构桥施工过程产生的风险进行控制，以促进桥梁工程的建设使用能够为区域的经济建设提供助力。

3实例分析

以某特大桥梁工程项目为例，其作为大跨度变截面预应力混凝土连续刚构桥，针对实际施工过程存在的风险问题，采取了以下措施进行优化控制。3．1合拢段施工风险控制。以大跨度变截面预应力混凝土连续刚构桥的合拢段施工风险控制过程为例，由于工程采用的合拢作业方法为:将一次合拢跨数确定为两种，即逐孔合拢与多跨一次合拢。具体来说，就是按照工程合拢施工图顺序的要求，将合拢施工作业的顺序确定为:从边跨向中跨与从中跨向两边逐孔合拢两种方式。对于多跨一次的合拢施工需在满足合拢施工作业温度环境要求后，对不稳定性的风险问题进行干扰控制，以提高结构的受力效果。此外，为了使锁定的合拢跨达到同步操作的目标，需通过大量的计算与先进的工艺技术运用，来强化合拢段的施工控制效果。对于上部结构的合拢段来说，施工风险控制应将目标确定为受力与施工便捷，即在靠近岸边的悬臂水中进行悬臂作业，以提高施工控制效率。此外，根据工程所处的环境，采用了从边坡向中跨的合拢方式，以满足工程项目各部分结构对合拢段结构协调受力与施工作业的安全性的控制需求。3．2温度应力。研究表明，桥梁结构受温度变化的影响主要体现在预应力约束时受到了温度次应力的影响而出现了温度变形。由于变截面悬浇预应力混凝土箱梁桥的温度应力较大，局部部位甚至超出了荷载应力，因此其是导致桥梁结构裂缝变形产生的主要原因。为此，施工裂缝病害风险控制人员应掌控温度变化的规律，即在明确年温度变化情况的基础上，对合拢段的施工方式进行调整，以降低裂缝病害问题的发生。3．3预应力施工风险控制。预应力施工风险的控制应结合工程项目结构本身的特性采取相应的风险控制对策，即在采用悬臂方式进行主梁的浇筑施工时，需将结构变形作为风险控制的主要对象，并充分利用应力控制措施，从而最大限度地保证主梁线形作用的正确性与和顺性。此外，在混凝土浇筑前，需调整底模标高。施工过程标高控制的误差需控制在既定的范围内。对于结构应力的影响，施工风险控制人员应针对结构实际作用状态与设计应力状态不符的问题，选择合理的测试元件与设备，对现场安装位置与导线的布置情况进行检测。对于主梁结构变形的监测，需在墩体或零号块施工完毕后，悬臂浇筑前，对竣工位置的实际情况进行测量。此外，当每一节段施工完毕后，就要对下一阶段的底模标高定位进行桥面标高的观测。当浇筑完混凝土施工，且完成预应力的张拉控制后，需对挂篮行走前后进行挠度观测。此时，为避免温度变化对观测结果带来不稳定性影响，需将观测的时间确定为太阳升起前。测量仪器设备选用经纬仪或水准仪等，对每一节段的预应力构件作用状态进行观测，以保证大跨度变截面预应力混凝土连续刚构桥的箱梁悬臂段的合拢精度与桥面的线形效果。对于应力测点的布置，施工风险控制人员应按照预定的测试方向，需布置好各个界面的测点位置。图1所示为桥梁工程截面应力测点的布置情况。

4结语

综上所述，对大跨度变截面预应力混凝土连续刚构桥施工过程中可能出现的风险问题，相关建设者应从温度应力、预加应力以及结构参数等方面入手，针对具有复杂特性的合拢段与预应力施工环节进行质量效果控制。在连续刚构桥施工中，应该不断加强对施工风险的控制和管理，促进桥梁工程质量的提高，实现可持续发展。

参考文献:

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连续范文篇4

〔关键词〕连续肾脏替代疗法;感染;护理管理;应用价值

作为一种新型的血液净化疗法，连续肾脏替代疗法能够保障患者的生命安全，但是在实际操作的过程中，该疗法有着较高的感染风险。为进一步降低患者感染发生率，积极对其感染的危险因素进行分析，并选择配合高效的护理管理措施就显得十分必要［1］。本研究旨在探讨连续肾脏替代疗法患者应用综合护理管理的效果，现报道如下。

1资料与方法

1.1一般资料。选取我院2016年4月至2018年4月收治的82例接受连续肾脏替代疗法的患者，随机分为对照组和观察组，每组41例。对照组男21例，女20例;年龄19～82岁，平均(42.69±7.81)岁。观察组男22例，女19例;年龄20～83岁，平均(43.58±7.92)岁。两组一般资料比较，差异无统计学意义(P＞0.05)，具有可比性。患者及家属均签署知情同意书。1.2护理方法。对照组采用常规护理管理。密切观察患者生命体征变化，注意患者感染发生情况，一旦出现异常，需要立即告知医师进行处理。观察组予以综合护理管理。(1)构建专业护理小组。根据医院实际情况，构建专业的护理管理小组，小组组长由科室护士长及科室主任担任，各小组成员由科室责任护士组成。对护理管理小组加强连续肾脏替代疗法培训力度，帮助护理管理小组成员均能够形成良好的综合素质。(2)管理登记。对所有接受连续肾脏替代疗法治疗的患者，进行管理登记，并对其感染发生风险进行评估，然后根据评估结果制定相对应的预防、治疗措施［2］。同时记录静脉置管相关内容，包括人次、时间、方法等，并要求每次由2名护理工作人员对记录信息进行核对，严格按照质控标准对上下机进行消毒。(3)强化落实、考核。将管理措施、连续肾脏替代疗法护理内容以及患者疾病相关知识，均落实到每一位护理工作人员身上，并且对其进行每月1次考核，每季度1次评估，根据评估考核方式，对其开展持证上岗［3］。(4)开展讨论。每月组织小组成员进行讨论，对上月的连续肾脏替代疗法感染情况进行汇报，并对其感染发生危险因素进行分析，同时制定出相应的控制策略，用以补充护理管理不足之处，形成一个良性循环。(5)消毒灭菌管理。每月对连续肾脏替代疗法操作室进行消毒灭菌，消毒范围包括墙壁、器械、地面及空气，同时在结束消毒灭菌后，检测操作室病毒、真菌。1.3临床评价。比较两组护理满意度及感染发生情况。(1)通过问卷调查法了解护理满意度。满分设置为100分;评分等级划分:非常满意＞80分，一般满意79～60分，不满意＜59分。护理满意度=(非常满意例数+一般满意例数)/总例数×100%。(2)感染情况根据患者胃肠道(呕吐、腹泻等)、呼吸道(咳嗽、咳痰、呼吸困难等)，以及血液、皮肤感染情况，及口腔温度＞37.8℃或直肠温度＞38.2℃进行统计。1.4统计学处理采用SPSS20.0统计软件进行数据分析。计量资料以x±s表示，采用t检验;计数资料以率表示，采用χ2检验。P＜0.05为差异有统计学意义。

2结果

2.1两组护理满意度比较。观察组护理满意度高于对照组，差异有统计学意义(P＜0.05)。见表1。2.2两组感染发生情况比较。观察组感染发生率低于对照组，差异有统计学意义(P＜0.05)。见表2。

3讨论

连续肾脏替代疗法能够模拟患者肾脏代谢功能，每日对患者进行连续性体外血液净化，从而起到机体废物清除及炎症递质减少的作用，有助于患者病情缓解。但是连续肾脏替代疗法，需要引导患者的血液至体外，并进行净化，此时就增加了患者感染发生风险，不但会严重影响患者的血液净化效果，而且会加重患者的病情，危及患者的生命安全［4］。因此，积极分析连续肾脏替代疗法感染危险因素，并配合有效的护理管理措施，就显得十分重要。临床工作中，我们发现接受连续肾脏代替疗法治疗的患者，其感染发生的主要危险因素集中在侵入性操作、静脉置管时间过长及患者年龄上面，在临床治疗及护理的过程中，应当结合患者年龄及病情，科学制定治疗方案及护理计划，尽可能减少对患者的侵入性操作，降低患者静脉置管时间，以此改善患者感染发生情况［5］。本研究中，观察组应用综合护理管理办法后，与对照组比较，感染发生率降低，满意度升高，差异均有统计学意义(P＜0.05)。说明配合综合护理管理，组建专业的护理管理小组，加大护理人员培训力度，帮助护理人员掌握连续肾脏代替疗法相关内容，有助于提升护理质量，降低感染风险，同时进一步强化消毒灭菌力度，可以减少患者接触病原菌，从本质上降低了患者感染发生率［6］。

综上所述，对接受连续肾脏替代疗法治疗的患者，需要注意其感染发生风险，减少患者侵入性操作及静脉置管时间，根据患者年龄合理制定治疗计划，同时积极配合综合护理管理措施，可以有助于提升患者临床治疗效果，帮助患者降低感染发生风险。

［参考文献］

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连续范文篇5

关键词：水处理工艺；连续砂过滤工艺；应用

一、连续自动砂滤装置简介

连续自动砂滤器是一种独特的含油污水处理设备，功能全面而且可靠，连续自动砂滤器没有运转的零部件，减少了大量的维护费用。连续自动砂滤器主要用于油田含油污水处理站及市政的供水水厂和污水处理厂等。连续自动砂滤器是一种连续工作的过滤器，在反冲洗和过滤工作同时进行，不需要停产反洗。在原水从下往上运动的时候，净水通过石英砂滤床从下向上过滤而自然流出。同时，随着过滤过程的进行，被污染的石英砂滤料在洗砂器中得到清洗，悬浮物、油与洗砂污水一起被排放出去。

二、连续自动砂滤器工作原理

2.1过滤过程。污水通过进水管进入过滤器内，由辐射式进水装置均匀分布进入滤床，污水穿过石英砂层向上运动，滤出水通过溢流口自然流出。

2.2反冲洗过程。空气提升装置把被污染的石英砂滤料从过滤器的底部提升到洗砂器的上部，然后，被污染的石英砂滤料穿过洗炭器落下来，在洗砂器中与从下向上流动的滤出水及空气交替运行、摩擦，这样，被污染的石英砂滤料就得到了清洗。清洗后的石英砂落回到过滤器滤床的表面上，然后，再次参与过滤过程，这样，就保证了石英砂滤床永远是最清洁的。洗砂污水通过排污口被排放出去。

2.3连续自动砂滤装置的组成。连续自动砂滤装置主要由连续自动砂滤器、供气系统及自动化控制系统。

①控制系统说明。连续自动砂滤装置采用PLC控制系统，确保连续自动砂滤器及供气系统的稳定运行，它能对供气系统及连续自动砂滤器运行过程中的数据进行采集，反馈到电算机进行在线监测，实现集中检测和现场控制的目的。根据工艺要求，在连续自动砂滤器及供气系统上实现稳量、稳压及设备故障反馈警报的功能。每台连续自动砂滤器进、出口及排污口均设有流量计，进行实时在线监测，并且通过入口流量计对入口调节阀进行调整，保证连续自动砂滤器的处理水量稳定及排污量的控制；每台连续自动砂滤器都配有就地操作箱，操作箱内配有六个气体流量计，分别对三个气浮装置及三个提砂装置进行手动调节控制。

②供气系统说明。供气系统主要由空气压缩机、气体干燥器及集气罐组成，供气系统主要是提供连续自动砂滤器气浮装置及提砂装置的气源，为保证连续自动砂滤器的气压稳定，在供气系统的末端设置一台气体流量计及调节阀，通过空气调节阀与压力传感器的连锁来保证供气系统终端的出口压力，保证连续稳定的气压供给连续自动砂滤器的气浮装置及提砂装置；并且两台空气压缩机的工作时间也由PLC来控制，在一台空气压缩机工作一定时间后，进行自动切换，让另一台空气压缩机继续工作，保证空气压缩机的使用寿命及稳定的工作状态。

空气干燥器主要是为使供气系统保持气体干燥的状态，在冬季运行时，不会因为空气中水份的影响使连续自动砂滤装置受到影响；空气干燥器设有旁通管线，在夏季运行时，即使空气中水份较大也不会影响到连续自动砂滤器的正常运行。

2.4自动连续砂过滤工艺的应用

①地表水处理。地表水通常作为饮用水和工业工艺用水的水源.絮凝剂和原水在进水管上的管道混合器中进行充分混合,絮凝和分离过程在连续砂过滤滤床中完成,出水浊度由在线浊度仪测量,絮凝剂的投加量和进水水量成比例，并且根据进水水质决定是否需要进行pH值的调节。

②饮用水处理。在饮用水处理中，通常情况下连续砂过滤器可保证如下出水水质：色度：<5mg/LPt；浊度：<0.3NTU；CODMn<2.5mg/L；AI：<0.1mg/L。根据某自来水厂的测试结果,在进水悬浮物含量为200mg/L的情况下，连续砂过滤器可以保证浊度小于1.0NTU的稳定的出水水质。

③工业工艺用水处理。用地表水作为水源处理的工业工艺用水的出水水质与饮用水的水质接近，通常可保证以下出水水质：色度：<5mg/LPt；CODMn：2-3.5mg/L；浊度：<0.2-0.5NTU；国外许多造纸厂采用活性砂过滤工艺处理原水。以下是某造纸厂连续砂过滤器的运行数据：原水水质：CODMn；8-10mg/L；色度:15-35mg/LPt过滤面积：100平方米处理水量：1800立方米/小时出水水质：CODMn<3mg/L；色度：<5mg/LPt；AI；<0.1mg/L。

④污水处理。a.市政污水深度处理。为了节约水资源，市政污水二级处理后的出水需进行深度处理用作回用水已成为政府的一项政策。目前国内常用的深度处理方法是采用常规的絮凝、沉淀和过滤三段式处理工艺，进一步去除二沉池出水中的悬浮物和磷。国外多采用连续砂过滤工艺对污水厂二级处理出水进行深度处理，避免了常规水处理的初滤液对回用水系统的影响，在悬浮物浓度高达100mg/L的情况下,仍然能够满足回用水的水质要求。b.工业污水。工业废水通常需要首先进行预沉和pH值的调节,投加絮凝剂后进入连续砂过滤器。国外大型的钢铁厂循环冷却水通常用连续砂过滤器来处理，可以去除铁渣和油脂。瑞典某轧钢厂的含钢渣和油的冷却水经连续砂过滤器处理完后循环回用，其处理效果如下：待过滤的冷却水水质:悬浮物：30-200mg/L；油：5-15mg/L；温度：25-30℃；流量：1120m3/h；过滤面积：100m2。连续砂过滤出水水质：悬浮物：<10mg/L；油：<2mg/L。公务员之家:

连续范文篇6

关键词：连续刚构桥；挠度；自重；不均匀沉降

我国云南省的地形地貌比较复杂，即在该地区的许多山谷河流都修建上了连续刚构桥。连续刚构桥具有许多优点，如：跨越能力强、行车舒适以及施工方便等[1]。但是，在连续刚构桥施工期间桥梁的跨中和边跨都会形成一定的挠度，即在桥梁的运营过程之中随着桥梁使用年限的增加啊，其挠度会越来越大，当桥梁的跨中下挠严重就会形成混凝土裂缝，进而影响桥梁的结构安全。因此，分析不同的下挠原因可以为连续刚构桥的下挠积累分析经验，并且对桥梁监控以及维修加固具有重要意义[2]。

1工程背景

本文主要分析研究了云南省的某一座连续性的刚构桥，全桥一联，且桥梁的跨径布置为（66+120+66）米。并且主梁主要表现为单箱单室的箱梁，此桥的桥面宽度为9米，主梁的底面宽度为5米，以及箱梁的根部主梁的高度为7.5米，位于中跨跨中和梁端的主梁的高度为3米，并且箱梁的主梁的高度及主梁的底面曲线按照2次抛物线的形式变化。该桥的桥墩主要使用双肢薄壁空心墩，并且1号桥墩的高度为24米，2号桥墩的高度为23米。连接桥墩的承台的厚度为4米，并且采用9根直径为2米的钻孔灌注桩作为基础，并且桩长分别为48米和50米[3]，其桥型布置见图1所示。

2有限元模型的建立

使用计算模拟软件建立该连续刚构桥的MIDASCivil全桥的梁单元模型，并且其中连续刚构桥的主梁变化情况是主要是主要采用变截面的梁单元模拟，并且桩基础、承台、桥墩以及主梁采用刚性连接模拟现实接触[4]。桩基础使用“m”法计算桩土之间的作用影响并且通过节点来模拟弹性支承，即关于全桥的空间三维结构形成的建模图如图2所示。

3不同影响因素对挠度的影响

3.1自重变化对挠度的影响

在连续刚构桥正常施工的时候会根据建模计算分析设置好桥梁挠度的大小以此来监控预防桥梁形成过大的下挠度。但是，在施工的时候混凝土浇筑不可能做到尽善尽美。其中，在进行混凝土阶段浇筑的时候，混凝土的模板产生变形从而导致混凝土的自重增加；还有就是，混凝土顶表面不平整从而导致混凝土自重增加。即本节主要分析混凝土自重的不同对桥梁挠度的影响，混凝土自重系数变化如表1所示。根据混凝土的自重增加的百分比，调整模型中混凝土的自重系数来表达混凝土增加的部分，根据表1分别建立的模型，得到工况一、工况三和工况五的不同节点位置的挠度变化情况，如图3所示。根据奇数工况可以看出，混凝土超重对结构的挠度具有较小的影响，用曲线在图中展示不是很清晰。但是，图中可以明显的看出挠度的最大绝对值并不是在跨中，而是处于桥墩到跨中的3/4处，边跨也是基本处于桥墩到桥台的3/4处。根据图3所示具有对称性，故本文分别选取边跨节点14号、靠近跨中节点70号以及跨中节点76号的挠度进行分析研究，即得到表2。根据表2中可以看出，当混凝土的自重每增加1%的重量时，14号节点的挠度就下降约0.41mm，70号节点的挠度就下降约0.44mm，而76号节点的挠度就只下降了约0.24mm。故当混凝土的自重按1%的重量增加时，那与原来相比多出来的1%重量就会使不同节点混凝土挠度按照一定量的位移下降。即在施工的时候，根据正常情况下设置混凝土自重预拱度是可以正常保证混凝土的挠度的。但是，施工时可能导致混凝土自重增加，从而导致原本的预拱度不在满足实际施工的需要，故我们需要及时的做好施工监控工作，以保证混凝土的自重在合理范围之内，同时保障结构安全。

3.2基础不均匀沉降对挠度的影响

在施工的时候，有许多原因造成地基的不均匀沉降。其中，桥梁的1号和2号桥墩的沉降差别过大会使得桥梁结构产生附加应力，进而当形成的附加应力超过结构的抗拉应力，继而使得结构产生更大的变形[5]。故本节通过控制1号和2号桥墩的下沉量并且支座处的沉降量为0毫米保持不变，来分析研究基础的不均匀沉降对挠度的影响，即设置桥墩的沉降量如表3所示[6]。一个桥墩单独沉降，工况四至工况六为两个桥墩整体整体沉降。根据图4中可以分析得出，前三种工况只考虑了1号桥墩的下沉量，其中随着一号穷桥墩的下沉，位于1号桥墩左右两边的桥梁两跨也随之形成挠度，并且随着下沉量的增大，各个位置的挠度也随之增大；同时，在1号桥墩下沉而2号桥墩没有下沉的时候，由于1号桥墩的下沉引起了2号桥墩右侧边跨形成上挠度。后三种工况考虑了1、2号桥墩同时下沉的情况，其中随着1、2桥墩的同时下沉中跨跨中出现了明显的下挠，然而由于认定支座每由产生沉降量，故两个边跨被迫跟随1、2号桥墩形成下挠，并出现了明显的对称性能[7]。根据表4中可以分析得出，针对于具有对称性的连续刚构桥，只有1号桥墩沉降和1、2号桥墩同时沉降时，1号桥墩的边跨跨中的挠度随着沉降量的变化一样，下挠的量是一样的，同时随着沉降量的增加挠度也是随着线性变化的，即每增加10毫米的沉降量便会下挠7.98107毫米的下挠量；但是，在1、2号桥墩同时沉降时，2号桥墩的边跨跨中才会有一个下挠，当只有1号桥墩沉降时，2号桥墩的边跨跨中会形成一个上挠，并且随着桥墩的沉降量增加其上挠也是线性变化着增加，即每增加10毫米的沉降量便上挠0.47214毫米的上挠量；当只有1号桥墩产生沉降的时候，刚构桥的中跨跨中的挠度下降量是线性增加的，并且即每增加10毫米的沉降量便会下挠5.88849毫米的下挠量；当1、2号桥墩同时下沉的时候，刚构桥的中跨跨中的挠度下降量是也是线性增加的，并且即每增加10毫米的沉降量便会下挠11.4367毫米的下挠量；同时，也可以分析出当1、2号桥墩同时沉降的时候的挠度是1号桥墩沉降时候的挠度的1.94倍，猜测可能是由于支座没有同时沉降的原因导致挠度不是2倍。

4结论

连续范文篇7

【关键词】：钢混组合；连续梁；大跨度；变截面；黄河大桥

目前，国内连续梁桥应用较多的是预应力混凝土连续梁，混凝土梁结构刚度大、变形小、工艺成熟；但大跨径混凝土连续梁桥的病害近年来也出现较多，主要体现在混凝土腹板承受主拉应力，腹板出现裂缝，结构刚度降低，跨中下挠严重，影响结构承载力等。针对预应力混凝土梁桥出现的病害，为了减轻梁体自重，将30~80cm厚的混凝土腹板替换为10mm左右厚的钢板；为加强钢板刚度，采用波纹形式腹板，由此提出波形钢腹板预应力组合连续梁桥。相比传统预应力箱梁桥，波形钢腹板预应力组合连续梁桥主梁自重减少20%左右，显著降低了地震力，增大了腹板抗屈曲刚度，提高了腹板抗剪能力[1]；但是，受顶底板钢束张拉空间所限，该桥型需采用部分体外预应力束，体外预应力束易出现腐蚀问题，需后期更换；此外，在波形钢腹板与混凝土顶底板的连接处由于疲劳作用，连接构造易出现耐久性问题且构造复杂，施工要求较高。钢混组合梁是近年来国内重点发展的一种桥型，由钢主梁和混凝土桥面板组合而成，可充分利用两种材料的性能优势，结构自重轻、抗震性能优越、收缩徐变和稳定效应对结构影响较小，主梁钢结构加工工艺简单，可根据施工吊装设备能力对钢结构分段，运输和吊装均较为便捷，混凝土桥面板现场预制，通过吊装与钢主梁连接，速度快，预制结构浇筑质量有保障。一般情况下，该类型桥梁由于跨中下挠，墩顶负弯矩区混凝土板出现拉应力，导致开裂。众多学者对其进行深度研究，如聂建国等[2]提出的抗拔不抗剪构造措施，有效减小了墩顶负弯矩区混凝土板随钢梁位移而产生的拉应力，同时解除混凝土板与钢梁顶面水平位移的限制，很好地解决了开裂问题。本文以实际工程为例，结合项目实际情况，提出多种方案以解决墩顶负弯矩区混凝土板开裂问题，同时减少工期，优化结构受力。

1工程概况

沾化—临淄公路黄河大桥总长4630m，双向6车道，设计速度120km/h，桥梁标准宽度34m，汽车荷载等级为公路-Ⅰ级。桥位处黄河河道属于弯曲型窄河段，设计洪峰流量按照堤防设防流量11000m3/s考虑，设计洪水频率为1/300，场地地震动峰值加速度为0.10g，基本地震烈度为Ⅶ度。大桥由北向南组成依次为北侧堤外引桥、北侧跨大堤桥、北侧堤内引桥、主桥、南侧堤内引桥、南侧跨大堤桥、南侧堤外引桥。

2桥型确定

根据水利部黄河水利委员会相关规定，桥梁跨越黄河大堤，在堤身设计断面内不得设置桥墩，桥墩离堤身设计堤脚线≮5m，大堤淤背区内可设置一个桥墩。本桥路线与北岸大堤斜交65°，与南岸大堤斜交115°。综合考虑结构受力、耐久性、运营养护难度、工期和工程造价等因素，贯彻工厂化、标准化、装配化、绿色环保及全寿命周期的桥梁设计理念，跨大堤桥采用变截面钢混组合连续梁。见表1。为满足桥跨布置的要求，采用主跨130m跨径跨越大堤，跨径布置为75m+130m+75m，横断面上下行分幅布置。

3结构设计与计算

3.1结构设计

3.1.1钢主梁每幅桥横向设2片开口U形钢箱梁，钢箱梁根部梁高6.35m，跨中梁高3.05m，跨中50m及边跨35m范围内等梁高布置，单个箱室宽4.25m，两箱室间距4.0m，两侧悬挑2.0m，箱梁底板在横桥向保持水平。梁高变化段长38.5m，按2.0次抛物线变化，桥面设置2%横坡。见图2。钢箱梁上翼缘板宽度根据位置不同分别设置为750、800mm，箱梁底板宽4.45m，腹板高度随梁高逐渐变化，均采用板肋加劲，底板加劲肋基本间距为60cm，腹板在上翼缘下方60cm设置一道通长加劲肋，在中支点附近底板上方设置2道。钢主梁之间设置横向连系梁，连系梁高大致为钢箱梁高的4/5，全桥共设置23道横向连系梁[3]。钢梁与桥面板栓钉连接，每道上翼缘横桥向共布置6列ϕ22mm栓钉，顺桥向每块桥面板设置3处，每处设5～6排。3.1.2桥面板采用预制板和现浇湿接缝相结合的施工方法，材料为C55混凝土，桥面板厚度28～45cm，悬臂长2.0m。单幅桥横向为2块板，板宽8m，湿接缝宽50cm，顺桥向标准板宽5m，湿接缝宽50cm。在桥面板跨中和悬臂部分局部采用15-5规格的预应力钢铰线束，在加腋处采用15-9和15-11的预应力钢绞线束。3.1.3下部结构采用分幅设置，承台为分离式承台，为增加景观效果，桥墩为拱门形。主墩墩身截面尺寸为2.8m×3.5m；承台厚3.5m，平面尺寸为12.2m×12.2m，下设9根ϕ1.8m钻孔灌注桩。共用墩墩身截面尺寸为2.8m×3.5m；承台厚3.5m，平面尺寸为12.2m×7.6m，下设6根ϕ1.8m钻孔灌注桩。

3.2计算分析

采用有限元分析软件Midas/Civil建立计算模型，进行施工过程分析。钢主梁和混凝土桥面板采用双单元建模，恒载按照实际重量计取，考虑混凝土收缩徐变及预应力效应等永久荷载，汽车活载和稳定性等按照现行规范取值[5]。见图3。施工阶段验算结果表明：边跨端部混凝土桥面板最大拉应力为0.04MPa；钢主梁最大拉应力为154.5MPa，最大压应力为135.5MPa。正常使用极限状态频遇组合验算结果表明：混凝土桥面板最大压应力为15.1MPa；钢主梁最大拉应力为172.9MPa，最大压应力为174.8MPa。边跨正弯矩区混凝土桥面板未设置预应力束，该部分混凝土桥面板按普通钢筋混凝土控制，最大裂缝验算为0.11mm。汽车活载作用下梁体竖向位移为120/130000=1/1083。以上计算结果表明，该桥的结构均满足JTG3362—2018《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》。

4设计难点及措施

大跨径钢混组合连续梁在中支点处的负弯矩导致上翼缘桥面板受拉，下翼缘钢梁受压，本桥主跨达到130m，其设计难点是中支点负弯矩区，如何降低墩顶负弯矩，防止混凝土桥面板受拉开裂和高应力水平下钢底板受压局部屈曲[4]。

4.1中支点落梁

在桥面板浇筑后，给中支点一定向下的位移，会对全桥桥面板产生一定的预应力，按照每次递增10cm落梁计算，墩顶负弯矩结果见表2。综合考虑主梁结构验算结果和施工安全风险，采用中支点落梁40cm，墩顶弯矩比正常施工降低17.4%，改善了桥面板的受力。落梁的具体措施为：1）在钢梁制作阶段，按照设计设置预拱度后的线形，制作钢箱梁；2）架设钢梁时，边支点处一次性安装永久支座，中支点处安装临时支座，钢梁架设安装完成后，中支点临时支座处应顶起钢梁40cm并增设垫块；3）待桥面板施工完毕后，拆除主墩顶垫块及临时支座，顶升千斤顶需回落至支座设计位置，安装中支点永久支座。

4.2桥面板施加预应力

为减小墩顶负弯矩区桥面板拉应力，在混凝土桥面板上施加预应力，以增加压应力储备，避免运营阶段混凝土受拉开裂。钢梁上翼缘采用的是集簇式剪力钉，剪力钉预留孔浇筑前对桥面板施加预应力，从而避免了预应力施加在钢梁上，提高了桥面板预应力的导入度，对提高桥面板的压应力储备有良好效果。

4.3分区域施加预应力

为避免混凝土与钢梁因收缩徐变不一致导致的变形，施工中结合桥面板受力，分正、负弯矩区安装预制桥面板，适时在负弯矩区张拉预应力钢束。具体的操作流程：先施工跨中正弯矩区，再墩顶负弯矩区，然后边跨正弯矩区，最后浇筑各区域之间的湿接缝。

4.4二次落架技术

本桥采用少支架临时墩拼装钢主梁的施工方案，拆除临时墩的时机对组合截面内力分配有很大影响。图3有限元计算模型如在钢梁架设完成后拆除，则钢主梁承受自身以及混凝土桥面板的恒载，组合截面只承受二期铺装的恒载，会导致钢梁用钢量大，结构不经济；如在混凝土桥面板完全结合之后拆除，则组合截面承受所有的恒载，桥面板应力较大，钢主梁利用率较低。因此本次设计采用二次落架技术，在跨中正弯矩区的桥面板结合后第一次落架，在桥面板全部结合后拆除所有临时墩第二次落架，桥面板和桥面铺装等后期恒荷载由组合截面共同承担。二次落架可以充分发挥钢主梁的应力利用率，减少墩顶负弯矩区桥面预应力钢绞线用量，降低混凝土桥面板的拉应力。

4.5支点段双组合截面

支点负弯矩区主梁下缘钢底板受压，为防止钢梁受压翼缘钢板在高应力状态下发生局部屈曲，在中支点两侧灌注厚度为50cm的C50微膨胀混凝土，同时在腹板上增加2道局部加劲肋。

5结语

本桥采用主跨130m的变截面钢混组合连续梁，为目前国内最大跨径的公路钢混组合梁桥，设计中采用了落梁、施加预应力、二次落架、底板浇筑混凝土等一系列措施，改善了结构受力、提高了耐久性。施工过程中主梁钢结构加工工艺简单，根据施工吊装设备能力对钢结构分段，运输和吊装均较为便捷，混凝土桥面板现场预制、吊装与钢主梁连接，速度快，预制结构浇筑质量有保障。

参考文献：

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[2]聂建国，刘明，叶列平.钢-混凝土组合结构[M].北京：中国建筑工业出版社，2005.

[3]徐君兰，孙淑红.钢桥[M].2版.北京：人民交通出版社，2011.

[4]吴冲.现代钢桥[M].北京：人民交通出版社，2006.

连续范文篇8

悬臂施工法是将桥梁的梁部分为若干段，由墩顶开始，两侧同步进行拼装或浇筑直至合龙。按照两侧同步进行施工工法的不同，同步浇筑的为悬臂浇筑法，如图1所示，同步拼装的为悬臂拼装法。其中，悬臂浇筑法是我国目前应用最为广泛的大跨径桥梁施工工法。在本文中，以悬臂浇筑法为例，介绍其施工工艺和施工中的关键点控制。挂篮悬臂浇筑法，又称迪维达克法，起源于前西德。自20世纪60年代起出现以来，由于该工法具有的显著特性和优势，使得其不断得到发展，成为目前进行大中跨径桥梁施工中应用最为广泛的技术之一。该工法自20世纪80年代传入我国，由于不受通航、通行的限制，且随着连续梁桥向大跨、多跨的发展，该工法近年来在我国得到了不断的创新，在桥梁建设中得到了普遍的应用。悬臂浇筑法的优势:施工期间对通航或通行的影响很小;梁段逐段施工，且都在挂篮上完成，不需要安装大型起吊设备;梁段采用现浇工艺，可有效确保梁体的稳定性和整体性;每墩有两个工作面平行作业，几个桥墩同时施工，施工效率高，有效缩短工期。挂篮是悬臂浇筑法施工中最主要的设备。在施工中，要求挂篮具有自重轻，构造简单，坚固稳定，拆装方便，且受力后变形小等特点。挂篮具有很多种类，有平行桁架式、三角形桁架式、弓弦式、斜拉式等。在我国，使用较多的是三角形及菱形结构挂篮。在工程项目施工中，挂篮的选择应根据工程具体情况适当选定。

2悬臂浇筑法施工工艺

在国内外施工中，悬臂浇筑法是大跨度预应力混凝土梁桥最主要的施工工法。悬臂灌注法，也称为无支架平衡伸臂法、挂(吊)篮法。该工法以墩顶节段0号块为起点，通过在两端加挂挂篮并同步向前移动，按节段逐段对称进行混凝土浇筑，直至合龙。

2．10号段施工

在我国，0号块施工采用落地支架法或钢牛腿托架法较多。在施工中，进行墩身、承台等浇筑完成后，进行墩体的强度检测。符合设计强度要求后，进行永久支座安装和临时支座设置工作。在墩顶设置临时固结支座。当预应力混凝土连续梁桥选择采用悬臂施工时，墩梁铰接不能承受弯矩，则需要在施工过程中采取临时固结措施将墩梁固结，待梁段至少一端合龙后将其解除。

2．2挂篮拼装

浇筑好的0号块是挂篮安装的场所。在0号段预应力钢束张拉完毕后，进行挂篮安装(以三角形挂篮为例)。按照安装流程，分别进行滑道、支座及三角形组合梁的安装，连接并锚固组合梁尾部，再进行压重配置和调杆安装，如图6所示。按设计要求，将底模平台和侧模支架整体起吊，与相应的吊点相连，后下横梁则用吊杆支撑在箱梁底板上。墩顶工作面较窄，故在进行1号段施工时，两侧挂篮应相连。在进行2号段及以后的节段施工中，两侧挂篮分开同步进行作业。为保障施工安全，同时确保挂篮每次变形时的规律一致，应设置专人进行挂篮锚固及保障。挂篮预压加载在于检查挂篮主桁架的受力及变形量以及后锚系统的安全性，使用吊沙袋法较多。

2．3挂篮施工

利用挂篮对称悬臂灌注梁段，主要包括挂篮前移，挂篮调整及锚固，钢筋及孔道安装，混凝土灌注及养护，预应力张拉，孔道压浆六个工序循环进行。在施工中，按设计的节段长度，在挂篮内进行与其相匹配的钢筋绑扎、混凝土立模浇筑和张拉预应力等工序。待本节段施工完毕后，两侧挂篮向前对称移动，进行下一节段施工，如此反复直至合龙。箱型梁体一次浇筑成型。两段对称平衡浇筑。浇筑时，两侧挂篮混凝土不平衡重不能超过5m3。应根据环境温度湿度按验评标准的相关要求进行养护。挂篮行走采用千斤顶顶推方式，也可采用导链在前端拖拉的方式。轨道行走时，后锚筋不允许松动、拆除。专人统一指挥挂篮行走，应对称、连续、缓慢行走到位。悬臂灌注法每节段长一般为2m～5m(在斜拉桥施工中现已达到8m～10m)。压浆后待水泥浆强度达到20MPa后即可移动挂篮。为确保梁体湿度，浇筑完毕后使用塑料薄膜、麻袋等覆盖桥面进行浇水养护。待梁体强度达到设计要求的75%后，继续进行穿束、张拉、压浆和封锚等工序。预应力钢束张拉中采取必要的安全防护措施，采取团队协作，统一指挥，明确分工。

2．4合龙段施工

合龙段施工是关系到成桥线型的关键。在连续梁施工中，可分为“先边跨后中跨”和“先中跨后边跨”两种合龙方式。在具体项目中，根据施工条件合理确定，再按设计要求进行合龙施工。为确保梁体的整体性，施工前需将T构上不必要的施工荷载全部清除，剩余荷载应处于相对平衡状态。为确保合龙精度和设计线形，合龙施工须对称同步进行，应结合现场实际情况进行质量控制，采取措施避免出现合龙段端部的“剪力差”变位。在合龙段施工中，采取有效的安全防护措施。按照既拉又撑的原则，在梁体变形相对最小和温度变化最小时段内需完成刚性支撑锁定，支撑锁定需对称、均衡、同步。要迅速完成合龙块劲性骨架的焊接，并形成钢接。合龙段浇筑施工一次浇筑成型，应选在日气温较低，温度变化幅度小的时间区内。很多工程项目多选定在夜间温度最低时进行。加强合龙段混凝土浇筑时的振捣和浇筑后的养护，以防止早期裂缝的出现。

2．5体系转换

与合龙段施工密切相关，临时固结解除后，将梁落于正式支座上，并按标高调整支座高度。在施工中，应均衡对称的进行临时锚固的放松。在放松过程中，应指定专人负责各梁段高程变化监测，以确保安全。在体系转换工程中，需考虑钢束张拉、支座变形、温度变化等因素引起结构的次内力。多跨梁多次体系转换。

2．6挂篮拆除

在拆除挂篮时注意安全和对构件的保护。

3施工控制

悬臂浇筑施工法具有显著的优越性，重视施工中的技术关键和安全控制点，确保施工质量和安全。1)在施工中，为确保预应力管道的质量，一般采用预埋铁皮管或者铁皮波纹管和橡胶抽拔管。为防止灰浆渗入，管道接头间应严密对准，并用胶布包裹严实，如图10所示。预制梁设置反拱时，预应力管道也同时设置反拱。2)为确保管道预留位置正确，线形平顺，在混凝土浇筑期间不产生位移，在管道四周应布置足够的定位钢筋，确保管道牢固的置于模板内的设计位置。端部的预埋钢垫板应垂直于孔道中心线。3)在梁体混凝土浇筑过程中，应保持对称平衡浇筑。采取措施提高混凝土密实度，特别要重视锚垫板后区域的振捣及对预留管道的保护。4)为加快施工速度又确保施工质量，尽量缩短养护时间，可在混凝土中加入早强剂或减水剂，可有效提高混凝土早期强度。在配合比设计时按规范要求控制水泥用量，控制水化热温度，防止出现过大的收缩和徐变。5)在新旧梁段交接处，为确保梁体的整体性，浇筑前梁端表面应凿毛并清洗干净。在该处进行钢筋、锚具等安装时，应重视连接质量，避免出现开裂。6)重视施工中线性控制。在施工过程中，进行墩身变形和承台沉降监测，做好箱梁高程、预拱度及箱梁轴线的控制，实现对各段中线变化情况的严密监测，保证—个跨径内将要合龙的悬臂两端在同一水平线上。

4结语

连续范文篇9

近年来事情正在发生积极变化，国产电视连续剧不仅在思想艺术性方面不断强化，表导演的水平也有相当大的进步，国产电视连续正在变得越来越好看了。一些反映革命历史题材的电视剧热播热议，譬如《长征》《开国领袖》等。这类描写表现重大历史事件和真实历史人物的作品，从文体特征上论，应该归于史诗类。而另一类被称之为革命斗争传奇的作品也有空前的收视率，如《星火》《亮剑》《暗算》等，这类作品的故事和人物则是虚构的。这些制作与国外的电视剧相比毫不逊色！

国产电视连续剧质量提高的原因

一剧之本是影视作品成功的关键。前些年的娱乐片多由草台班子临时强拉硬凑，这样的剧本决定着电视剧的品质不可能很好。近年来一些优秀电视剧则多改编于作家的小说，如《贫嘴张大民的幸福生活》之于刘恒；《激情燃烧的岁月》之于石钟山；《星火》之于韩毓海﹑刘毅然；《暗算》之于麦家；《民工》之于孙惠芬；《亮剑》之于都梁等等。中﹑长篇小说的文学基础使得电视剧的情节﹑人物和语言有了可靠依托，从而也逐渐体现出风格化的特点，不再千人一面或一个口吻说话，人物也有了个性化的语言表达。文学介入影视，直接促进了影视作品质量的提高，此其一。

其次，由于电影商业大片实际存在着的行业垄断（从事中国商业大片生产的不过几个人），把众多优秀的电影导演和很有艺术才华的电影演员逼到电视剧的创作中来。不仅使电视剧的镜头更有意味（如小制作《暗算》），而且也实际形成了培养影视演员和公众明星的机制。许多演员和明星不是从电影走出来的，而是通过电视剧获得了广泛的社会认可，如唐国强﹑焦晃﹑陈宝国﹑陈道明﹑柳云龙﹑李幼斌﹑孙红雷等。

再其次，在电视剧的创作和播出过程中，实际上已经和电影一样形成了明星制。一部作品成功与否，不仅要看宣传发行的情况，更要看当红明星能否引起社会预期。还有，演员在拍电影时往往把它当“艺术”对待，结果却因拘瑾生硬限制了才华。而在拍电视剧时则相对放松和自然，这反倒把演员的才能充分调动并展示了出来，所塑造的角色也因此变得真实感人，这实在是个有趣的现象。

现以电视剧《暗算》举例。这部戏是由作家麦家的三部中篇小说改编的，据说导演柳云龙在把小说改编成剧本的过程中付出了很大的努力。《听风者》《看风者》《捕风者》三个独立成章又相互有着内在联系的中篇，构成了具有强烈命运感的长篇叙事作品。从实际播出效果看，相当广泛的收视率和很强的艺术感染力证明了它的成功。我个人的看法是：这部电视剧把国家主义与自由主义；民族的最高利益与个人的信仰选择之间的辩证关系，诠释得丝丝入扣又引人入胜！同时也把“自然道德”与社会道德之间的关系，揭示得相当深刻。因此是近年来一部不可多得的好戏。《听风者》的主角是一位叫阿炳的盲人，眼虽瞎心却异常敏感，“自然道德”赋予他判断好人坏人的基本道德标准。因此他把母亲和引导他走向革命道路的“安同志”视为知已和恩人，而把生了“不是自己孩子”的妻子视为不可饶恕的坏人。有关道德的冲突和对抗使阿炳由新生走向毁灭，从701破译局大英雄的光环中步入暗淡的个人归宿，有着强烈的命运感和悲剧色彩。《捕风者》的主角则是位年轻漂亮的女数学家黄依依，这是位有着传统家教和西方知识背景的新潮女性。追求完美爱情的心理冲动属于女性的“自然道德”，而在社会道德层面，黄依依又是一个被称之为“乱搞男女关系”的人。黄依依当初并不是为了破译“高密”而到701破译局的，她答应接受破译任务只是为了爱情为了得到安在天。同时，作为人个信仰选择，黄依依与当时一些高级知识分子的心态大同小异：不喜欢过问政治，却有着强烈的爱国情怀；同情中国的革命和建设，却又不按受共产主义；总想在大洋彼岸为现实中国找寻一条民主之路，却又改变不了梁上君子的尴尬处境，等等。新中国的建立后，黄依依响应的号召从美国回国而成为建国后的首批“海归”专家。这个人从爱情至上到国家利益至上的转变，是国家主流意识形态道德感召力的佐证,也是革命营垒包容性的体现。第三部《捕风者》是全剧的华彩乐章，也是对前两部戏的思想统领。如果没有第三部对1930年代共产党人斗争生活的描述，前两部戏似乎白白做了铺垫。同时也解释不清革命是怎么发生的，信仰之于共产党人为何如此坚定执著，新中国又是如何来的……？这些问题都是要在第三部说清楚的。《暗算》第三部，以安在天的父亲钱之江的地下斗争传奇，以他雄辩的台词问答，以他舍生忘死而又大智大勇式的牺牲，使片尾响起的《国际歌》有了震撼人心的力量。同时也对《暗算》迷宫式的叙事做出了合情合理的解释。

因此，我认为《暗算》是高倡国家主义的作品，而这一点也正是多年来被一些文学艺术作品有意无意忽略掉的。在这方面，我觉得倒是应该向美国影视作品学习。他们的大片和电视剧从来都是表现“三个主义”的：一是建立在美国价值观念上的所谓人道主义，这在《拯救大兵瑞恩》里有着纵情的表现，为了一位普通美国士兵的生命安全可以大动干戈雷霆救兵。相反，死了那么多伊拉克平民，在美国人眼里却是以恐怖分子视之而罪有应得，这就是美国式的人道主义。二是建立在个人主义基础上的英雄主义，施瓦辛格专门饰演这类孤胆英雄，且永远有美妞相伴。三是强烈的美国国家主义色彩，即美国利益至高无尚。这三个主义构成了美国文化的“主旋律”。然而，我们那些仿造的商业大片有这些吗？我们的影视剧作品为什么对中国的国家主义和主流意识形态讳莫如深呢？中国文化人的民族气节和道德感哪里去了？为了彰显“三个主义”，美国影视剧还有着“四大叙事策略”：一豪华盛大，二暴力打斗，三美女艳情，四悬念推动。这些主义和策略背后，则是强大的资金撑持和市场运作，也完全有理由相信是美国政府的暗中支持，并由此构成了美国强权政治的“软实力”（相对于军事打击和经济侵略的硬实力），以巨无霸式的市场占有形成话语霸权，推行美国式的价值观和实现美国的世界战略。中国商业大片连美国电影的“四大叙事策略”都没悟透，更难解“三大主义”的精要。因此中国商业大片形不足魂更不足，画虎类犬，像个憋三儿。每当影视界人士高喊中国电影走向世界时，我便产生滑稽感：这个世界究竟在哪儿？以什么标准来衡量一部作品是否走向了世界？说穿了，这个“世界”并不包括亚洲拉美，更没非洲什么事儿。这个所谓的“世界”甚至不包括欧洲，而是特指美国-----这与文学界的“与世界文学接轨”说，同出一辙！问题在于美国的奥斯卡电影奖不可能授给中国，美国电影人不会傻到为支持东方文化大国----中国的大片而踹了自己场子的程度。美国人不会允许中国影片打破美国电影垄断市场的格局，中国大片每次从奥斯卡奖铩羽而归就是明证。受美国电影奖和中国观众的双重奚落，这是中国电影界共同的尴尬与耻辱。

中国电视剧正是从这种教训中总结并开辟了自己的道路：那就是扎根本土面向大众，踏实创作不图虚名。中国电视剧的进步对中国电影是有借鉴意义的，十几亿观众是最大的市场最大的票房。中国影视只有搞出中国文化特色，才可能登堂入室自创一派，学别人的东西永远不可能成为一流，当个二流已属不易。问题还在于，主管部门能否像韩国政府支持韩剧一样支持中国的电视剧，早日变“韩流”为“中国流”。

底层叙事与电视剧创作

2004年以来，中国文学界陆续涌现了一批描写底层民众生活的小说。如曹征路的《那儿》《霓虹》；陈应松的《太平狗》《马嘶岭血案》；刘继明的《放声歌唱》《我们夫妇之间》；罗伟章的《我们的路》《大嫂谣》；胡学文的《命案高悬》《淋湿的翅膀》；马秋芬的《蚂蚁上树》；荆永鸣的《北京侯鸟》《大声呼吸》；陈昌平的《英雄》《肾源》；迟子建的《世界上所有的夜晚》《野炊图》；葛水平的《地气》《喊山》等等。另外，以打工作家为主体形成的“打工文学”也以其日益增强的影响力而引起阅读公众和媒体的关注，且同时出现了“打工艺术团”的艺术与音乐实践。“用歌声呐喊，以文艺维权”成为他们的口号。

在电影界，以第六代导演的转型为标志的“新纪录运动”，也拍摄了一批反映现实生活和民生疾苦的影片，如贾樟柯的《三峡好人》；王兵的《铁西区》；杜海滨的《铁路沿线》；李扬的《盲井》等，此外还应该包括第六代导演之外的赵本山的《落叶归根》（这是一部真正意义上的底层叙事的作品，应该引起重视和讨论）。

在戏剧领域，黄纪苏的《切?格瓦拉》《我们走在大路上》，因多媒体戏剧的形式和别开生面的内容，而在文艺界和思想界引起巨大反响与激烈争论。

连续范文篇10

关键词：连续叠合梁调幅系数内力重分布

一、引言

超静定叠合连续梁在使用状态下，特别在承载能力达到极限状态下，当荷载依某一参数成比例增加时，结构的内力和变位的增长，在大多情况下将不与该参数成比例，相反，其比例在相当大的范围内变化，这种现象即是钢筋混凝土超静定结构的内力重分布现象。

二、内力重分布的产生

引起内力重分布的直接原因是超静定结构各部分的相对刚度发生了变化，而引起叠合连续梁刚度变化的变化原因主要有：

1．混凝土受拉区裂缝的出现和开展。

2．受拉钢筋达到极限之后出现的非弹性变形。

3．混凝土受压区的非弹性变形，特别是在临近破坏时。

4．钢筋与混凝土之间的粘结力，在或长或短的区段内破坏时。

5．混凝土的徐变变形。

6．混凝土的温度及干缩变形等。

除了上述原因外，还应该考虑叠合梁两阶段制造和二次受力引起的刚度变化。由于叠合梁两阶段制造和二次受力的特性，引起跨中的受拉钢筋应力超前和支座负弯矩滞后，对一般钢筋混凝土叠合连续梁和在第一阶段加载时跨中即已开裂的预应力混凝土叠合连续梁，在第二阶段加载初期，就会产生由跨中向支座的内力重分布。

从负弯矩区混凝土翼板开裂到第一个塑性铰形成，负弯矩区范围内梁的刚度逐渐减小，而跨中截面梁仍处于弹性阶段，这一阶段梁的内力重分布称为弹性内力重分布[1]。该阶段梁内力重分布的程度主要与正、负弯矩区梁的刚度变化大小和梁的跨长比等因素有关。

从第一个塑性铰形成到梁的极限状态阶段，连续叠合梁中支座截面和跨中截面均形成塑性铰，梁的塑性变形充分，实现了第二阶段的内力重分布，称为塑性内力重分布。该阶段的内力重分布值占总的内力重分布值的绝大部分。

三、内力重分布对抗剪性能的

目前，国内外对普通钢筋棍凝土超静定结构的塑性行为进行了较深入的研究，其成果已在有关规范中得到反映[2]。但是，对内力重分布的分析研究较多的是对弯矩重分布的调幅利用和整体抗弯承载能力的提高上，值得注意的是，连续粱的塑性内力重分布不仅改变了弯矩内力的分布，还会对梁的剪力内力的分布和抗剪性能产生影响。

1．剪力的重分布

截面剪应力的重分布实际上是与正应力的重分布同时发生的，随着第二阶段荷载F2作用下梁中裂缝的,第一阶段荷载F1产生的弯矩重分布伴随着剪力的重分布。现阶段连续粱的抗剪承载力计算最终是采用同等荷载、跨度条件下的筒支梁的抗剪计算进行的，而没有考虑剪力内力重分布。如果在塑性条件下弯矩值发生改变，仅对其中一个支座负弯矩调幅(使其弯矩值降低)，则其他支座截面的剪力值会增大，就有可能导致截面的抗剪能力不足。

2．抗剪性能的影响

以多跨连续梁弯矩调幅对抗剪能力的影响为例进行分析[3]。对于钢筋混凝土多跨连续梁．当按弹性计算时，连续梁的内支座截面的弯矩一般较大，造成配筋密集，施工不便，影响质量。在工程设计中往往通过对弯矩调幅，以降低支座截面的弯矩设计值．减少支座截面配筋量。这样的弯矩调幅过程，就是在外荷载的大小，位置不变的情况下，通过对纵向钢筋的配筋量在支座和跨中进行的调整．从而改变了梁段内的跨中最大正弯矩和支座最大负弯矩M+、M-，因此梁段内截面的抗剪能力也会发生改变。

当调幅前ψ=，

经支座负弯矩调幅后若ψ仍大于或等于1，则抗剪能力有所提高，经调幅后若ψ降至小于1，则抗剪能力的增大或减小要依ψ减小的程度而定。当调幅前ψ<1，经支座负弯矩调幅后ψ减小而进一步远离1，则抗剪能力会相应降低。

四、内力重分布的

,在钢筋混凝土连续梁考虑内力重分布方面，主要是进行弯矩调幅系数的计算。弯矩调幅是指连续叠合梁按塑性的弯矩值与按弹性分析的弯矩值相比较，所得弯矩变化的幅度。

调幅大小的基本原则：（1）保证强度（塑性）要求，使调幅以后结构实际承载力在任何情况下应该不少于计算值；（2）保证使用要求，叠合结构在使用阶段内不产生过宽裂缝和过大挠度。

1．按承载能力考虑连续梁的弯矩调幅计算

为了使得叠合连续梁的调幅计算与目前比较成熟的整浇连续梁的调幅计算相协调，[4]提出可以考虑F1对叠合连续梁第二阶段受力时对中支座产生附加弯矩的调幅计算式。

（1）

式中Fu—叠合连续梁的极限荷载，Fu=F1+F2U；

F2u—与Fu相应的叠合连续梁的第二阶段极限荷载；

δc—叠合连续梁破坏时，中支座弯矩的调幅系数；

δg—对比梁破坏时，中支座弯矩的调幅系数；

α0—叠合连续梁的附加弯矩系数。

2．按使用荷载考虑叠合连续梁的弯矩调幅系数

（2）

式中FK—对比梁的标准荷载值，FK=α0KF1+F2；

α0K—叠合连续梁的附加弯矩系数，一般情况下取为0.57。

当按（1）式进行调幅计算时，确定了承载能力状态下支座的调幅系数，但不满足跨中或支座截面的使用性能要求，则应按照（2）式再进行计算，确定新的支座弯矩调幅系数；为了满足叠合连续梁的承载能力及塑性铰的转动要求，式中δg的取值不宜超过25%，因此叠合连续梁的调幅系数也不应超过25%。

五、中存在的主要及展望

通过对以上研究成果的分析,可以看出在目前的研究当中还存在以下问题：

1．连续梁的内力重分布也会引起剪力的重分布，这一截面剪力值的改变会到斜截面的抗剪承载能力。这一抗剪承载力增减的准确计算．还有待进一步的试验分析。

2．对于某一设计调幅值存在一个最佳的控制预应力值，使得内力重分布程度最大，过大过小的控制预应力值都不利于内力重分布。

鉴于以上不足，有必要在今后开展以下几个方面的工作：

（1）目前，在钢筋混凝土连续梁考虑内力重分布方面，通常按弹性体系进行内力计算[5]。根据文献[6]，对叠合连续梁受力性能试验结果进行分析，在符合塑性变形、截面强度条件，和结构能达到预期的调整幅度要求下，并使其调整幅度必须限制在特定范围内，推导出其计算。

（2）一般来说，设计调幅较大的连续板可以采用较高的控制预应力，其内力重分布值较充分，可根据实际情况采用。

文献

[1]回国臣，吴献．连续组合梁的弯矩调幅系数与内力重分布[J]．有色矿冶．2001,17(5)：41—43．

[2]工程建设标准化协会．钢筋混凝土连续粱和框架考虑内力重分布设计规程[S]．北京：中国计划出版杜，1994．

[3]蔡江勇．内力重分布对连续梁抗剪性能的影响分析[J]．广西工学院学报．2001,12(3)：53—55．

[4]周旺华．混凝土叠合结构[M]．中国建筑出版社．1998,127—129．