施工工艺论文范文
时间：2023-04-08 11:48:01
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篇1
钻探施工难点
(1)上岩组斑点状碳质绢云千枚岩、碳质绢云千枚岩层理发育，岩石倾角大，硬度低，其构造破碎带岩石酥松破碎，且有长度不均的黑色泥质岩段。在这种岩体中形成钻孔后，岩体原始的力学平衡状态被破坏，若钻孔倾角大，受重力作用，以及泥浆冲刷、提下钻的抽吸作用，钻进过程中易出现坍塌掉块、缩径现象，成孔困难，岩心堵塞现象十分严重，取心难度大、采取率低。(2)下岩组白云石大理岩和条带状白云石大理岩硅化严重，岩石坚硬完整致密，研磨性低，可钻性级别高，钻效低。
钻探工程要求
全孔岩心采取率不低于95%;终孔直径不小于96mm(HQ);钻孔设计顶角30～40°，每30m及终孔测斜一次。顶角每百米允许误差为3°，方位角每百米允许误差为5°。
主要施工工艺
1钻探设备
使用宝长年公司生产的LF70全液压动力头钻机，配备额定压力7.0Mpa的全液压泥浆泵。LF70钻机使用96mm(HQ)口径，施工时理论钻进能力为542m，钻机可钻进顶角范围0～45°内的任意钻孔，非常适合矿区大角度钻孔的钻探施工。为了弥补钻机处理事故强力起拔能力低的弱点，现场配备了液压千斤顶，起拔能力75t。
2孔身结构
全孔绳索取心钻进。使用122mm(PQ)口径开孔，下108mm套管隔住第四系，以96mm口径终孔。下套管过程中，在108mm套管入岩部分的外壁上涂抹黄油，并密封好孔口，为便于终孔后起拔套管。
3钻进参数选择
钻压:孕镶金刚石绳索取心钻头压力的确定，按照单位压力40～80kg/cm2计算。宝长年LF70钻机孔底压力的确定需要读到钻压表上的两个数值。开始钻进时，将油缸慢速给进控制阀至于钻进位置，钻具缓慢回转向孔底接近但未接触孔底时(悬吊状态)，钻压表显示的值为孔内钻具总重量与油缸下行给进力之和。当钻头完全接触孔底时，由于存在地层反作用力，钻压表显示的数值会减小为另一个值，这两个数值的差值称为失压值，失压值乘以油缸有效面积(45cm2)即为孔底钻压。一般来说，在一定范围内钻速是随着钻压的增大而增加的，但与此同时，单位进尺金刚石的耗量也随钻压的增大而增大［1］。过大的钻压会使金刚石耗量急剧增大，导致钻头使用寿命降低，影响绳索取心工艺优势的发挥。转速:金刚石钻进是以高切削频率表面疲劳破碎和小体积量体积破碎为主要碎岩机理，所以转速是金刚石钻进工艺中保证钻进效率的重要因素。对于转速的确定，按普通金刚石钻头钻进的圆周速度(孕镶钻头1.5～3.0m/s)计算转速。根据地层情况，岩石完整时，可适当开较高的转速，当地层复杂时，要将转速控制在一定的范围内。泵量:绳索取心钻进时钻柱与孔壁之间的环空间隙小，冲洗液上返流速快，加之孕镶金刚石钻头所切削出的岩屑粒径极小，所以一般而言，泵量的大小只要保证钻头冷却、能够排出岩屑即可，过大的泵量除了会抵消一定的钻压以外，还极易冲垮松散破碎地层，导致岩心缺失，不利于钻进。钻进参数的具体选择可参见表1。
4冲洗液的配制及维护
根据钻孔在不同孔段岩层变化及孔壁的完整程度，及时、灵活、有效地选用和调配使用不同类型和性能的冲洗液，并适时做好冲洗液的净化、监控及维护管理工作，是保证顺利钻进的首要条件［2］。开孔钻进第四系覆盖层时，冲洗液配方为1m3水+2%磺化沥青(DLSAS)+2‰PAM。通过现场使用发现，DLSAS在覆盖层岩心表面形成一层薄而韧的泥皮，岩心自内管取出时几乎为一个整体，证明DLSAS具有极佳的防塌护壁护心效果。钻进完整地层时，使用无固相冲洗液，配方为1m3水+1‰～2‰PAM。使用无固相冲洗液时，常由于岩屑沉淀不佳而导致沉淀箱中的冲洗液变成岩粉浆，从而导致泵压高、孔内岩粉无法排出，甚至发生烧钻事故，影响正常钻进。现场解决这个问题的方法除了合理布置地面循环系统外，还应要求班组勤换冲洗液，勤加清理沉淀箱以保证正常钻进。钻进酥松破碎、胶结性差、缩径等遇水不稳定地层时，对冲洗液的要求更高。要保证冲洗液失水量低、一定的粘度、良好的抑制性和剪切稀释性。现场使用腐植酸钾(KHm)－磺化沥青(DLSAS)－高效植物胶复合低固相泥浆作为复杂地层冲洗液，配方为4%钠土+1‰HV－CMC+4‰KHm+1%DLSAS+2‰植物胶。在配置时，按照先无机、后有机的顺序加入，并保证有充足的搅拌时间。该配方在钻进酥松破碎的碳质绢云千枚岩时取得了理想的应用效果。此外，钻进时，将转速控制在400r∕min之内，将有效消除钻杆内固相颗粒挂壁结垢问题。设置冲洗液循环系统时，要保证循环槽的长度、坡度及档板数量。防止冲洗液在循环槽中流速过高、冲洗液所携带的岩粉无法通过降速与结构破坏作用而顺利的净化沉除［3］。
5钻孔漏失治理
在勘探区上下两岩组的钻进过程中，均出现了不同程度的漏失情况，我们以“预防为主，随钻堵漏”作为解决钻孔漏失的主导思想，以801堵漏剂作为主要堵漏材料，根据经验，提前判断漏失层位，在冲洗液中加入一定量的801随钻堵漏剂预防漏失。当出现钻孔漏失时，视漏失量的大小，加入1%～4%的801随钻堵漏剂，1%的磺化沥青粉，并增加PAM的含量，配置成高粘浆液随钻堵漏。在勘探区使用该方法进行钻孔漏失的治理，实用性与经济性俱佳。
6钻头的使用
根据在矿区地层岩石硬度、研磨性及完整度，并结合实际使用经验，基本以8#Q系列绳索取心半合管底喷钻头作为主打钻头。在厚度较大、完整、硅化严重的白云质大理岩及白云质条带状大理岩时，则选用胎体硬度较低的10#钻头，底唇面均为尖齿环形。使用新金刚石钻头时要进行初磨，一般先轻压(正常钻压的1/3以内)、慢转(200r/min左右)5～10min，再采用正常钻进参数进行钻进。在每个回次钻进开始时，也要对钻头进行磨锐。
7测斜与岩心定向技术
使用单点照相测斜仪，仪器罗盘技术参数:斜孔方位角0～360°，倾角0～90°，直孔方位角0～360°，倾角0～90°。该仪器具有结构简单、使用方便、测量精确度高等特点。为便于测斜，在测斜仪外保护管上焊接了可以直接与打捞器钢丝绳接头连接的母扣，有效减少了测斜辅助时间。为了适合在斜孔内测量，在测斜仪外保护管上部加工了扶正器，使测斜仪可以探出钻头并悬吊在钻头内台阶处进行测量，保证了测量数据的准确性。2011年，使用HQ\HQ3ActⅡ型随钻岩心定向仪，共完成钻孔60个，在其中57个钻孔共3848个回次进行了岩心定向，有3472个回次定向操作成功，岩心定向成功率达到了90%。该仪器是设计与HQ\HQ3绳索取心钻具配合在斜孔中使用的岩心定向仪器，当HQ3口径钻进时可以通过连接在内管总成上的ACT测量仪器(定向工作仪)进行岩心定向测量工作，回次钻进结束后将内管打捞起来，使用地表控制仪器与ACT测量仪器对接，经过数据对比后可确定出岩心管内岩心在孔内原始状态下重力低边的位置，从而完成对岩心实际空间产状的测量。每套仪器可配备两套HQ3内管总成使用，除增加一定的操作辅助时间外，对钻进深度和纯进尺速度没有任何影响。
8上岩组酥松破碎、断层泥岩段施工工艺
使用HQ3半合管+底喷钻头钻进工艺。在使用时，内管与钻头台阶的距离要小于普通绳索取心内管与钻头台阶的距离，在1mm以内，保证足够的冲洗液由钻头底面喷嘴流出，不会冲刷岩心导致岩心缺失;在取心率低的地层采用短回次(0.5～1.0m)、低参数钻进(钻压≯10kN，转速≯400r∕min，泵量≯70L∕min)，以保证采取率;发生岩心堵塞要立即打捞内管，保证岩心不磨损、不烧钻;起下钻速度要均匀，不可猛起猛放，下钻时，应先下外管，再下内管，以防止抽吸压力过大从而增加孔壁失稳的可能性，保证孔壁稳定;使用腐植酸钾(KHm)－磺化沥青(DLSAS)–高效植物胶、复合低固相泥浆为冲洗液，并保证冲洗液的性能，严禁与PAM无固相冲洗液在裸眼状态下频繁更替使用;及时回灌冲洗液，保证液柱压力能够平衡孔壁应力;
9下岩组硬岩层施工工艺
使用胎体硬度相对较软的10#钻头钻进。适当加大钻压强迫钻头进尺，迫使胎体磨损金刚石出露，待正常后立即恢复原来钻压，但要注意过度加压会导致钻孔弯曲度增加;磨料选用机场周围挑选的未风化的石英岩，碎至6～7cm3，一般一次投入10～15粒，保证孔底压力12kN左右，低转速、小泵量，10～20转后将钻头提离孔底，反复8～10次后再正常给水钻进［4］。孔底磨钻头法效果明显，但钻头磨损很快，使用需慎重，且辅助时间长、成本高，投入时应将磨料逐一投入，不可一次性全部投入，以免在钻杆内架桥。
篇2
（1）可能会受到土质的影响，所有成团的土类都可以用石灰对其进行稳定，正常情况下，粘土颗粒的活性比较大，其单位质量面积较大，同时表面的能量也相对较大，这就造成了石灰与土之间的作用比较活跃，因此石灰土的强度会跟随着土的塑性参数的变大而加大，但是一旦出现土质过粘不容易被搅拌的情况，就会严重的影响稳定性，并且非常容易导致缩裂情况的出现。
（2）石灰的质量以及用量都会对石灰土的强度造成影响，石灰的质量必须要符合石灰的技术标准，同时进行石灰存储时，不能储存过长的时间，一定要于3个月之内使用。一般来讲石灰的用量是依据石灰所占灰土干重的百分比来进行计算的，当使用石灰的剂量小于百分之三的时候，石灰的主要作用是起到一个稳定的作用，随着石灰用量的不断增加，石灰土的强度以及石灰土的稳定性都会有所增加，但是当石灰的剂量增加到一定程度的时候，那些多余的石灰的就会以自由灰的形式存在，这将在一定程度上造成石灰土强度的降低，但是石灰土所使用的最佳剂量与养生龄期的关系密切，一般情况下来讲在二十八天以内，石灰土的最佳剂量会跟随者龄期的增长而增大，在二十八天以后，基本处于一种稳定的状态。
（3）这主要是由于较高的温度会适当的增加化学反应的速率，同时适宜的温度也为氢氧化钙的结晶与火山灰之间的反应提供了结晶水。
2在施工过程中需要注意的问题
（1）施工的季节选择，一般情况下来讲，石灰土稳定类基层的施工最好在春季的末期或是在夏季的时候进行施工，这样可以确保在进入冬季钱有一定时间的成型实践，通常情况下来讲都是在出现冰冻情况前一个月左右完成，如果选择在雨季的时候进行施工，一定要注意天气情况的变化不能让混合物料被雨淋湿并且要采取一定的措施将表面的存水排干净，同时准备好的物料也不能过于潮湿，石灰稳定土从拌合开始一直到进行压实作业时的实践长短对石灰稳定土的密度以及其强度的影响相对较小，即便是在施工的过程中遇到雨水，或是被过往的车辆压成灰泥也不会出现失效的状况，当雨过天晴以后经过太阳的照射，并经过压实整形等施工后依旧会具有很高的强度。
（2）对接缝的处理，在石灰土稳定基层的施工过程中，两工作段的连接之处需要进行搭接拌合，也就是说在前一段进行拌合操作以后需要留下5到8米不进行碾压，在进行后一段施工的时候需要将前一段没有碾压的那一部分进行一起拌合碾压，并且拌和机以及其它的机械设备不能在已经碾压成型的稳定层面上调头，如遇到必须调头的情况，必须要采取相应的保护措施。
3石灰土基层病害防治
篇3
1.1测量放线
在施工过程中，测量放线是整个工程的基础，其决定着工程整体是否能达到免抹灰施工工艺的标准，也是确保工程整体结构是否能够按照设计标准来施工的重要依据，其是贯穿整个工程的最大前提工作之一。在开展工作时应注意以下几个要点：首先在进行主体竖直线的测量时，可以利用经纬仪和借线法进行测量，要对测量结果进行反复检验，根据各楼层所标出的测试点，沿竖直线利用经纬仪向上投测，用钢尺对距离进行核对；其次，除竖直控制线外，还需要对外墙体上各窗口或电梯井中弹出中心控制线，以此控制各楼层间的垂直程度。
1.2钢筋安装过程
在进行钢筋安装时，一定要对钢筋的材料和质量进行严格的把关，对钢筋的长度、直径、弯钩等进行标准化控制。在选择钢筋时要按图施工、禁止随意代换，在绑扎钢筋时一定要注意将多余的扎丝弯曲向钢筋内侧，这样可以有效节约钢筋的使用，还可以让混凝土与钢筋能够最大程度地接触。
1.3模板的设计
在免抹灰工艺施工过程中，对模板的设计是最为关键的环节。模板在设计时必须严格要求其牢固度和密封度，决不能在浇灌混凝土时出现模具变形或外漏的情况，以免对混凝土造成影响，导致免抹灰工艺无法实现。在模板搭建时，首先要对预留的搭接钢筋进行矫正，保证钢筋无弯曲，以免在浇灌过程中导致模具变形。其次是要根据柱子的外皮线粘贴海绵条，一定不能吃线，海绵条是用来防止混凝土外漏的。在模具搭建好之后还要在各接缝处加塞海绵条，并用各类螺栓进行固定，保证模具的强度。在安装穿柱或穿梁螺栓时应该加上PVC线管，这样在拆卸模具时能够更加方便。
1.4混凝土施工
混凝土施工是免抹灰工艺中最为关键的步骤，也是质量控制要求最高的步骤。其主要包括以下几个要点：
1）混凝土配置
混凝土在配置时，由于要遵照清水混凝土的标准，因此要保证两者颜色上的一致性，同时所使用的混凝土材料也必须保证一致性。在配置前，相关工作人员要反复核对水泥的厂家、型号、种类、内含物等，还需要选择本身性质较为稳定，且干燥后强度较大的混凝土。除此之外，对配套砂石的选择也必须符合清水混凝土标准，在施工前要对材料进行抽样试配，以此保证实际工作中混凝土不会出现严重的质量问题。对试配的混凝土的外观、质量、配比值以及坍落度等方面的数据进行详细记录和分析，以此为后期工作提供参考。
2）混凝土浇灌
在混凝土浇灌时，应采用浇捣梁与板同时进行的方法。在浇筑时，应从一端开始浇筑，采用赶浆法将混凝土铺满整个模板。楼板混凝土的虚铺厚度应该略大于板厚，再利用平板振捣器从垂直方向对浇筑的混凝土进行反复振捣，如果需浇筑的混凝土楼板为加厚类型，则需要采用插入式的振捣器顺着混凝土浇筑的方向进行振捣。在混凝土振捣时，采用挂线的方式控制楼板的高度，在振捣结束后用长柄尺将混凝土表面抹平打实。在振捣时，楼板梁柱处钢筋密度比较高，应该采用同强度的小粒径石子混凝土进行浇灌，同时应实用直径较小的振捣器进行振捣，以保证钢筋和混凝土的充分结合。在使用插入式振捣器时，振捣器的移动范围应小于振捣棒作用范围的1.5倍。每一个插入点的持续振捣时间不应该过长，以混凝土表面不出现浮浆以及混凝土表面不再下沉为止。在浇筑楼体门窗楼板时，应采用两侧同时振捣的方式，振捣器插入距离应在门窗边缘400毫米左右，在振捣时要防止门窗边缘变形。另外，门窗周围的混凝土在浇筑后还需要开孔放气，这样能够保证门窗周围的缓凝土的高密度无气泡，保证门窗洞的质量。
3）成型后养护
混凝土楼板在成型后还需要对其进行养护，这样可以保证清水混凝土楼板的外观和质量。对楼板中的预留孔洞要进行加固处理，包括开关孔、网线孔、门窗洞等，利用塑料泡沫和铁皮进行加固，并在四周用胶带固定。
2对免抹灰施工工艺的后期处理
在建筑竣工后，还需要对免抹灰墙面进行后期处理，包括对墙面、楼板以及顶棚的处理。可以使用粘合剂进行处理，与水混合后就能够使用，这样可以填补墙面缝隙，还可以增加墙体的耐冲击、耐低温、耐热以及耐潮等的能力。需要注意的是禁止使用107建筑胶水混合水泥进行修补。
3结语
篇4
铺料、洒水、碾压是坝面作业的主要工序并结合上游垫层坡面修整、下游坡干砌石铺设和岸坡等工序。流水作业法是坝料填筑组织施工，也就是将填筑坝面分成三个填筑块，并遵照铺料、洒水、碾压的工序流程进行施工保证所有工序的连续性使坝体平整上升保证坝面宽敞、平整为机械化施工奠定基础。对于狭小的坝面建筑时可将其划分为左右两块连续开展铺料和碾压并使洒水穿插其中。
1.1铺填坝料
各种坝料的碾压试验应在坝体填筑前进行，该项工程需要进行各种筑坝材料碾压试验。开始铺填坝料时要摊铺、碾压过渡料与垫层料过渡料填铺主堆石料欢堆石铺填应从上游至下游。用后退法卸料处理垫层料和过渡料避免石料分离六工整平、反铲摊铺。而主次堆石料则可以采用进占法卸料这样更利于坝面平整度和铺料厚度的控制同时要做到及时摊铺却料到位不允许堆积避免石料分离。同过渡料及岸坡相接处时要提前使用后退法卸料进行过渡料的摊铺迅速抢占死角使边角能够摊铺密实、平整海升高2一3m要实施人工削坡减少垫层料浪费降低削坡费用。
1.2洒水碾压坝料
当完成一块坝料铺填不影响车辆行驶运输时，要在最短时间内利用两岸压力水管进行坝料均匀洒水，最好能够配备一辆洒水车。用120A推土机牵引20t振动碾压采用进退错距法，每次错距为碾轮宽的1侣。垫层料碾压要符合施工设计要求大石集中的坝面Zm以内的区域想要摊铺平整难度较大腮压到位更是难以实现经过观察发现，=F砌石表面垂直向下有Zm左右没有压实砌石表面较为平整。
1.3碾压、防护大坝上游坡
由于大坝分左右两期进行填筑规面场地小且各工序间干扰较大因此进行拦洪前期及封顶后上游坡碾压要注意提前进行人工削坡防护。坡面修整前要实施坡面放样基线净取一次修整完成通常二次修整难度极大。预留压缩沉降值比垫层料水平碾压沉降值小1一Zcm。我们多采用坝面作业机械进行斜坡碾压在上游坡边线lm处设置1台30t重的反铲并以此为活动地锚牵引振动碾的钢丝绳导向轮注圭在反铲行走大梁上沐日用120A推土机和导向轮<20钢丝绳，对10t的振动碾实施上下碾压。在进行斜坡碾压前要开展碾压试验确定在10t振动碾碾压6遍后不沾碾及符合设计要求这样方可开工。并在碾压前1h进行洒水处理使其内外层含水量都能达标，以错距重复碾压综合法进行施工但错距上下全振反铲要沿错距方向移动0.5m保证碾压的连续性使在提高生产效率的同时保证质量。以M10砂浆和乳化沥青进行坡面防护采用人工刷面和抹面。
2填筑材料开采和质量鉴定
大坝填筑工序较多、也极为复杂要做到100%合格是很困难的但我们要严格按照“碾压参数和干密度”两项质量监控指标进行多次检验做好碾压参数控制使干密度能够符合要求。根据坝体的沉降过程线对坝体的具体状况进行判断，以便于尽早做好坝面质量监控做好坝体裂缝预防处理保证填筑质量，做好大坝安全防护措施。
3结语
篇5
论文摘要:本文根据土固精牌土壤固化剂施工前期的准备及工艺流程,对土固精的施工准备及厂拌法特点、施工注意事项等进行了论述。
近年来,随着中国经济的持续发展,城市化进程的建设步伐也随之加快,随着车流量等因素的增大,城市道路的新建、改扩建等工程也在加大,从城市主干道、次干道、区道到街巷小道,都在有计划、分期分批地进行新建和改扩建,在城市道路建设中,从环境的保护和投资方面、道路基层强度等因素考虑,使用土壤固化剂施工既环保又利用旧料节约成本,为了保证道路全年通车,提高行车速度,增强安全性和舒适性,降低运输成本和延长道路使用年限，使用土固精土壤固化剂施工流程简单，只需按照湖南路捷公司的施工工艺流程，施工流程、监理、检测标准、方法进行即可。
一、土固精土壤固化剂施工前期的准备工作
（1）固化土结构层施工采用路拌法和厂拌法。对于二级以下的公路或塑性指数较大的土质，基层和底基层可采用路拌法施工；对于二级公路，底基层宜采用稳定土拌和机路拌，基层宜采用厂拌法拌制混合料。对于高速公路和一级公路，基层必须采用厂拌法拌制混合料并宜用摊铺机摊铺混合料
（2）固化土结构层完成施工日最低气温应在3。c以上，宜经历半个月左右温暖和热的气候养生为最佳。多雨地区，应避免在雨季进行固化土结构层的施工
（3）在雨季施工固化土结构层时，应采取必要的防雨水措施，防止运到路上集料过分潮湿，并应采取措施保护石灰（或水泥）免遭雨淋。有条件的地方要做好基层用土的土场防雨，防止雨后土中水分过大，影响使用
（4）在固化土结构层施工时，应遵守下列原则：
a、细粒土应尽可能粉碎，土块最大尺寸不应大于15mm。
b、配料应准确，根据不同层次，采用0.012%-0.018%的比例稀释。
c、路拌法施工时，水泥或石灰应摊铺均匀。
d、固化剂剂量应准确，使用前摇匀，合沉淀充分溶解。
e、喷洒固化剂稀释液及拌和应均匀。
f、应严格控制基层的厚度和高程，其路拱横坡应与面层一致。
g、应在混合料处于最佳含水量或略小于最佳含水量（1%-2%）时进行碾压。
h、固化土结构层结构层应用18-22t以上的压路机碾压，最好采用重型压路机，以达到最佳的压实效果。每层的压实厚度可以根据试验适量增加。压实厚度过大时，应分层铺筑，每层的最小压实厚度为12cm，下层宜稍厚。对于固化土结构层，应采用先轻型、后重型压路机碾压。
j、用于固化层的素土摊铺为要求压实厚度的1.5倍左右。
k、路拌法施工时，必须严密组织，采用流水作业法施工，宜边拌和边运至现场摊铺，防止混合料积存和堆底不净现象。尽可能缩短从加固化剂稀释液拌到碾压终了的延迟时间，此时间不应超过3-4h，并应短于水泥的终凝时间。
l、固化土结构层上未铺封层和面层时，禁止开放交通；当施工中断，临时开放交通时，应采取保护措施，不使基层表面遭到破坏。
i、固化土结构层作为沥青路面的基层时，还应采取措施加强基层与面层的联结。
二、土固精土壤固化剂在旧路改造的施工工艺流程
针对旧路改造给施工带来的不便和旧路改造综合处治方案设计时考虑，最好采取固化土厂拌法来施工SHAPE\*MERGEFORMAT
三、厂拌法的特点
（1）机动灵活。（可以分几个步骤施工、取土。晒土、保存、搅碎、拌合、摊铺、压实）
（2）施工时间短，摊铺后直接压实，不会引起半封闭路段堵车，特别是路窄，车流量大的道路
（3）粘性度大的土壤易被搅碎，土壤保持干燥
（4）适宜于变化多端的南方雨水天气
厂拌法要具有的条件：挖取土壤的特点，土壤的实验报告，最佳含水量的配比，晾晒土壤的场地，干土壤保存场所，挖土机，搅碎拌合机，运输车辆，平铺机（可用人工），压路机等设备，石灰或水泥，固化剂的准备，依天气情况进行施工。
制定合理科学的施工方案。
在施工现场提取具有代表性的样土做实验报告，落实取土地点，晒土场地。
拌合之前应充分了解天气情况，拌合时首先用搅拌机把现场土充分搅碎，然后依据实验报告按比例加入稀释的固化剂、水泥和石灰等进行拌合。
搅拌好的混合土应迅速运入路床进行摊铺，摊铺时做好路床两边路桩、放样、标高。混合料放入路面中要迅速摊铺。（摊铺20cm高的路基需铺30cm高的混合土）要求摊铺平整，厚度一致。
四、土壤固化剂厂拌法在施工过程中的注意事项
路床压实时：
（1）清除路床表层积水、垃圾及松软土
（2）控制路床平整度
（3）路床压实时，应先稳压后振动再碾压，压实度要达到检测要求
（4）压实后，如路床出现弹簧，应及时清理弹簧路床下的松软土或其他杂物，然后回填；路面开裂应及时翻晒，也可加适量的石灰或水泥搅拌；如果出现路床表面翘皮，首先清除表面翘皮部分，然后用旋耕机打毛表层，再加适量的灰土，再压实。
旧路在做路基处理时：
软路基一定要换填。
换填时，压实机一定要压实。
换填处不要用干土壤掺和，只能是碎石（或加入一点有固化剂的混合料）。
是老路基的，较硬部分不要再动，只要填平。
最好做厂拌法拌合混合料。
做样路时：
没有洒水车的，可以使用洗车机或者喷雾器。
没有中置式拌和机的，可以用20—30公分刀径的大型施耕机。
路段最好选路基较好的地段，并做好老硬好的标记，最好是选居住人口较少的、交通相对较少的路段。
篇6
2机具配套
2.1工作台架
结构合理的工作台架不仅为喷射作业提供便利的工作空间,且由于易于掌握喷射距离而能够大大地提高喷射混凝土质量,因此必须根据施工现场断面大小加工制作一简易工作平台。
2.2混凝土喷射机
选用的机型HPZ-5型混凝土喷射机,它由铁道部科学院西南所研制成功,并由成都岩都科技有限公司投入生产。
2.3混凝土搅拌机(常规强制式混凝土搅拌机,配有计量设备磅秤等)。
2.4CL-9/7型空气压缩机(排气量10m3/min)。
2.5坍落度筒、15×15×15抗压标准模具。
3材料选择与配和比的确定
3.1材料选择
3.1.1水泥:采用525#、新鲜的硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥,并考虑水泥与速凝剂的相容性。
3.1.2砂:宜选用中粗砂,其细度模数应大于2.5,砂料含水率宜为5-7%,砂子中粒径小于0.075mm的颗粒不应超过20%,否则会妨碍骨料与水泥的良好粘结。砂粒级配应满足表1要求。
3.1.3骨料:碎石最大粒径不超过15mm,采用连续级配,不得使用间断级配以取得最大的表现密度,所有超尺寸的粗骨料经过筛选后除掉,在喷射砼中掺入速凝剂时,应避免使用含有活性二氧化硅的石材作粗骨料,以免引起碱骨反应使喷射砼开裂破坏,粗骨料的级配要求见表2。
3.1.4速凝剂:采用的速凝剂,应符合下列条件:
初凝时间在5min以内;
终凝时间在10min以内;
8h后的强度不小于0.3MPa;
28d强度不应低于不加速凝剂的试件强度的70%。
影响速凝剂使用效果的因素有:水泥品种、速凝剂掺量、水灰比、温度、水泥活性、速凝剂受潮程度等。通过现场试验我们选择了RF-3型速凝剂见表3。
3.2干喷混凝土配合比的确定
喷射砼由于掺入了速凝剂后瞬间凝固,试验工作无法与常规混凝土一样进行配合比设计,解决的办法是在速凝剂添加前进行混凝土的配合比设计。并规定按常规方法测量混凝土的坍落度等指标后,加入速凝剂再人工快速翻拌30s,然后装入100×100×100三联试模在振运台上振动60s,作为试块成型的方法,经过我们反复试验,最终确定最佳的配合比为水:水泥:中粗砂:石子=0.44:1:2.17:1.77(每1m3砼水泥用量为385kg)。
4干式喷射砼的工艺特点
4.1掌握好喷头处的用水量是控制水灰比的关键
干式喷射砼由于水在喷口处加入,水与干料混和时间太短而难以均匀,水灰比不易控制,造成砼强度波动幅度大,这就要求工人必须掌握好喷头处的用水量,提高喷射作业的熟练水平,喷射出的砼应是暗灰色、湿润、光泽、无干斑或滑移流淌现象。
4.2喷射前对待喷面的处理
首先应在喷射前对待喷面施作必要的处理措施:凿除松动部分;用高压风、水冲洗基面的油、污等物。
4.3喷射厚度的控制
在待喷面每间隔1m左右埋设1处外露长度为15cm的短钢筋,作为厚度控制的标记。一次喷射厚度,边墙为6-8cm,拱部为4-8cm,分层喷射的层间停歇时间应使前一层混凝土达到终凝。
4.4喷射混凝土的回弹率
回弹率的大小与拌合物坍落度、喷射角度、喷头距离以及工作风压等有较大的关系,即坍落度值越大其回弹值就越小,同时大的坍落度值流动性好,所需的工作风压也小,喷射时产生的脉冲频率小且粉尘少。但并不是说坍落度大喷射效果就好,因较大的坍落度其粘聚性就受到一定的影响,喷射砼在终凝前要靠其自身的粘聚性堆集成型的,故喷射混凝土的坍落度控制在10-18cm为宜,侧墙的回弹量不超过15%,拱顶的回弹量不超过25%,且回弹物不得重新用作喷射材料。
4.5喷射混凝土的施工工艺
4.5.1喷嘴和受喷面的距离一般为0.6-1.2m,有钢筋网时为0.6-0.8m,喷射方向应与受喷面垂直。
4.5.2喷射时,喷嘴应正对受喷面按顺时针方向作均匀螺旋运动,螺旋直径为20-30cm。
4.5.3喷射时,应先给风,再给水,然后给电,最后送料;结束时,应先停料,再断电,然后断水、停风。正常工作风压为0.15-0.2MPa,水压应比输料管风压高0.1-0.15MPa。
4.5.4喷射混凝土和处理堵管时,严禁喷嘴对人,以免射伤人员。喷射作业时,应配防尘口罩,操作喷枪头的人员配备护眼罩、雨衣、长筒乳胶手套等劳保用品。
5抗压强度测试
抗压强度试件采取喷大板法制作,切割成10cm3的标准试件,养护28d送实验室测其抗压强度。我们分别制作有速凝剂喷大板试件、无速凝剂喷大板试件、及同配比现浇砼试件,分析速凝剂对混凝土的影响,对比分析喷射混凝土与现浇混凝土的不同。
表4为现场试验强度及对比分析值,从中可以看出,有速凝剂喷射砼较无速凝剂现浇砼的强度略变小,但同比对比值却接近1,说明掺速凝剂喷射砼并不会减弱砼的强度.但有有速凝剂喷射砼的强度却明显高于无速凝剂喷射砼的强度,其试验高出值约为10%,从一个侧面说明了速凝剂在喷射砼中的重要作用。同时可以看出,干喷混凝土的抗压强度达到C25的设计强度没有什么问题,但仍存在个别试件强度过低的现象。如编号4试件强度值仅为14.5MPa,远远低于同配比的其它强度值,其主要有两方面的原因,其一为含水量变化大,没及时调整过来,导致水灰比过大,其二为拌和物中有较大的骨料混入,脉冲较大,影响了速凝剂加入的均匀性。
6结束语
107国道星骄桥利用喷射混凝土工艺加固至今已有二年,混凝土表面整体效果良好,未发现有裂纹现象发生,通过测试结果表明,加固后的拱桥已恢复到原设计荷载等级的标准,故利用喷射混凝土工艺进行危桥加固是成功的和可行的。
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目前我国的高层建筑深基坑支护施工工艺的发展还处于初级阶段，技术方面还存在着较多亟待改进的地方，水平也不算高，所以这就需要相关的施工和设计人员在工作中进行综合考量，以提高高层建筑筑深基坑支护施工工艺的水平，为建筑质量的提高打下坚实的基础。
1．1加强对工程设计研究性试验的重视
大量的实验研究对于高层建筑的施工方案成型有着重要的意义，它能够为设计施工方案的实用性和准确性提供必要的实验数据支持，以供相关的工程设计人员进行参考。但是从当前情况来看，我国高层建筑深基坑支护施工技术的工程设计研究性试验还处于初级阶段，并没有在此方面形成一个完整的系统，并且相关方面的监督管理措施也未被完善地建立起来。如在高层建筑深基坑支护施工方案设计之前，相关的施工设计人员需要到现场对诸如地下水位、土壤密度、地质构造等数据进行充分的收集，然后在此实地考察分析的基础上对施工方案的设计和相关的工程设计研究性试验进行指导，才能获得可靠准确的数据。但是现阶段的相关施工设计人员并没有对数据进行足够的收集，数据的匮乏使得工程设计研究性试验的科学分析很难获得可靠的结果，所以就很在施工方案的设计和施工阶段为其作出良好的数据支撑。
1．2运用现代化的设计理念
我国高层建筑深基坑支护施工方案是设计中有很多地方还需要国家进一步颁布相关的标准予以明确，如计算方法的不同一就是其中的一个例子，与此同时在设计规格方面的模糊也是我国高层建筑深基坑支护施工过程中长出问题的原因之一。依据上述论述，现阶段为了促进高层建筑深基坑支护技术的高校利用，相关设计人员在理念方面要重视对现念的把握，在促进计算方法和设计规格统一的方面做出努力，这种努力不仅还有利于检测的进行，而且对于工程的现实需要也能做到更加契合，从而保证设计的适用性和支护施工的质量。
1．3重视对设计中变形的控制
高层建筑深基坑支护的施工是在科学合理的施工方案指导下进行的，因此在相关的施工方案设计中一定要重视对施工现场的考查和数据的分析，以在设计高层建筑深基坑支护施工设计阶段就对施工过程中可能出现的变形问题做到控制，如在考察时要重视对施工地面附近的超载现象，空间与平面效应之间的变化关系等作出重点分析，将其考虑到施工方案设计的过程中去，以保证此后施工的安全性和施工效果。
2高层建筑深基坑支护施工要点工艺的分析
随着经济和社会的不断发展，高层建筑也开始不断地增加。并且随着我国城市化进程的不断加快，未来出现的高层建筑会更多，而在这种趋势作用下，社会对高层建筑深基坑支护施工工艺的要求也会越来越高，下面我们就对高层建筑深基坑支护施工工艺重点技术做一番分析
2．1支护桩施工分析
承载外力是支护桩的主要作用，其在深基坑的支护中也占有重要的地位。其施工过程重要是由人工挖孔桩和钢筋混凝土护壁两部分组成，前者是主要为满足支护要求而由施工人员自己施工。如以灌注桩为例进行说明，在这个过程中吊桶的方法多是被相关施工人员用来完成挖掘人物的主要方法，任务结束之后，监控此后诸如钢筋笼环节的安装等各个施工环节的质量就成为了主要的任务，在这个施工的过程中，施工人员一定要加强各个环节的重视，因为深基坑支护作用的水平很可能直接受到支护桩中任何一个环节的影响，甚至在某些严重的情况下还会造成较严重的事故。
2．2土方开挖分析
在深基坑支护的过程中这是施工的重点部分，通俗地说就是将基坑中的土完全挖出的过程。在施工的过程中施工人员要注意一下几点:第一，在土方开挖的过程中要将挖出的土全部清理出施工场地，避免对后续施工产生影响;第二，在施工的过程中有可能会出现地下电缆或者其他异物，这时候相关的施工人员要立即上报，带上级部门作出妥善全面的处理之后再开始施工。
2．3排桩加环撑分析
支护桩依据一定形式的排列是高层建筑深基坑支护施工过程中需要关注的重点之一，这种排列能够形成基坑支护结构，而且在其实际应用的过程中要搭配环形支护以形成最终的支护结构。工字钢桩、挖孔桩和钻孔灌注桩是相关的施工人员在施工过程中可以选择使用的主要方式，但是不管施工人员最终选择了那个钢桩，排列规则在其中的应用都是必不可少的，这样高层建筑地下建设施工的科学合理才能得到一定的保证。最终的支护结构在排桩加环撑的技术处理之后就会成为一个圆形的结构，这种技术手段能够为支护结构的安全稳定做出重要的贡献。
2．4基坑支护监测分析
相关人员对高层建筑深基坑支护施工的实时监测能够为施工单位提供相关施工的实时状况，对于重点的部分要给予更多的关注，如支护桩的强度性能、变形状况和其位移状况等，检测的频率一般而言为2～3天一次，如果发现施工中出现了问题，就要采取应急措施，及时地解决，同时在这段时间内还要提高检测的频率，以保证施工单位对相关状况的及时掌握。
2．5环撑的拆除以及换撑分析
篇8
钢绞线压花锚固技术使用时间不长，尚未形成一套成熟的经验，尤其是七孔压花锚，施工实践相当少。根据一些资料介绍，混凝土的强度，构造配筋的多少、混凝土握裹层厚度及钢绞线长度等因素，对压花锚固技术的成败都起着非常重要的作用。因此，为了验证设计，并为施工提供必要的数据，在箱梁施工前进行了一次压花锚固性能试验，由试验积累了不少有价值的资料与经验。
1试块的设计
1.1试块尺寸地拟定；
锚固板厚度、混凝土强度、构造钢筋的布置、钢绞线的锚固长度及锚具质量等是影响压花锚固性能的几项指标。为了尽可能使试块与实际箱梁各项参数相接近，故拟定试块尺寸长300cm、宽150cm、厚20cm，混凝土的强度为C50，在锚固端设钢筋网片和螺旋筋，均与实桥保持一致。试块内钢绞线品种与实桥相同。钢绞线压花形状按实桥设计图制作，压花后用钢筋将钢绞线固定好，并采用与实桥相同的扁型波纹管及7孔扁锚具固定。试块内设一部分构造钢筋，其数量较实桥设计图的钢筋量稍少。钢绞线锚固长度较大，为增加其稳定，在试块的两侧增设20cm高的加劲肋。试块分两次灌注，间隔6天，在灌注试验块的同时做砼强度试块5组。
1.2测点布置及试验目的；
（1）为弄清混凝土对钢绞线粘结锚固力沿长度的变化，选择有代表性的钢绞线沿长度方向设应变测点。每个试块选择4根钢绞线，每根钢绞线按等距离设2～3个测点。在测点处将钢绞线打磨平整，再按照工艺要求，在每个测点粘贴两片应变片。
（2）为了测试出压花锚附近混凝土应力分布情况，对第一号试块测试采用：a.在试块内埋设钢筋应变计24根；b.在试块的一面粘贴大标距（标距100cm）应变片；c.在试块的另一面采用手持式应变仪，共设测点44组。对第二号试块的应力测试采用：a.在试块内埋设钢筋计16根；b.在试块的一面采用手持应变仪，共设测点44组。
2实验装置及加载方法
实验设备主要有张拉千斤顶YCQ-25，及配套的油泵、油压表。试验前用YE-5000压力机进行标定。测量混凝土变形用的BYJ-2行应变仪和手持式应变仪。为了观测砼的裂纹还配备了刻度放大镜。
按设计要求，当混凝土强度达到设计强度的85%后，即可进行张拉试验。第一号试块灌注后，故于3日后开始试验。试验前对混凝土强度试块试验为57.6MkP，稍超出了设计张拉强度。第二号块试验时，混凝土的强度控制在设计强度的85%之内，测量混凝土应力时不再贴应变片，仅采用手持式应变仪。从灌注试块后第二天开始，每天上午对强度试块进行试验。进行第二号块试验时混凝土试块张拉强度39.7MPa，尽管较设计张拉强度42.5MPa低一点，但这是偏于安全的。
两次试验的加载程序均按设计张拉力的40%、70%、100%三级加载。具体加载方法及测试内容如下：
（1）加载至40%（78KN）后保持荷载5分钟，对各测点进行测试；
（2）当加载至70%（136.7KN）后保持10分钟，进行各测点的测试，并观测混凝土表面是否有裂缝；
（3）当加载至100%（195.3kN）后保持10分钟，再次进行各测点的测试，观测混凝土表面是否有裂缝；
原计划加载至100%后持荷2小时，继续观测各项表面数据变化情况，并将试块表面清扫干净，仔细观测表面有无裂缝，再持荷一小时继续加载（超张拉）至破坏。但因千斤顶额定最大张拉力为250kN，油泵压强上不去，最后仅加载至230kN即停止，此时仅超张拉18%，在此荷载状态下进行了各项数据的观测和混凝土表面裂缝的观测。鉴于观测结果正常，决定再持荷24小时继续观测，第二天再去观测时，试块表面仍未出现裂缝。
3结果及分析
3.1钢绞线受力测试结果：
将两次试验过程中钢绞线上应变测点在各阶段中测试数据换算成轴向拉力（钢绞线弹性模量为1.95*105MPa,断面积为140mm2），从数据看出，钢绞线的测点距张拉端近的点实测拉力最大；第二个测点（距离张拉锚固端70cm～80cm）拉力小了很多；第三个测点（距离张拉锚固端110cm～130cm）基本上没有拉力存在。这种分布随着张拉阶段不同有规律的变化。
3.2钢绞线与混凝土的粘贴锚固性能；
同一根钢绞线相邻两点拉力差即是该段混凝土对钢绞线粘结锚固力。从数据看这种锚固力也是从张拉端开始逐渐递减，而且递减得很快。到第二个测点已经变得很小了。由第二个测点到第三个测点之间基本没有锚固力。说明有效锚固长度只到第二个测点为止，往后基本没有锚固作用。
3.3试块混凝土应力测试结果；
本次试验在两个试块内都埋设了应变式钢筋计，但由于灌注过程中失效一部分，加上测试结果也不十分理想，比较离散。此外在1号试块表面贴了不少大标距应变片，但由于粘贴时混凝土龄期仅3天，混凝土内部的自由水尚未完全散失，因此不少测点因绝缘度差使测试数据规律性差。三种测试手段中以手持式应变仪测试结果相对最稳定、规律性也好。
3.3.1竖向应力；
将两个试块的手持式应变仪测试值换算成应力值，可以看出，张拉过程中在压花锚顶端出现了拉应力。拉应力最大为1.44MPa。其他各断面均为压应力。张拉锚头附近断面的压应力最大，可达6.12MPa（2号试块中）。
3.3.2横向应力；
两个试块的实测应变值除在张拉端锚头的两侧有很小的拉应力出现外，其他均为压应力。最大压应力大约在试块长度1/2断面处，最大值为2.84MPa（1号试块中）。
从两个试块的测试结果看，第二次试验的应力值普遍偏大，两次试验，混凝土的龄期不同，两个试块的混凝土强度有一定的差别，第一号试块张拉时，混凝土强度为57.6MPa，第二号试块张拉时强度为39.7MPa。虽然张拉力一样，由于强度不同产生的应变不同。而换算时采用同样弹性模量值，结果使计算出的应力值有一个差别。
3.3.3试块混凝土表面裂纹情况两次试验每次张拉后都检查试块混凝土表面，特别进行第三级张拉和超张拉后，经过仔细的检查，均未发现混凝土表面有裂纹。
从混凝土应力测试结果看，拉压应力值都很小，也不足以造成混凝土开裂。
4结论
4.1本次压花锚固性能试验不论试块尺寸，混凝土强度还是压花锚固长度均与实梁设计保持一致，其中试块的构造配筋比实梁偏少；另外第二个试块张拉时混凝土的强度只有39.7MPa，比设计要求的42.5MPa还小，而且对两个试块都按设计张拉力的15%～18%进行超张拉，既没有发生钢绞线拔出，也没有发生表面有裂纹。说明采用压花锚的设计是合理的，所设计梁的断面尺寸（桥面板厚度20cm）是满足要求的，按照设计要求进行施工是安全的。
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[关键词]体育馆鞍形索网屋盖预应力钢绞线悬索结构
泰州师范学校体育馆位于江苏省泰州市师范学校校园内，建成后将作为该校的一个标志性建筑。该工程屋盖采用双曲抛物面鞍形索网结构形式，平面形状为近似菱形，对角尺寸为69．6m×67．2m，平面面积约为3459．5m2。索网悬挂在4根直线形箱形边梁上，梁截面为1400mm×1800mm，混凝土为C50。索网共设计有承重索(主索)40束，每束为2øj15．24钢绞线；稳定索(副索)4l束，每束为1øjl5．24钢绞线。索网网格水平投影尺寸为1．6m×1．6m，中央主索的矢度和中央副索的拱度均为6m(见图1)。
1施工工艺流程
本工程索网结构施工工艺流程为：边梁立模标索网孔位绑扎钢筋安装钢管焊接灌浆管和泌水管
搭满堂脚手架钢索锚具安装钢索下料
钢管制作
浇筑边梁混凝土混凝土养护索网张拉孔道灌浆端头封裹。
2锚具及夹具设计
2．1锚具及其配件设计
本工程选用的钢索为个15．24低松弛镀锌钢绞线，由于索与索之间的相互影响，在张拉的最后阶段需对钢索的内力进行微调，所以自行设计了一套非标准带微调的夹片锚具。主索使用双孔夹片锚具，副索使用单孔夹片锚具。夹片锚锚板有外螺纹，可以在张拉的最后阶段通过螺纹对索的内力进行适当调整，有利于索网成型，给施工带来方便。该锚具委托锚具厂加工，锚具的性能要求必须达到国家规定的I类锚具标准(即ηa≧0．95，єapu,tot≧2%),确保锚固性能的可靠性。
2．2夹具、立柱设计
对主索与副索之间的连接与固定，经过多次反复研究，自行设计了如图2所示的节点。
3边梁立模及放线
本工程钢筋混凝土箱形边梁的施工难度较大。边梁截面呈扭曲的平行四边形(不考虑大梁外侧的挂板)，截面尺寸为1400mm×1800mm(见图3)。
天沟底板底模支模时要严格按照设计图纸，不能过高或过低，过高不能保证天沟深度，为屋面排水带来困难；过低则将出现索的预埋钢管嵌入天沟底板。边梁外模、底模、边模及天沟底板模安装完毕并经检查符合要求后，即可定出索孔位置。索孔位置用红十字线标明，并写上所属索号，以便安装钢管。待所有索孔位置都准确定位后，即可绑扎混凝土大梁内除隔板之外的钢筋。
4索孔钢管制作及安装
4．1钢管制作
主副索索孔留孔材料分别选用Ø76mm×3．75mm和Ø48mm×3．5mm普通焊接钢管。钢管在制作安装前要进行精确计算，考虑端部内凹孔留孔深度。下料时依据下料长度表逐一下料，用红色铅笔在钢管上写编号、所属索号及长度，以便识别分辨。钢管一端切口为直角，另一端(安装时与边梁内侧模板贴紧)切割成45°.
焊接锚垫板时要注意将管中心与铁板孔中心对准，螺旋筋同时焊接固定在锚垫板—亡(见图4)。
4．2钢管安装
在边梁内，主副索预埋钢管呈交叉布置，每根主管同时与2根副管在空间相交，每根副管也同时与2根主管相交。钢管按放线位置确定后。用钢筋井字架焊接在边梁上筋上，以固定其位置。端部用麻丝堵严，以防止浇混凝土时流进从浆。先安装主管，后安装副管，副管直接与主管焊接在一起。钢管安装固定完华后，制作文装预留孔模板。由于预留孔外侧面是不规则的四边形、制作有一定的难度。经考虑几种方案，最终选用水盒广的方法—)即用长度不限的l80mm宽、l0Omm厚的木板订成截面为l80mm×180mm的正方形长木盒，再逐一量测预留孔4条梭的长度，用锯准备下料。木盒子要与锚垫板严格垂直，盒内塞满水泥纸以防漏浆。木盒子用ø6短钢筋四面点焊在锚垫板和模板上，正下面托1根钢筋与边梁底筋或底模焊在一起(见图5)。
钢管安装过程中及女装完成后必须逐一对每根钢管的位置进行检查和校核，确保其准确无误。索孔定位及钢管安装位置准确性直接关系到索网形成后节点标高能否达到设计要求，在设计中、甲方及总包施工单位相关人员的密切合作下，使这一极其关键的工作得宜顺利完成、并经复核、满足设计要求。
5混凝土浇筑
索孔安装完毕后，即可绑扎隔板钢筋，立隔板模板，并经设计、质检部门作隐蔽工程验收合格后浇筑边梁及辅梁的混凝土。由于边梁为箱形梁，根据截面尺寸，先浇下部1200mm高的部分(包括隔板)；待这部分混凝土初凝后即可拆除其模板，然后再支顶板模板，再一次浇筑成型。浇筑顺序如图6所示，辅梁混凝土同时浇筑。混凝土为C50，添加减水剂。浇筑混凝土过程中应避免振捣棒直接接触钢管，以免使钢管位置产生偏移，并确保预埋钢管的畅通。当益板混凝土达到一定强度后，拆除边梁内外侧模板，清理端部孔道。
6制索
6，1钢索的防腐防火处理
以往悬索结构施工，对钢索的防腐处理较为复杂，需除锈、除油、包裹等，工期长、耗用人工量大。本工程简化了钢索防腐处理，钢索直接采用镀锌钢绞线，包覆厚度为1mm以上的高密度聚乙烯塑料套管。索网的防火处理，采用在索网上刚防火涂料的方法。并且在立柱及夹具上涂防火涂料。
为防止索孔段灌浆后水泥浆对钢索表面镀锌层产生腐蚀作用，在钢索表面刷l层环氧树脂。
6。2钢索的下料
钢索在下料前应抽样复验，内容包括外观、外形尺寸、σb、σ600等，并出具相应检验报告。钢锁采用砂轮切割机下料，为保证下料长度的准确性，采用定长下料的方法。在每束钢钢锁上均用胶皮带牢固地粘上写有所属索号和长度的标签。以供穿束时对号入座。钢索的下料长度必须准确。不能过短或过长，并注意保护塑料套管。
下料前先要以索网初始态的曲线形状为基淮进行计算、下科长度应把理论长度加长至梁边，再加上张拉工作长度和施工误差等。另外在下料的应实际放样，以校核下料长度是否准确。
悬索结构钢索一般在下料前要进行预张拉，本工程采用的低松弛钢绞线，系在张力下生产，经试验证明，不进行预张拉仍具有良好的线弹性，因此，实际施工不进行预张拉，直接使用。
7钢索安装及索网初步调整
7，1钢索安装
在高空架设钢索是悬索结构施工中难度较大、并且很重要的工序。由土建施工单位用廖48mm×3．5mm的钢管搭设满堂脚手架，在边梁混凝土强度达到50％，并检查所有孔道均清理完毕后，即可挂束。先挂主索，后挂副索。主索依次从x40x0l，副索从y01y4l开始对称安装直到y2l索。挂索采用全人工用绳索拉的方法，按照在钢索上作的标记线将锚具安装到位。用卸甲卡在主索上防止副索向中间下滑，使副索在水平投影方向上是一条直线，并确保主副索在投影方向保持正交，在张拉日才适时再对这些卸甲的位置进行调整，张拉结束后即可卸掉卸甲。
7．2索网的调整
在所有主副索都安装完毕后，对照节点设计标高值对索网进行调整，使索网曲面初步成型，此即为初始态。
7．3安装夹具及立柱
索网初步成型后，开始安装夹具及小立柱，顺序为先安装马道位置处的夹具(计207个)，再安装其它普通节点夹具及小立柱，所有夹具的螺母均不拧紧。待索网张拉完毕经验收合格后再拧紧。为防止夹具对钢索的外包塑料皮可能产生的损伤，在节点处副索外包裹1层1mm厚的铅板，随后安装剪刀撑(见图7)。间样，其与立柱连接的螺母待张拉结束后再拧紧。
8索网张拉工艺
张拉是悬索屋盖结构施工的关键工序。通过张拉使各索内力和索网节点标高都达到设汁要求。只有在边梁混凝土强度达到100％以后守能进行张拉。由于是轻层盖，故不必将张拉与加屋面荷载交替进行。可以在主副索全部张拉完毕后。再铺设檩条和层面板及悬挂吊顶。
张拉工艺中，其关键键环节是张拉顺序、循环次数及张拉力的大小等。针对本工程悬索屋盖基本上具有双向轴对称的特点。张拉顺序原则定为先副索后主索。分别从中心向四周依次进行，在两端各用1台张拉设备同步进行张拉。稳定索张拉用YCN-23型千斤顶，承重索张拉用YC-60型千斤顶，均配以高精度0.4级压力表。张拉顺序如图8所示。
为尽量使钢索及边缘构件均匀受力，张拉工作原计划分20％、50％、66％、80％、100％共5次循环，然后再进行数轮调整。张拉过程中同时控制内力和节点标高，按照设计人员的意图，张拉以应力控制为主，标高控制为辅。
张拉开始前测试所有标高控制点的标高，发现大部分节点的实际标高均低于设计值。经研究决定第1轮先张拉主索，后张拉副索。在每轮张拉结束后测读所有传感器读数，监测索网内力。实际张拉过程中，在第2轮张拉完成后通过分析内力测试数据，发现大部分副索的内力已达到或超过第3轮设计的拉力，故经设计同意，取消第3轮，直接张拉第4轮80％。最后一轮调整张拉时使用撑脚，张拉顺序为先拉主索，再拉副索。为消除锚具回缩的影响(每端约4mm)，调整张拉时微调的方法为张拉力到位后拧紧锚杯外面的大螺母。经过3轮张拉和2轮调整以后，将传感器的测试结果与设计提供的索内力进行比较，并由设计人员认可，达到设计要求，至此张拉结束。
张拉结束以后，逐一将所有节点的夹具、立柱上的剪刀撑拧紧。切断两端多余钢绞线，使其露出锚具不少于50mm。为保证在边缘构件内的孔道与钢绞线形成有粘结，改善锚具受力状况，要进行索孔灌浆和端头封裹。这两项工作一定要引起足够的重视，因为灌浆和封裹的质量直接影响到索网的防腐措施是否有效持久，从而影响到索网的安全与寿命。
灌浆之前，先将孔道两端作初步封闭，并严防索网颤动。灌浆用材料为425号普通硅酸盐水泥、饮用水、JMIII混凝土减水微膨胀外加剂，水灰比为0．37。灌浆设备为手动轻型压浆泵，每个孔道要一次连续灌完，直至泌水孔冒浆后方可停止。孔道低处为灌浆孔，高处为泌水孔。最后，用C30细石混凝土将端头与锚具封裹，以防锈蚀。
9檀条加工和安装工艺
屋面擦条采用高200mm、厚1．6mm的内卷边槽钢钢擦条。为使索网受载均匀且与受力分析相对应，檩条架设在索网节点立柱上，通过角钢与之连接。
篇10
吉县至河津ZB1合同段LJ13分部地处河津市僧楼镇北午芹村，路线全长3．05km，主要工程有40mT梁桥2座、T形刚构桥1座，隧道单洞1240m，路基挖石方82万m3，路基填方64万m3。其中ZK43+650～K43+780路基填方为42万m3，填筑长度130m，填筑高度最高62m，填料为坚石和次坚石，传统的填石路基施工工艺不仅施工进度慢，而且填料表面很难整平，压路机行走都很困难，碾压效果达不到规范要求。
2施工工艺原理
本工艺改变了传统工艺压路机碾压为主，只通过强夯，进行路基补强的做法，把强夯取代压路机作为主要压实方式，通过强夯，对地基施加一个强大的作用力，加速路基基础沉降，使高填方地段基础稳定，每层填料通过强夯使填料与填料间、填料与原地面间嵌紧、咬结，并且使部分填料破碎，用以填塞填料孔隙，从而使路基整体达到密实稳定。
3施工工艺操作要点
3．1测量放样
路基填筑前，根据逐桩坐标表，施放出路基中桩，根据路基横断面图，算出左右两侧边桩位置后，在实地放出边桩，并采用石灰铺撒白线控制回填边线。
3．2清表整平
在路基填筑前，将表层20cm厚腐殖土清除，填前碾压宽度为左右侧坡脚外1m范围，并按规定进行夯实。
3．3边坡码砌
在填石路堤填筑前，要进行边坡码砌，边坡码砌厚度不小于1．5m，码砌石块粒径应大于30cm，强度大于30MPa，尽量选择规则的石块。码砌石块尽量紧贴、密实，无明显空洞、松动现象，砌块间承力接触面应微微向内倾斜，码砌表面平顺，码砌厚度根据现场铺筑层厚确定，边坡坡面可进行台阶式的码砌。
3．4布料和整平
为防止一次布料掩埋大粒径的石料，不能发现进行破碎，布料采用二次摊铺，一次强夯施工，松铺层厚为400cm的填石路堤，分两层进行布料和摊铺，每层铺筑厚度为200cm，要求石料最大粒径不超过层厚的1/3即70cm，堆料和摊铺方法为:首先用装载机倒运石料摊铺出一个工作面;然后运料车开上工作面倒料，装载机进行整平，同时破碎锤对超粒径的大料进行破碎。在第一层摊铺完成后，为保证边缘部位的压实度，对距边缘5m范围内进行强夯，采用重锤低击，但冲击能不小于500kN•m。其他部位进行整平，以方便第二层铺筑。铺筑完第二层时，进行整平，同时进行强夯施工，为防止飞石伤人，强夯和铺筑工作面要有一定的安全距离。
3．5填石路基的夯实
高填石路基，因地形和填料的特殊性，为保证路基的压实和稳定性，采用一次性填筑4m，使用冲击力为1500kN•m的强夯设备(1500kN•m的强夯设备影响深度为5．5m)进行夯实处理。强夯施工方法如下:强夯的方法为满面夯实一次，单点夯击能大于1500kN/m，每点夯击5击～6击，以最后两击沉降量小于5cm，控制单点夯击次数，夯点逐点相切，顺序排列。检查验收方法:以最后两击沉降量小于5cm为合格，如果不满足上述条件将继续增加夯实次数处理，直至满足小于5cm沉降量为止。强夯施工步骤:1)用白灰点标出夯点位置;2)夯机就位，使夯锤对准夯点位置;3)夯锤置于地面，测量夯前锤顶高程;4)将夯锤起吊到预定高度，自由下落后，测量锤顶高程，测得锤顶沉降差小于5cm时，完成一个夯点的夯击;5)连续进行几个夯点的测量，以测得的夯击锤数作为当天的控制夯击数;6)按上述步骤逐点完成全部夯击遍数后，再用低能量夯击路基边缘范围，使边缘达到夯实效果。并测量夯实后场地高程。
3．6碾压
对夯击后的填石路基表面进行整平，采用50t振动压路机大振碾压一遍，使夯击破碎后的碎石、石屑嵌入石缝中，从而使路基整体达到密实稳定。
3．7施工质量检查事项
强夯施工时每个施工日至少抽测一次夯锤落距。每施工日抽测夯点的夯击击数，每日按抽测到的夯击次数控制强夯施工质量，对于夯点击数少于规定值或夯点中心距大于规定值时应及时补夯。
4质量检测
1)外表观测。路堤夯实处理后，路堤表面平整，路堤石料表面无明显大粒径填料。夯实后的填石路堤表面无明显空洞、孔隙。表面填料镶嵌咬结，无松动，细料和碎料填塞表面空洞，路基表面密实。2)内部观测。对路堤夯实处理进行了内部破开观测，采用挖掘机对填料进行挖掘，由于填料镶嵌咬结，小型挖掘机挖掘困难，采用大功率挖掘机进行挖掘，观测填料内部，观测到填料与填料间、填料与原地面间仍有空隙，但大粒径填料棱角破碎，填料与填料间、填料与原地面间嵌紧、咬结紧密，夯击表面填料破碎，碎石填塞填料孔隙，填料表面达到密实稳定。3)沉降差检测。在路基表面布置6个观测点，用白灰标记，用50t振动压路机强振四遍，观测结果全部符合规范要求。4)长期沉降观测。该段高填石路基填筑完成后，项目部将采用沉降观测点和边桩，进行路基稳定和沉降观测，沉降观测点在路基中心、路肩和各级平台上设置，边桩在坡脚处设置，共设置观测点21点。
5结语
