围墙施工合同十篇

围墙施工合同篇1

围墙施工合同范文1 甲 方：

乙 方：

甲乙双方经协商，为了按质、按期地完成本合同项目下的围墙工程，明确双方的权利、义务，签订本协议。

第一条 合作事项

玉兰大道围墙工程施工。

第二条 承包方式

乙方包工程质量、包合同工期、包安全文明生产，严格执行安全生产施工规范，出现安全伤亡事故由乙方自行承担。甲方派相关人员监督乙方，配合测量、和技术交底。

第三条 承包内容

一、乙方负责本围墙工程内容：安全维护、基础开挖、浇筑混凝土、砌筑墙体、粉刷、贴砖、预埋管线、铁件等。(涉及破除混凝土的施工区域按2元/㎡按实决算)。

二、工程所需的一切机械及施工用具均由乙方自行负责解决。

第四条 质量标准

乙方必须按图纸及相关规范规定、标准施工;工程质量符合验收规范的合格标准。

第五条 工程价款

围墙工程按 元/m，长度以实际测量为准(增加工程量按实决算)。根据乙方已完成工程量的不低于 长，年底支付工程款肆万元整作为生活费用。剩余工程款待工程结束验收合格后，建设单位支付项目部工程款，甲方付乙方工程款的90%， 5% 待本工程审计结算后付清，剩下5% 作为质保金一年后无息支付。

第六条 工期及双方权利与责任

5.1安装工期根据双方工程进度，工期为 日历天。工期开始时间为 年 月日(以甲方书面通知为准)。工期顺延情况:因建设单位拆迁未完成，无法施工的;因我项目部材料供应不到位的;工期顺延时间以项目部签字为准。

5.2甲方负责为乙方施工提供下列条件：施工所需水、电引接点。

5.3乙方按照现场要求组织施工。施工期间乙方遵守施工现场的管理规定、遵守施工操作规程，承担施工期间的安全责任，若发生安全事故一切由乙方承担责任，与甲方无关。

5.4施工前，乙方应仔细查验施工放线桩点是否符合要求，发现问题及时与甲方报告。

5.5乙方对属于施工工程质量出现的问题承担一年的免费保修责任。免费保修期内出现需维修事项，乙方应在接到通知24小时内进行维修，直至符合质量要求为止。同时因施工出现问题造成不良后果的乙方必须承担全部责任。

5.6 乙方应为本工程提供维修服务，若因非乙方原因造成的需维修事宜，乙方应以优惠价格为甲方提供服务。

第七条 违约责任

乙方迟延完成工程，按迟延工程对应价款2%/日的标准向甲方支付违约金。

第八条争议解决、合同文本与生效

因本合同发生的纠纷，双方协商解决。协商不成的申请合肥仲裁委员会仲裁。 本合同一式二份，双方各执一份，自签订之日生效。

甲方(公章)：_________ 乙方(公章)：_________

法定代表人(签字)：_________ 法定代表人(签字)：_________

_________年____月____日 _________年____月____日

围墙施工合同范文2 发包方： (以下简称甲方)

承包方：(以下简称乙方)

为了更好地保护校园建设，经学校研究决定，甲乙双方本着平等自愿的原则，乙方愿意承担我镇学校堡坎及操场平整修建工程，经双方共同协商，达成以下协议，共同遵照执行：

一、工程地点：

1、我镇学生宿舍正对面操场。

2、我镇厕所至学生宿舍后。

二、乙方承包施工内容：

1、乙方愿意承包我镇操场平整工程，平整价格按32元/方计算(含开挖土方、开挖石方、转运土方、转运石方费用及税费)，开挖长50米左右、宽12米左右、深1米左右，其中开挖出的石方属于学校所有，开挖出的方量按实际挖出的坑长、宽、高计算。

2、乙方愿意承包我镇厕所至学生宿舍后堡坎修建工程，施工过程中乙方先用甲方提供的石方施工，甲方提供的石方按50元/方计算，施工价格按218元/元计算(含材质费、运费、劳务费及税费等费用)，其余部分所有材质由乙方提供，价格按268元/方计算(同样含材质费、运费、劳务费及税费等费用)，所有方量按堆砌好的堡坎方量计算。

三、质量要求：

1、操场平整

乙方平整的操场除按长、宽、深平整外，平整完后操场无大坑小洼，平整后的操场中无剩余的土方，石方堆积，经甲方验收合格为准。

2、堡坎修建

乙方进行堡坎修建时，按平均宽度0.8米修建，堡坎长度、高度按实际修建进行测量计算，修建时使用毛石加细砂混凝土浇灌填缝，且砂浆标号足，满浆满灌，经甲方验收合格为准。

四、矛盾纠纷：

1、甲方负责提供外运土方、石方地点，若堆放时发生矛盾，一切矛盾由甲方负责，乙方概不负责。

2、甲方负责处理好修建堡坎时的地界，若乙方施工与老百姓发生地界纠纷，乙方概不负责。

3、乙方注意文明施工，若在施工过程中乙方有影响老百姓利益问题，与老百姓发生纠纷，乙方自行处理，甲方概不负责。

五、工程造价：

以上所有工程造价按实际丈量计算。

六、竣工时间：20XX年9月25日。

七、付款方式：

乙方工程完工后，经甲乙双方验收合格后，乙方出具正规税务发票，甲方到会计核算中心报账后，一次性支付给乙方。

八、安全施工：

乙方在组织施工过程中，应注意施工安全，杜绝安全事故的发生，则出现的一切安全安全事故，造成的人员伤亡，带来的经济损失及刑事民事责任由乙方负责。

九、违约责任：

甲乙双方若有违约，双方共同协商妥善解决，若争执不下，按照相关法律程序进行解决。

十、其它：

1、本合同未尽事宜由甲乙双方共同协商解决。

2、本合同一式四份，乙方一份，甲方三份，具有同等法律效力。

甲方(公章)：_________ 乙方(公章)：_________

法定代表人(签字)：_________ 法定代表人(签字)：_________

_________年____月____日 _________年____月____日

围墙施工合同范文3 发包方： (以下简称甲方)

承包方：(以下简称乙方)

经甲、乙双方共同友好协商，甲方委托乙方进行福星家园临时围墙工程的施工，为明确双方在施工过程中的权利、义务，经双方协商一致，签订本合同：

一、 工程范围及内容：

1、 乙方承建甲方位于进贤县民和路以北、嘉禾路以西福星家园地块的施工围墙工程;

2、 该围墙的具体做法见乙方提供的施工图;

3、 由于本地块地质原因，乙方必须对围墙基础进行处理，以保证围墙的安全建设和使用;

4、 该砖砌围墙的施工要求：以甲方指定的基准点做为基准点，C15砼垫层，300宽300高C20钢筋砼地梁，墙体为240mm墙。墙身高度为500mm，墙柱高度为2200mm，每约4100mm为一跨墙，围墙及柱全采用水泥砂浆面层。

二、 工程质量：

1、 乙方按图施工，要求外形美观，工程质量达到验收标准;

2、 乙方对工程所需主要材料经甲方确认后方可进场施工;

3、 乙方所承包围墙施工在甲方正常使用中必须保证不跨塌，墙身不裂缝。

三、 工期：

严格按照现场管理人员的安排，随工期需要搞好料具计划，备足料具，组织好技术力量确保业主、监理以及总承包合同条款内容所要求的工期按时、质保、安全完工，该工程从2017年1月16日开始进场，2017年2月5日前完工。

四、 工程价款及支付：

1、工程价款：

A： 本合同所承包的砖砌围墙，单价为300元/ m (此价格不含木桩价格，另计)，暂定总长为120 m,具体以实际发生量为准;工程价款为3.6万元左右;

B: 本合同所承包的砖砌围墙上铁艺栏杆(高度1.7M)，单价为200元/m,暂定总长为120 m, 工程价款为2.4万元左右;

C：本合同所承包的彩钢板挡板临时围墙(高度2M)，单价为120元/ m，暂定总长100 m，工程造价为1.2万元左右。以上价格包括人工费、材料费、机械费等所有与工程相关的费用,不含税金。

2、工程款的支付:施工完毕经甲方验收合格后10日内付清全款的95%(按照实际施工量结算),剩余5%在保修期一年满后15日内无息付清。

四、成品及半成品保护：

1、乙方对完成的分项工程负有监护人的责任;

2、乙方对损坏的成品及半成品负有维护、恢复的责任，其经济损失概由自己承担。乙方在施工中若损坏其它分项工程产品应照价赔偿;

3、若因甲方或其他(非乙方)原因给乙方已完工程成品及半成品造成损坏，应由甲方自行负责处理;若甲方需要乙方处理，则甲方应根据所损坏程度给乙方签字认可所需费用(材料、工时费和其他应采取相应的措施费)，乙方方可进行维修处理。

五、甲方责任、权利、义务

1、甲方按照合同的约定提供施工条件并及时支付工程款项;

2、甲方负责监督乙方的工程质量、进度、安全、工期等，并提出整改的权利;

3、做好各工序的统筹安排，解决征地问题;

4、甲方为乙方解决图纸错误与变更等技术问题，并办好签证。

六、乙方责任、权利、义务

1、为加强现场管理，其施工负责人应随时在现场与甲方保持联系;

2、乙方应加强其施工人员的安全、文明施工教育，自觉遵守地方政府的有关规定，自觉服从甲方有关现场安全文明施工的各项规定，杜绝安全事故、治安、刑事案件的发生，维护好现场文明施工形象;

3、在甲方未按本合同约定时间付款时，乙方有权拒绝施工;

4、乙方应严格按照安全生产管理条例组织施工，如违法施工发生安全施工，由乙方付全责。

七、本合同经甲乙双方签字盖章后生效，双方不得违约，如有违约由违约方支付另一方合同总额30%的违约金。

八、本合同未尽事宜，双方另行协商解决。本合同在执行中发生的争议应及时协商解决，协调不成或调解未达成协议，可进贤县人民法院起诉。

九、本合同一式肆份，甲、乙双方各执两份，双方签字盖章后生效，同时具有法律效力。

十、本合同自签字之日起生效，工程保修期结束后自行废除。

甲方(公章)：_________ 乙方(公章)：_________

围墙施工合同篇2

关键词：水务工程；超大超深；双基坑；设计选型

1引言

上海某水务工程超大超深基坑，开挖面积35650m2，基坑开挖深度18.10m～26.00m，基坑工程安全等级为一级。基坑大面积开挖会引起坑内土体卸载隆起“时空效应”明显，导致基坑周边产生较大范围的土体沉降及水平变形等一系列问题，围绕着基坑支护结构施工要求高、施工组织难度大、基坑分区施工工期较长、地下水控制难度高、周边环境保护困难等设计、施工难题，在高水位软土地基中开挖如此面积和深度的基坑工程，存在较大的风险性，需要合理选择设计方案，确保基坑工程安全顺利的实施。

2基坑设计总体方案选择

针对本工程的基坑面积及基坑开挖深度，根据目前上海地区在基坑工程方面的设计、施工经验和科研技术水平，基坑工程总体方案可考虑采用以下几种。

2.1“顺作法”设计施工方案

“顺作法”设计施工方案即采用传统的板式围护结构+内支撑的方案，其中板式围护结构可选取地下连续墙，内支撑可选取钢筋混凝土围檩+支撑。“顺作法”的优点：施工工艺成熟，施工方式简单、便捷。目前绝大部分基坑均采用此种支护形式。“顺作法”的缺点：与逆作法相比，支撑刚度相对较小，变形控制能力较弱，对周边环境影响可能较大。

2.2“逆作法”设计施工方案

“逆作法”设计施工方案即考虑利用主体结构的楼板体系作临时挖土支撑系统，并在楼板上预留出土洞口，逆作法围护结构通常采用地下墙，且同时利用地下墙作为地下结构的外墙，即“两墙合一”，并利用地下结构楼板作为内支撑体系。“逆作法”的优点：利用刚度较大的地下结构楼板体系作为支撑，支撑体系刚度较大，围护结构及土体变形较小，更有利于保护环境安全；楼板施工完成后，可为施工提供作业场地，解决施工场地狭小的问题。“逆作法”的缺点：技术复杂，垂直结构续接处理困难，接头施工复杂；对施工要求高，例如对一柱一桩的定位和垂直度控制要求较高，立柱之间及立柱与地下墙之间差异沉降控制要求较高等；采用逆作暗挖，作业环境差，结构施工质量易受影响；基坑支护设计需与主体结构密切配合，需增加较多梁柱节点处理，基坑支护设计施工难度相对较高。选用逆作法，可节省部分临时内支撑体系的造价，降低能耗、节约资源，而且对周边环境影响也相对较小，当必须考虑地上、地下结构同步施工，或周边环境变形控制要求较高时，可考虑采用逆作法。

2.3“顺、逆结合”设计施工方案

充分发挥“顺作法”施工便捷和“逆作法”与主体结构相结合的优势，取长补短，结合工程自身特点而进行的组合方案。

2.4基坑设计方案选择

本工程顶板标高8.50m，底板顶标高-12.10m、-15.30m及-20.00m，顶、底板间并未布置楼板结构，采用逆作法施工无法体现支撑刚度较大的优点，而且“逆作法”、“顺、逆结合”等方案基坑支护设计与主体结构关联度高，“逆作法”节点设计复杂。根据基坑及主体结构的特点，考虑采用传统“顺作法”施工方案。

3基坑开挖方案选择

针对本基坑的特点，超大、超深基坑的开挖，所面临的主要问题是“时空效应”较为明显，坑底隆起量较大，基坑开挖引起的环境变形影响范围广，因此不建议采用一次整体开挖方案，现对分块开挖方案进行比较。

3.1二分区开挖方案

根据主体结构内部布置的特点，将基坑平面划分为南北两个分区开挖，北区基坑开挖面积19120m2，南区基坑开挖面积16530m2，按先南区后北区的次序分两次开挖，南区主体结构出地面后，北区支护结构方可允许开挖。

3.2三分区开挖方案

为进一步减少“时空效应”的影响，提高支撑刚度，控制基坑变形，提出将基坑平面划分为西区、东北区、东南区三分区开挖的方案，单个基坑开挖面积控制在13000m2左右，按先东南区，再东北区，最后西区的次序分三次开挖，前一区主体结构出地面后，后一区支护结构方可允许开挖。3.3基坑开挖方案选择从基坑计算成果分析，二分区开挖方案及三分区开挖方案稳定及变形验算均能满足规范要求，当然由于内支撑刚度的不同，二分区开挖方案的地墙内力及基坑变形量均较三分区开挖方案大。但根据初步估算，二分区开挖施工时的基坑工程施工总工期较三分区开挖施工时的基坑工程施工总工期可以节省约11个月。综合考虑，基坑工程采用二分区开挖方案。

4基坑围护方案选择

上海地区常规基坑围护可采用的围护方案有地下墙、SMW工法、灌注桩等，各种围护方案的一般特点如表1所示。本工程邻近存在多处重要水处理构筑物，基坑本身变形控制及防水要求均较高，根据本工程的基坑面积、开挖深度等特点，考虑各种围护结构的适用性、环境影响情况，综合考虑基坑围护方案采用“地下墙”围护方案。

5基坑支撑结构选择

基坑支撑结构选择包括支撑材料的选择、结构体系的选择以及支撑结构的布置等内容。从支撑材料上来说可分为钢支撑、钢筋混凝土支撑、钢筋混凝土支撑与钢支撑结合等形式。从结构体系上来说可分为水平支撑体系和竖向抛撑体系。各种形式的支撑体系根据其材料特点具有不同的优缺点和适用范围。

5.1钢筋混凝土支撑的优缺点

钢筋混凝土支撑能有效加强支撑刚度，减少基坑变形，有利于环境保护，同时钢筋混凝土支撑布置灵活，便于分块施工，可以预留较大的出土空间，方便土方开挖，缩短工期。此外，钢筋混凝土支撑与挖土栈桥相结合，可以进一步加快土方开挖的速度，方便施工，缩短工期。但由于各层钢筋混凝土支撑的施工及养护均需要相当的时间，总体来说，钢筋混凝土支撑系统的施工工期较钢支撑长。

5.2钢支撑的优缺点

钢支撑的最大优点就是施工方便，安装速度快，支撑拆除方便，但钢支撑系统的支撑刚度较小，围护体变形较大，而且对于长、大基坑，要确保整个支撑体系的整体性和平直度，对施工质量要求较高。钢支撑系统的平面适用性不强，当作为对撑时，受力明确，效果较好，但作为角撑时，受力效果较差。钢支撑不适用于大面积基坑。本工程基坑面积大，开挖深度深，变形控制要求高，为确保工程安全、顺利地实施，选择采用钢筋混凝土边桁架结合对、角撑的支撑结构体系，钢筋混凝土支撑的竖向道数根据稳定及变形计算成果综合确定，基坑平面分为南、北两区，其中北区四道支撑，南区调蓄池部分四道支撑，南区泵房部分六道支撑。

6主体结构与支护结构结合方式选择

本工程主体结构主要功能比较简单，即分为调蓄存水功能及泵房提升出水功能，主体结构内部除贴近底板的水力渠道及拍门外，无其他设备布置，总体来说，主体结构内部布置的自由度较高。结构设计考虑主体结构及支护结构的受力特点，在满足主体结构及支护结构设计合理、安全可靠的前提下，也考虑到减少拆换撑、降低能耗、节约资源、便利施工的原则，提出主体结构与支护结构相结合的设计方案。主体结构与支护结构结合方式选择主要包括地下结构外墙与围护墙的结合方式选择、地下结构水平构件与支撑结构的结合方式选择。

6.1地下结构外墙与围护墙结合方式选择

采用地下结构外墙与围护墙相结合（两墙合一）的地下墙时，一般采用地下墙作为围护结构，地下墙结构刚度大、整体性好、抗渗能力良好，使用阶段可直接承受主体结构的垂直荷载，充分发挥其竖向承载能力，减小基础地面地基附加应力，无需再施工换撑板带及回填土施工，“两墙合一”的结合方式主要分为“单一墙”“分离墙”“复合墙”“叠合墙”等几种。6.1.1单一墙地下墙直接作为主体结构外墙，既承受水平向水土压力，通常还应承受结构竖向荷载，地下墙槽段间应有较好的防渗性能，可在接缝位置设置结构壁柱以增加防渗止水性能，也可在地下墙内侧设置砖砌内墙，两墙间设排水沟，“单一墙”以防、排结合原则为主。6.1.2分离墙地下墙墙体应满足基坑开挖及永久使用两种不同阶段的水平受力和变形要求，主体结构外墙仅承受竖向荷载，与“单一墙”类似，“分离墙”防水也以防、排结合原则为主，但“分离墙”型式也可转换为在地下墙与结构墙之间增设柔性防水层，结构墙采用抗渗混凝土浇筑，从而使主体结构防水达到一级防水要求，以防为主。6.1.3复合墙地下墙作为地下结构外墙的一部分，以刚度分配的原则与内衬墙共同承受水平荷载及变形，但二者间不传递竖向剪力，即地下墙不承受主体结构竖向荷载，复合墙内衬通常采用抗渗混凝土浇筑，作为刚性防水层，地下墙与内衬墙间通常设置1~2层柔性防水层，增强主体结构抗渗能力，从而使主体结构达到一级防水的要求，结构防水以防为主。6.1.4叠合墙地下墙作为地下结构外墙的一部分，与内侧设置的结构内衬墙共同承受水平荷载及竖向荷载，地下墙与结构内衬墙间需设置抗剪钢筋及抗剪键，加强整体性，叠合墙的结构内衬墙采用抗渗混凝土浇筑，结构防水以防为主。6.1.5“两墙合一”方案对比分析①结构竖向受力。“单一墙”“分离墙”“复合墙”方案中地下墙只全部或部分承受水平水土荷载，无法承受竖向荷载，而本工程调蓄池使用阶段不同受力工况差异非常明显，调蓄池内水位变动幅度极大及频率极高。受建设用地限制，调蓄池顶板上不同区域还要叠加种植土、粗格栅池、细格栅池、提升泵房上部建筑及变配电间、除臭设备基础等建、构筑物，与调蓄池满水工况下的竖向荷载相叠加，调蓄池基础底面压力很大，需要考虑地下墙参与共同承受竖向荷载。而在调蓄池空池工况下，主体结构的自重抗浮验算又不能满足规范要求，需要考虑地下墙、主体结构、桩基共同承受竖向水浮力。因此，从结构竖向受力的角度来说，选择“叠合墙”方案显得更为合理。②结构水平受力。“单一墙”与“分离墙”方案均仅由地下墙独自承受施工阶段及使用阶段水平水土荷载，导致地下墙墙厚偏大，经济性不足，“复合墙”与“叠合墙”方案施工阶段仅由地下墙承受水平水土荷载，使用阶段由地下墙与内衬墙共同承受水平水土荷载，地下墙墙厚可以相对减小，经济性较强。③结构防水。“单一墙”以防、排结合原则为主，防水效果一般。“分离墙”“复合墙”“叠合墙”在采取相应措施后均能达到较好的防水效果。本工程防水等级为“二级”，“分离墙”“复合墙”“叠合墙”均能满足要求。6.1.6“两墙合一”方案选择综合考虑，本工程基坑采用“两墙合一”的“叠合墙”方案。地墙两侧采用Φ850水泥土搅拌桩作为槽壁加固，搅拌桩桩底标高以隔断3夹层灰色砂质粉土为原则，槽段接缝采用MJS墙缝止水措施。由于地下墙作“两墙合一”的“叠合墙”考虑，设计考虑对地下墙墙底作注浆加固，每幅地下墙绑扎钢筋笼时均应预埋三根注浆管，地下墙的墙身混凝土浇筑完毕并完成初凝后，通过低压慢速的渗透注浆，对槽底沉渣进行充填处理，提高地下墙的墙身竖向承载力，减少与主体结构间的差异沉降。本工程地下墙采用十字钢板作为刚性接头。

6.2地下结构水平构件与支撑结构结合方式选择

本基坑采用钢筋混凝土边桁架结合对、角撑的支撑结构体系，平面支撑体系设计时尽量考虑主体结构的内部布置特点，争取做到平面支撑体系杆件不影响主体结构内部设备布置，立柱位置不影响主体结构内部设备布置及水流流态，基坑平面支撑体系作为使用阶段主体结构水平框架的一部分，支撑系统的水平杆件的内力及配筋设计时，同时考虑承受水平向水土压力以及竖向结构荷载，支撑系统的钢结构柱外包钢筋混凝土作为使用阶段永久柱，在考虑承受基坑施工阶段的竖向荷载的同时，也考虑承受使用阶段的全部竖向荷载。

7基坑坑底加固选择

根据勘察资料中间成果揭示的土层分布，本工程基坑浅坑开挖面位于④淤泥质粘土与⑤1层灰色粘土的交界面，基坑深坑开挖面位于⑤1层灰色粘土中，而⑤1层灰色粘土仍属高压缩性的软塑土，含水量也较高。为控制基坑变形，对基坑坑底作加固处理，采用Φ800旋喷桩作裙边加固，根据基坑开挖深度的不同，裙边加固的宽度也作相应调整，裙边加固厚度为4m，南、北区坑底裙边加固一次施工，分区开挖。

8结语

本次设计选型最终确定了该超大超深基坑采用双基坑设计，总体方案采用传统“顺作法”施工方案，土方开挖采用双基坑分区开挖方案，围护结构采用“地下墙”围护方案，支撑结构采用钢筋混凝土边桁架结合对、角撑支撑结构体系，主体结构与支护结构相结合，其中“两墙合一”采用“叠合墙”方案，坑底加固采用Φ800旋喷桩裙边加固等。根据工程实际，该双基坑克服了软土地基、地下水位高、施工场地小、周边构筑物保护要求高等困难，基坑安全监测各项数据均满足规范设计要求。本次双基坑设计选型的成功，为后续类似基坑设计选型提供了宝贵经验与参考。

参考文献

[1]刘国彬.基坑工程手册[M].北京:中国建筑工业出版社,2009.

[2]邹艳磊,李田俊,杨帆.某深基坑工程方案设计比选分析[J].青岛理工大学学报,2012,33(05):117-121.

[3]袁静,宫达,何勇兴,等.软土地基超大深基坑工程整体设计与施工技术[J].四川建筑科学研究,2020,46(S1):56-64.

[4]陈东越.超深基坑支护方案分析与决策研究[D].华侨大学,2013.

围墙施工合同篇3

关键词：水泥土搅拌桩　截渗墙技术　围坝加固　质量检验

在经过分析很多围坝加固工程的施工工程后，技术人员发现采用水泥土搅拌桩截渗墙技术具有很效果好，成本低，施工简单易操作等优点，这种截渗墙的施工技术可以很好的避免采用开槽等施工方式而引起的塌孔现象，也不存在挖土的工程，不会对周边环境产生太大影响，相比混凝土墙施工技术和高压旋喷施工技术来讲，经济实用，且节能环保。在围坝加固工程中具有很大的推广价值。

1、水泥土搅拌桩截渗墙的应用特点

水泥土搅拌截渗墙在围坝加固工程中应用范围较为广泛，对于一般的坝体渗漏或坝体稳定程度达不到规范标准，都可以应用截渗墙的施工技术。即使是对于对坝体要求较为严格，且坝体所在地质情况复杂多变的水利工程建设中，水泥土搅拌桩截渗墙的应用也可以使坝体修筑质量差，渗水严重的堤坝得到很好的围护加固。

在采用水泥土搅拌桩截渗墙技术进行围坝加固时，一定要做好准备调查工作，对于大坝的地质条件，水流特点，修建方式，使用年限，坝基现状，石护坡结构等多方面内容进行详细了解，以制定适合本地大坝的围坝加固方案，尽量以最小的资本投入，获取最大的工程效益。

2、水泥土搅拌桩截渗墙技术原理

水泥土搅拌桩截渗墙技术运用多头小直径深层搅拌桩机，把水泥浆喷入土体并搅拌形成水泥土，以水泥浆作为固化剂，通过桩机就地将土体和固化剂强制拌和，利用固化剂、土体和水之间产生的一系列物理、化学反应，使土体硬结成具有良好整体性、稳定性、不透水性，并具有一定强度的水泥土防渗帷墙，从而达到截渗目的。

3、水泥土搅拌桩截渗墙技术的施工流程

水泥土搅拌桩截渗墙技术主要采用深层搅拌桩机设备进行施工。深层搅拌桩机一次成桩。其具体的施工流程为：a.移动深层搅拌桩机到达预定桩位；b.通过调平控制装置把垂直度控制在误差范围以内；c.按设计要求设置好段浆量、桩长、总浆量；d.按预先设定好的水灰比拌制水泥浆；e.开启灰浆泵，钻杆沿导向架边搅拌下沉边喷浆；f.深层搅拌桩机下沉到设计深度后，按规定的提升速度边喷浆边提升搅拌；g.桩机按设计预设的桩位移动，开始下一个桩体施工。如此循环施工，直到完成所有桩体施工。

4、水泥土搅拌桩截渗墙技术的施工参数

水泥土搅拌桩在进行深层搅拌时，主要是为了达到水泥融入土层中并使其混合物达到技术标准中的均匀状态，以形成稳固性强的桩体截渗墙，实现围坝加固的目的。因此在深层搅拌机械一定时，水泥掺入量和水灰比是施工的主要参数。

4.1水泥掺入量。水泥掺入量决定了水泥土的破坏比降、抗压强度、变形模量，对渗透系数也有很大影响。一般在实际的施工中，需要技术人员根据工程中所使用的土质进行检测试验，不同的土质对于水泥的掺入量的要求也不尽相同，在科学合理的试验后得出具体的数据方能决定本次工程的水泥掺入量。另外，还应该考虑到施工机械设备的实际性能，只有根据具体情况综合考虑，确定合理的水泥掺入比例，方能保证水泥土搅拌桩截渗墙的施工质量。

4.2水灰比。一方面，深层搅拌均匀与否的先决条件是水泥土具有良好的可搅拌性。实践证明，在水泥土达到流态时搅拌效果较好；另一方面，在土体孔隙率一定的情况下，水灰比越大则水泥可掺入量就越小，因此要选择合适的水灰比。当水灰比较小时，容易出现墙体夹泥现象。

4.3其他施工参数。单元墙水平长度，桩径长度，单元墙内桩与桩搭接长度，相邻单元桩之间搭接长度等等都是施工设计和操作中要考虑到的施工参数。其中相邻桩的搭接长度垂直误差应小于0.5%，最小墙厚不小于220mm。成墙墙体嵌入相对不透水层的深度应达到设计要求。水泥掺入比为8%-12%；固化剂采用普通硅酸盐水泥；施工时具体水灰比根据实际地质情况确定。

5、水泥土搅拌桩截渗墙技术施工中的注意事项

5.1作好施工前的准备工作，了解成墙段的地面高程、设计墙深以及成墙范围内的土层分布和特性。

5.2水泥浆液搅拌时间不得少于3min，每米用浆量必须满足设计要求。

5.3搅拌桩机水平机架设有3个水准点，3点调平后可保证导向架垂直度偏差不超过0.3%。为保证墙体垂直度在整个成墙过程中，应有人随时查看3个水准点的位置变化并随时调整。

5.4施工过程中应注意控制好桩位偏差，要时刻擦看桩位的偏差，将偏差控制在10mm以内，确保桩体的可靠搭接。

5.5在经过开挖检查和实验室试验表明，若停机时间在24h　内，均可连续成墙，其成墙质量不受影响。若因故停机时间超过24h，依据设计要求需进行沿轴线平行套接绑桩处理。

5.6不同土层进浆量的差异要得到有效控制，在施工中，技术人员要随时勘探施工进度，对于同一地点不同深度的不同土层，要注入不同的进浆量，不可过多，也不可过少，以保证桩体的质量。

6、水泥土搅拌桩截渗墙技术质量评价

从施工完成情况、局部开挖质量检查和试验结果来看，桩间的搭接连续性以及水泥土搅拌的均匀性良好；桩轮廓垂直度在0.4%以内，桩位偏差在5mm范围内；墙与墙之间的过度搭接连续均匀，搭接处最小厚度均大于220mm，桩径检测值均大于390mm，满足要求；墙体无蜂窝、孔洞现象，墙体搭接均匀、颜色较均匀，墙体连续性好，质地较坚硬密实。

7、施工过程殊情况的处理

7.1因种种因素造成短时间内停机的情况，采用了将悬喷管下沉至停供点以下0.5m待恢复供应时旋喷提升的处理措施。施工过程中由于机械故障及其他因素造成停机时间超过水泥　终凝时间时，采取了沿轴线平行套接绑桩处理措施。

7.2在该标段施工过程当中遇到空中障碍物时的一般处理措施为将空中障碍物临时拆除，待该处施工完成后再对其进行恢复。遇到地下障碍物（比如大块石、孤石等）一般采用绕行的方法继续施工，待绕过该障碍物后沿原施工轴线正常施工。

围墙施工合同篇4

关键词：土钉墙;复合土钉墙;软土地基;质量控制

中图分类号：O231.1 文献标识码：A 文章编号：

复合土钉墙是近年来在土钉墙基础上发展起来的新型支护结构，它是将土钉墙与深层搅拌桩、旋喷桩、各种微型桩、钢管土钉及预应力锚杆等结合起来，根据具体工程条件多种组合，形成复合基坑支护的一种技术，它弥补了一般土钉墙的许多缺陷和使用限制，极大地扩展了土钉墙技术的应用范围。复合土钉墙技术具有安全可靠、造价低、工期短、使用范围广等特点，获得了越来越广泛的工程应用。

1、土钉支护结构的特点及适用范围

土钉支护法以尽可能提高和最大限度地利用基坑边壁土体固有力学强度、变土体荷载为支护结构体系的一部分作为其基本原理，土钉主动支护士体，并与土体共同作用，具有施工简便、快速及时、机动灵活、适应性强、随挖随支，以及安全经济等特点，因而在基坑中得到了广泛的应用，取得了显著地社会和经济效益。但是在基坑支护过程中，也发生了不少地面开裂，坑壁塌方，坑地土隆失稳，邻近地卜．管破裂破坏等事故，因此《建筑施工安全检查标准》(JGJ59—59)将基坑施工列为一项安全检查内容，并要求对于较深的基坑必须进行专项设计和支护。目前，深基坑支护已经有很多种为成熟的技术，而土钉支护是一项比较新颖的技术。

在工作机理上，土钉墙是高强度土钉、网喷混凝土面层及原状土三者共同受力，增强了上体破坏延性，很好地改变了边坡突然塌方的性质，有利安令施工；在工艺上，采用了边开挖边支护的方法，工作面不受限制，缩短了工期；在投资方面，因土钉利用了土体的自承载能力，使基坑周围土体转化为支护结构的一部分，经济效益可观。

土钉墙支护一般适合于地下水位以上或经过降排措施后的素填土、普通性粘土、粘性的砂土和粉土等较为均匀土体边坡。当场地同时存在土层和不同风化程度岩体时，应用土钉支护特别有利。土钉墙支护范围非常广泛，主要有：①土体开挖时的临时支护。用于高层建筑等深基坑开挖，地F结构施工开挖，土坡开挖等；②永久挡士结构，这类工程一般与施工开挖时的临时支护相结合，如隧道洞门端部挡墙和洞口两侧挡墙，桥台挡墙等；③现有挡土结构和支护的修理、改建下抢险加固等；④边坡稳定。用于加固可能失稳的提坡。

2、复合土钉墙在软土地基中的施工工艺

2.1施工优越性

土钉墙技术在施工之中避免了基坑在开挖中出现破面不稳的现象，弥补了施工土体抗拉力和抗剪力不足的隐患。通过复合土钉墙技术在软土施工中应用我们可以发现在软土地区的土体结构中，复合土钉墙结构潜能能够得到充分发挥，显著的提高整体稳定性。当然土钉墙在施工的过程中也存在着一定的局限性，土钉墙在施工的过程中一般都要先开挖土层，然后用喷射混凝土和安装钉前需要在无支护的情况下稳定几个小时，因此在土体施工过程中必须要有一定程度的粘聚力，否则在施工的过程中需要先进行灌浆处理，使得造价增加和施工复杂。另外土钉墙施工的时候需要坡面无渗水现象，若地下水从坡面渗出，则开挖后坡面会出现局部的坍塌，这样就不可能形成一层喷射混凝土面。

2.2基坑支护方案

在过去各种实际工程施工中，根据基坑开挖深度、基坑特征、周围环境因素和地质条件进行分析，在施工的过程中浅基坑部分在施工中通常都是采用土钉墙支护方案进行施工，并按1∶0.5比例放坡开挖；而深基坑工程中，施工方法是通过采用复合土钉墙加排桩支护和

混凝土内部支撑的基坑支护方案。复合土钉墙施工中一般都是采用灌注桩+支撑的基坑支护结构体系，钻孔灌注桩采用桩径为800mm，间距为1200mm，混凝土强度为C30。

根据土钉墙基坑支护结构设计特点、施工特点及工程地质条件，土钉墙应分段施工，每段长度应根据现场地质条件来确定，一般应控制在10m以内。各剖面基坑支护结构的施工流程为：基坑开挖至-3.00m施工第一道土钉第一道超前锚杆施工喷射混凝土面层施工基坑开挖至-4.10m施工第二道土钉喷射混凝土面层施工基坑开挖至-5.20m施工第三道土钉喷射混凝土面层施工基坑开挖至-6.100m超前锚杆施工施工第四道土钉喷射混凝土面层施工基坑开挖至-720m施工第五道土钉喷射混凝土面层施工。

2.3土钉墙施工工艺

开挖作业面：每层深度低于同层土钉约30cm，严禁基坑超挖，作业段长度应根据现场工程地质条件的变化确定，一般控制在10m以内。为尽量缩短边壁土体的时间，边破修整完后立即喷射基层混凝土。上道土钉锚固体未达到足够强度不能进行下一层土体的开挖，为增加砼面层与土体的粘聚力，边坡不必修整得过于光滑。为减少对基坑侧壁原状土的扰动，边坡修整采用人工修整。压入锚管：压入注浆钢管采用Φ48×3.5的普通钢管,在管壁上以每隔800mm的间距设置注浆口，并在注浆口的附近焊接角钢支架，以减少地基土进入注浆管内及注浆土钉有足够的直径；土钉与水平面的向下倾角为10°～15°。

铺设钢筋网：采用绑扎连接Φ6×20 0搭接长度不小于20 0，设置砼垫块，钢筋与坡面空隙宜大于20mm。为了能保证土钉与喷射混凝土面层一起协同工作，以达到土钉墙基坑支护的目的，将直径为16mm的加强螺纹钢筋与同一高程处的土钉钢筋在坡面出露处进行焊接。

喷射混凝土：喷射时，喷头与喷面应垂直，宜保持0.8m～1.5m的距离，要控制好水灰比，保持砼表面平整，呈湿润状，无干斑或流淌现象。在钢筋的部位可先喷钢筋的后方以防止钢筋背面出现空隙，喷射砼的路线可从壁面开挖层底部逐步向上进行，但底部钢筋网搭接长度范围以内先不喷砼，待与下层钢筋网绑扎搭接之后，与下层壁面同时喷射砼，砼面层接缝部位做成45°的斜面搭接。为保证土钉与周围土体紧密结合，在孔口处设置注浆塞，采用注浆袋加压法，其施工方法是先用注浆管在孔底注浆，当孔内注满即浆液从孔口流出时暂停注浆，上注浆袋(由布织面袋改制)，并把注浆管插入注浆袋中，面袋的两端用铁丝扎紧，把拨出的部分送入孔中，并再次进行注浆，一开始浆液流入面袋，使面袋逐渐膨胀，形成充满浆液的袋子，注浆袋挤紧孔壁，使孔口密封，压力再增大时，里端的扎口处被浆液冲开，浆液流入孔中，由于孔口已被注浆袋密封，所以能施加一定的注浆压力。

围墙施工合同篇5

中图分类号：U231+.3 文献标识码：A 文章编号：

天津市地铁6号线红旗路站位于天津市南开区红旗路与黄河道交口附近，本站主于黄河道上，为2号线与6号线换乘车站。

一、工程概况

红旗路站主体围护结构设计换乘节点两侧基坑长度分别为56.75、61.85m，基坑标准段宽21.90m。红旗路站明开区间围护结构设计，基坑长度为147.43m，基坑宽度为6.20～19.43m，标准段基坑深度约为25.42m，盾构端头段基坑深度约为27.02m，顶板覆土厚度约3.4m。

基坑围护结构采用连续墙加内支撑的支护形式。墙厚1.0米，墙幅标准宽度设为6米，局部根据情况调整，墙顶设置钢筋混凝土冠梁。基坑沿竖向设置四道钢筋混凝土支撑、一道换撑，换撑采用钢管支撑。

二、施工现场环境与条件

1.地面道路及交通状况

车站位于红旗路下方，沿红旗路南北向布置，红旗路为双向6车道城市主干道，地面交通量较大。规划道路红线60m，绿线后退道路红线20m。黄河道规划道路红线40m。绿线后退道路红线10m。

2.邻近建筑物情况

本站位于红旗路与黄河道交口，西北侧有黄河道影剧院，东北侧为南开区人民政府，西南侧为华美里住宅，东南侧为长虹公园星光广场。

3、地上、地下管线

1） 地下管线情况

本站址范围内管线较多，部分重要管线距离车站主体基坑主要管线分布红旗路下方，基坑西侧：其中位于红旗路的Φ1800污水管和Φ2200上水管对车站影响较大。根据2号线红旗路站主体施工情况，影响较大的管线均已改迁至西侧管廊上方，目前尚有部分管线需实施迁改。

2） 地下管线处理

本场地内管线较多，施工范围内沿红旗路方向的管线已基本改迁至2号线红旗路站管廊，沿黄河道方向管线建议改移至两侧基坑外。

三、施工前重难点方案准备

1、交通疏导方案

为使施工期间交通不中断，保证附近居民的出行。整个车站修建分为两期实施。

红旗路站一期交通疏解，围挡结合红旗路站站位及2号线红旗路站既有围挡布置，本期主要围闭红旗路站主体部分及南侧盾构始发井，主体结构两侧结合2号线红旗路站主体结构顶板设置南北2条双向4车道，满通导行。本期主要实施主体结构和南侧盾构始发井的围护结构及主体结构，施工完毕后，恢复路面。

红旗路站二期交通疏解，围挡结合红旗路站站位、三角区地下结构及目前拆迁现状布置，本期主要围闭红旗路站附属部分及三角区地铁用房区域，主体部分利用结构顶板恢复红旗路路面，设置南北2条双向4车道，满通导行。本期主要实施附属结构围护、基坑开挖及附属结构施工，以及三角区地下结构和2、6号线联络通道的实施。

2、管线切改方案

影响6号线红旗路站沿红旗路方向的管线在2号线管线切改时已部分迁出。但由于站址范围内管线较多仍有管线影响施工，该部分管线大部分需要在2号线红旗站回填后迁回黄河道两侧。

四、地下连续墙施工方法

1、施工顺序

根据现场实际情况和设计图纸要求，先异型后直线的顺序进行施工。根据现场的实际情况，我们将车站主体及明开区间的地连墙分成两个区域，第一区域为黄河道北侧地连墙包括北侧24幅；第二区域为黄河道南侧地连墙包括车站南侧28幅和明开区间45幅。第一区域按照先西侧后南侧的顺序进行，第二区域由于区间管线较少，主体管线较多的情况按照先区间后主体的顺序进行。

2、施工方法

（一）地下连续墙施工机械选型

针对实际工程的地层特性、开挖深度、墙体厚度和强度、施工条件、机械设备特性、工期、造价等方面的要求，GB34型液压抓斗对地层适应性很强，从软粘土到含有大漂石的冲击层，均可进行挖槽；开挖宽度在60~150cm，开挖深度可达到70m，主机（含抓斗）重约70t，抓斗配置了纠偏仪，在工作中对槽壁进行修复。

（二）地下连续墙施工流程

本工程地下连续墙采用“地下连续墙液压抓斗”工法。

地下连续墙施工流程见下图：

地下连续墙施工流程框图

（三）测量放线

由于基坑开挖时地下连续墙在外侧土压力作用下产生向内的位移和变形，为确保后期基坑结构的净空符合要求，导墙中心轴线外放100mm，即结构总体扩大200mm。

（四）导墙施工方法及步骤

1、导墙施工顺序

先进行测量放样，根据放样成果开挖沟槽，浇注素砼底模垫层，绑扎钢筋，支模，最后浇注导墙砼。

2、 导墙形式的确定

本工程的设计图纸要求施工单位根据现场情况和围护结构情况而定，采用“”形现浇钢筋砼，强度等级为C20，导墙翼面宽度1.5m，墙厚0.25m，埋深2.1m，以墙趾进入原状土不小于0.3m为宜。

3、导墙沟槽开挖和支模

4、导墙的钢筋砼施工

a.导墙开挖施工完毕后开始绑扎导墙钢筋，导墙钢筋设计用Ф12螺纹钢，钢筋施工结束并经检验合格后，方可进行下道工序施工。

b.导墙用混凝土的标号为C20，二级配，水灰比为0.5，加适量早强剂。水泥使用标号42.5普通硅酸盐水泥。砼浇注采用人工与反铲配合，两边对称交替下料，利用插入式振捣器振捣，间距为600mm左右。施工时如发生走模，应立即停止砼的浇注，重新加固模板，并纠到设计位置后，方可继续进行浇注。

5、导墙模板拆除

6、导墙转角处理

因成槽机的抓斗呈圆弧形，抓斗的宽度为2.8m，同时由于分幅槽宽等原因，为保证地下连续墙成槽时能顺利进行以及转角断面完整，转角处导墙需沿轴线外放不小于0.3m。

（五）泥浆的制备与管理

在地下连续墙挖槽过程中，泥浆起到护壁、携渣、冷却机具、切土的作用。性能良好的泥浆能确保成槽时槽壁的稳定，防止坍方，同时在砼浇灌时对保证砼的浇灌质量起着极其重要的作用。

（六）成槽施工

1、槽段划分与施工顺序

见设计图纸与槽段划分，施工顺序采用先大槽后小槽，先异型槽后直线槽进行施工。根据施工现场首开幅设在A7幅，同时A7、A6、A5三幅墙作为试验地连墙。

2、槽段开挖

分为：单元槽段开挖、挖槽土方外运、成槽作业垂直度控制、成槽时泥浆液面控制控制。

3、刷壁

刷壁是连续墙施工中的一个至关重要的环节，刷壁的好坏将直接影响到连续墙围护防水的效果。由于本工程连续墙采用刚性十字钢板接头，应采用偏心吊刷进行刷壁。

4、接头

地下连续墙是否存在渗漏水现象是判断其施工质量优劣的关键之一 ，往往渗漏部位多集中于两幅墙之间的接头处，因此，接头形式的选择至关重要。既要施工简便，又必须达到防渗效果，在施工中地连墙接头处采用十字钢板形式，配套使用锁口箱。

5、清底

单元槽段开挖到设计标高后，在插放接头箱和钢筋笼之前，必须及时清除槽底淤泥和沉渣，必要时在下笼后再作一次清底。

（七）钢筋笼制作及吊放

围墙施工合同篇6

关键词：深基坑；主动支护；被动支护；联合支护

1深基坑支护技术

深基坑支护一般作为临时性工程而存在，是指建筑物或构筑物进行地下部分施工时，需开挖基坑，进行施工降水和基坑周边的围挡，同时要对基坑四周的建筑物、构筑物、道路和地下管线等进行监测和维护，确保正常、安全施工的一项综合性工程。其内容涉及勘探、设计、施工、环境监测和信息反馈等各个方面。它与施工场地的地质条件、地下水情况、具体工程要求、天气变化、施工工序及管理、场地周边环境等多种因素有关，同时涉及到工程地质、土力学、基础工程、结构力学、原位测试技术、施工技术、环境岩土工程等多个学科的知识，是一门综合性很强的学科。目前我国基坑工程的支护结构及相应施工工艺各式各样，但均可归纳为三大类，即被动受力支护结构，主动受力支护结构，以及两者相结合的组合形式结构。

2深基坑支护基本方法

支护结构主要承受侧向压力，包括水土压力及地面荷载、邻近建筑物基底压力、相邻场地施工荷载等引起的附加压力，以水土压力为主。土压力是基坑周围一定范围内的土体与支护结构之间相互作用的结果。传统的支护设计理论是把基坑周围土体当作荷载，作为支护结构的“对立面”，然后根据围护墙的位移情况，分别按静止土压力、主动土压力或被动土压力来进行支护设计，称此类支护为被动支护。事实上，基坑周围土体具有一定的自支撑能力，可以将它用作支护材料的一部分，源于这一观点的支护设计是设法充分发挥和提高基坑周围土体的自支撑能力并补强其不足部分，称此类支护为主动支护。

2.1被动支护

2.1.1围护墙

被动支护的围护墙常用形式目前主要有以下两类。

（1）排桩式围护墙

为简便起见，并参照《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)的规定，本文把采用钻孔灌注桩、人工挖孔桩、预制钢筋混凝土桩、钢板桩等桩型按队列式布置组成的墙体均归为排桩式围护墙。对于不能放坡或不能应用水泥土桩等重力式支护结构，开挖深度在6-10m左右，各安全等级的基坑均可采用排桩围护墙支护。排桩围护墙通常由桩土间隔组成，故一般需另外设置止水帷幕。

（2）地下连续墙

地下连续墙是先在地面以下开挖一段狭长的深槽，其内充满泥浆以保护槽壁稳定，然后吊放钢筋笼，水下浇筑混凝土(强度等级不小于C20)，筑成一段钢筋混凝土墙段，再将这些墙段连接起来形成的地下墙壁。它在施工时减少了噪音和振动，除用作基坑施工时的围护墙外，一般还是地下结构的一部分。地下连续墙在欧洲和日本等国早已得到了广泛的应用，近十几年来在我国的应用逐年增多。它适用于各种地质条件和安全等级的基坑，并可进行逆作法施工。

2.1.2撑锚体系

（1）内支撑

内支撑是设置于基坑内部，承受围护墙传来的水土压力等外荷载的结构体系，由支撑、围檩(腰梁)和立柱等构件组成，排桩式围护墙顶部还设置帽梁(冠梁)。在软土地区，特别是建(构)筑物密集的城市中开挖深基坑，内支撑被广泛应用。目前采用的支撑材料主要有型钢、钢管和钢筋混凝土(强度等级不小于C20)等。内支撑平面布置形式除了惯用的井字形加角撑外，针对不同的基坑平面形状，巧妙地运用力学原理，近十余年来还开发应用了圆形、椭圆形钢筋混凝土环梁封闭式桁架平面布置。为达到增大坑内挖土空间，而又能保证支撑体系刚度的目的，近年采用了边桁架代替传统的围檩、受力性能良好的曲线型杆代替单一的直杆、桁架杆代替实腹杆等新技术。此外，还常将一些方便施工的栈桥和起重机架等与内支撑结构相结合，使之成为整体的支撑系统，以达到增加支撑刚度和方便施工的双重目的。

（2）拉锚

当施工场地周围条件许可且工程地质较好时，可采用坑外拉锚形成对围护墙的支撑作用。拉锚形式有土层锚杆、锚碇拉锚和锚桩拉锚等。土层锚杆在深基坑支护中被广泛应用，它设置在围护墙背后，为挖土、地下结构施工创造了条件。土层锚杆的一端通过围檩与围护墙连接，另一端深入稳定的土层中。土层锚杆由锚固头、拉杆和锚固体组成，分自由段和锚固段两部分。拉杆可以是粗钢筋、钢筋束或钢铰线，以钢铰线为多用。传统土层锚杆的锚固体为水泥砂浆圆柱体，近十余年出现了带扩大头或通过多次高压注浆形成的葫芦串锚固体圈。为回收拉杆材料，近年还成功地设计和施工了可拆卸式土层锚杆。目前土层锚杆的设计理论还落后于工程实践，致使设计和施工不当而造成的浪费和工程事故不少。

2.2主动支护

这是以充分发挥和提高基坑周围土体自支撑能力的新型支护方法。发挥和提高土体自支撑能力可以从物理、化学和几何的途径着手，相应的支护形式主要有以下几种。

2.2.1水泥土墙支护

水泥土墙是在搅拌桩的基础上基于化学加固土体的机制，于20世纪70年代初在瑞典发展起来的一种主动支护形式。我国于70年代末开始研究和应用，90年代初才开始大量应用于基坑工程实践中。它是利用水泥材料作固化剂，通过特殊的拌和机械(如深层搅拌机或高压旋喷机)就地将原状土和固化剂(粉体或浆体)强制拌和，经过土与固化剂(或掺和料)产生一系列物理化学作用，形成具有一定强度、整体性和水稳性的重力式支护结构。一般适用于开挖深度不大于6m，基坑侧壁安全等级为二、三级，且水泥土桩施工范围内地基土承载力不大于150kPa的情况。

在水泥搅拌桩内加筋性型钢，形成复合围护墙，这种在日本己经成熟应用的方法(SMW工法)，近些年由于工后型钢拔出技术、钢管甚至竹木加筋部分地取代型钢加筋技术的研究成功，使SMW工法在我国得到推广应用并有所创新。特别是在上海、广州、深圳等沿海城市，当前正在广泛使用。上海交通轨道明珠线宝兴路车站，采用这一技术的基坑开挖深度达14m，挡墙深度达25.2m。

2.2.2土钉墙支护

土钉墙是在新奥法的基础上基于物理加固土体的机制，于20世纪70年代在德国、法国和美国发展起来的一种主动支护形式。我国于80年代初应用于矿山边坡支护，近十来年才在基坑支护中迅速推广应用。它由被加固土、放置于原位土体中的细长金属杆件(土钉)及附着于坡面的混凝土面板组成，形成一个类似于重力式的支护结构。土钉墙通过在土体内放置一定长度和密度的土钉，使土钉与同工作来大大提高原状土的强度和刚度。土钉墙支护一般适用于开挖深度不大于12m，侧壁安全等级为二、三级的非软土场地基坑。当地下水位高于坑底时，应采取降排水或截水措施。

2.2.3锚喷支护

喷锚支护在新奥法的基础上基于物理加固土体的机制，于20世90年代在我国发展起来的一种主动支护形式。它与土钉墙支护在施工工艺上有相似之处，但在构造、作用机理和适用等方面有较大差别。构造上，喷锚支护的锚杆较长，要伸入滑移线以外的稳定土层中，分自由段和锚固段。土钉则较短，大多位于滑移线以内或附近，无自由段、锚固段之分。此外，土钉设置间距比锚杆密得多。工作机理方面，喷锚支护是利用锚杆逐次超前“缝合”优势滑移控制面的裂缝而使土体形成整体的自稳能力，土钉墙支护则利用土钉与土体的共同工作，以弥补土体自身强度和刚度的不足。适用上，土钉墙支护一般不适于流砂、淤泥和淤泥质土等粘结力低的软弱土层，而喷锚支护则在这类土层中有较好的适应性。喷锚支护基坑最大开挖深度目前已达18m，在淤泥地基，坑深也己超过10m。

2.2.4冻结支护

冻结支护是基于物理加固土体的机制，应用人工制冷技术，使基坑周围土层中的水结冰形成一道具有一定强度、整体性的冻土墙，它既能挡土又能止水。冻结法施工在采矿工程中已经得到了广泛的应用，进行了大量的研究，积累了较丰富的经验，用于深基坑支护则是近几年的事。冻结支护适应于各种复杂的地质条件，尤其在淤泥、淤泥质土及流砂层中更显示出优越性。采用冻结支护时，基坑工程的设计内容和要求将有非常大的变化，目前仅做了少量试验性工程。在某些地区，它是一种很有前途的深基坑支护新技术。

2.2.5拱形支护

拱形支护是基于围护墙的几何形状与受力特性方面的考虑，在我国于20世纪90年展起来的一种新型的主动支护形式。它是利用基坑有利的平面现状，把围护墙做成圆形、椭圆形、组合抛物线形或连拱式等形式，以充分发挥支护结构的空间效应、上体的结构强度和材料的力学性能。一方面作用在闭合拱形围护墙上的水土压力大部分可自行平衡或得到调节。另一方面利用土体自身的起拱作用，可减小作用于围护墙上的水土压力。再者，围护墙基本处于受压状态，可充分发挥混凝土材料的强度特性。围护墙可采用排桩、地下连续墙或现浇逆作拱墙等。根据受力情况，可设置围檩甚至内支撑或土层锚杆。其中逆作拱墙尤如人工挖孔桩的护壁施工，是一种无嵌固深度的围护墙，它一般适用于开挖深度不大于12m，侧壁安全等级为二、三级的基坑，当地下水位高于坡脚时，应采取降水措施，对淤泥或淤泥质土不宜采用。排桩、地下连续墙拱形支护结构的适用条件与前述排桩、地下连续墙作为一般支护结构的适用性相同。

围墙施工合同篇7

1、一期围堰施工

一期土石围堰布置经过中堡岛左侧，束窄河床30％，轴线长度2502．36m，堰顶高程为80m，围堰高度为30～40m，渡汛标准P＝5％，Q＝72300m3／s，渡汛水位为78.3m,土石方填筑工程量为328．5万m3，开挖29．9万m3，混凝土防渗墙4．9万m2，帷幕灌浆0．41万m，土工膜4．92万m2，旋喷墙0．45万m2，1993年10月24日开工，1994年6月完成施工任务。该工程技术难点是，工期紧、强度高、施工技术复杂，为保证在一个枯水期内完成一期围堰工程施工，除加大围堰施工抛填设备外，还在围堰轴线的70m平台布置钻机打先导孔，探知围堰轴线的地质变化情况。根据探测资料研究和修改围堰防渗结构型式，选用和加大施工设备的投入，以适应变化了的设计方案。在砂砾石覆盖层内含有0．5～2．5m的花岗岩风化块球体的地段，坚硬块球体除对冲击钻施工带来困难外，还容易把块球体误认为是基岩，既影响施工进度，也影响质量。在这种地段，就改用混凝土防渗墙下接双排高压旋喷墙，既加快了进度，又保证了质量。在堰基强风化岩层较厚地段、岩脉和断层带的强透水层地段，就改为混凝土防渗墙下接磨细水泥灌浆的施工方案，同样加快了施工进度，满足了设计要求。

由于所采取的施工措施得力，技术可靠，使一期围堰按预定工期完成了任务，满足了渡汛要求。围堰防渗体系的总渗水量在85～115m3／h之间，满足了明渠干地施工的要求。

所以，一期围堰防渗形式有3种：①混凝土防渗墙顶接土工膜；②防渗墙顶接土工膜，墙下接双排旋喷墙；③防渗墙顶接土工膜，墙下接磨细水泥灌浆。根据实际地质条件，灵活的变更处理方案，为水电工程施工提供了成功的经验。

2、明渠通航

长江是黄金水道，三峡工程建设必须解决施工期通航问题。经多方研究，根据三峡坝址地形和水文特性，制定了三期通航的导流方案：即一期导流为大江通航；二期为明渠加临时船闸通航；三期为永久船闸通航。临时船闸和永久船闸都是按船队通航要求设计的过船建筑物，但明渠是以过水为目标兼顾过船的建筑物，所以体型和水力学条件要求高。当来水m／s以下，可通过长航船队；当来水流量超过20000m3／s时，所有船队从临时船闸通过；当来水流量超过45000m3／s时，实行长江断航，与天然河道通航情况无太大区别。

为满足通航和导流要求，导流明渠设计成新月状，伏卧在长江右岸，明渠轴线长度3950m，其中上游引航道长1050m，渠身长1700m，下游引航道长1200m。明渠设计成复式断面，最小底宽为350m，右侧渠底宽100m的底高程为85m，左侧渠底宽250m的渠底高程，从上引航道到下航道沿流程分5级，即上引航道底高程为59m、58m、渠身段为50m、45m出口段为53m于三峡坝址处在葛洲坝水库回水区，根据渠身变化渠底高程也有所变化，使明渠水面线保持为均匀坡降，以满足通航要求。

经过几年的运行，导流明渠实际通航情况为，来水流量在10000～25000m3／s时，各类船队均能通过明渠，随着来水量的增大，船舶有所减少，当Q＝30000m3／s时，只有大型客、货轮通过明渠，且下水多上水少；当Q＝35000m3／s时，水翼船仍可通过。实践证明，明渠实际通航水流条件优于设计情况。

3、明渠分流

由于导流明渠的体型是在不同流量情况下满足通航条件进行设计的，明渠进出口高程和水面线与大江连接平顺，所以过流量大，可以降低二期上游围堰的高度，分流条件好，可减轻大江截流的难度。明渠分流条件的好坏，除渠身体型按设计要求施工外，明渠进出口底坎的挖除也是个关键问题，必须满足设计要求。为解决这个问题，三峡工程提前一个枯水期在主围堰外修筑了低水围堰，将明渠进口段用干地开挖的方法，提前挖到设计高程，使明渠破堰进水时间提前5个月，为明渠进出口围堰的水下拆除赢得了时间，并保证了围堰拆除质量。所以在截流围堰预进占龙口宽度为280m时，实现了大江断航，全部船队经导流明渠通过，为减少截流龙口施工干扰创造了条件。1997年11月8日，龙口最终合拢前夕，明渠过水面积已达设计断面的81．3％～97．6％，分流比为94．22％，已达到设计要求。由于导流明渠分流条件好，为确保大江截流的顺利合拢提供了可靠的条件。

4、截流龙口护底

三峡工程大江截流的难点是江水深、流量大，经水工模型试验，当水深大于30m时，截浪戗堤堤头抛料一次不能滚到底，在堤顶下5～7m水深处形成堆料陡坡，当坡度达到1∶1或更陡时，就出现堤头失稳坍塌，在10～15m处抛投料又形成暂时稳定坡，当受到扰动就形成第二次坍塌，对戗堤进占和施工机械及人员安全造成威胁。为解决截流水深这个难题，参考国内外施工截流经验，结合三峡实际情况，决定采取分期抛料垫底的施工措施，即沿截流围堰轴线低于40m的深槽部位宽180m，顺水流方向长140m的范围进行平抛垫底至40m于河床流速小于3m／s，在截流前的一个枯水期用底开式驳船抛填砂砾料和中小块石进行河床垫底。经过一个汛期的冲刷，垫底高程无大的变化，汛后又将垫底高程提高到45m垫底抛投量达74万m3。使龙口水深降至21～23m，这对保证截流成功起到了重要作用，既可减少截流水深又可减少截流龙口合拢工程量。

5、二期围堰预进占

三峡工程由于截流水深、流量大，相应的围堰工程量也大。为降低截流抛填强度和施工难度，采用分期预进占的施工措施，从上下游围堰预进占到截流戗堤合拢，整个围堰工程分2个枯水期抛填完成。1996年汛后至1997年汛前，上下游围堰从两岸同时预进占到龙口宽度为460m和480m，又同时进行龙口河床垫底至40m高程，以满足20年一遇流量72300m3／s的渡汛和通航要求，相应流速为3～4m／s。1997年9～10月，上游截流戗堤预进占到龙口宽度为130m，下游围堰龙口宽度202m。上游截流戗堤预进占抛投量达122．3万m3，龙口合拢段只剩下20．3万m3的抛投量，这说明截流戗堤分期预进占的措施，给削减龙口合拢工程量、降低截流难度起到关键的作用。

6、截流合拢

由于葛洲坝水利枢纽的兴建，使三峡坝址水位抬高22～27m，致使三峡大江截流水深达60m。但事物总是有两面性，由于葛洲坝水库水位壅高，尽管三峡工程截流流量达11600m3／s，但截流龙口落差只有0．66m，又由于龙口落差小，相应的流速也只有4．2m／s，这样就减少了三峡工程截流的难度。1997年汛后截流戗堤继续进占，从9月12日至10月23日形成130m宽的龙口，实测龙口流速3．33m／s，落差0．28m。又从10月26日开始分2个阶段进行合拢进占，第一阶段为10月26日至10月27日，使龙口缩窄至40m暂停进占，实测流量11600m3／s，龙口最大流速4．22m／s，落差0．66m。第二阶段从11月8日上午9时，中央领导宣布截流合拢开始至11月8日下午3点30分，历时6．5h，截流戗堤合拢成功。实测长江来水流量为8480m3／s，龙口流速2．6m／s。

三峡工程截流戗堤顶宽30m，施工中可3辆大型自卸汽车并排同时抛料，单戗堤进占的小时抛投强度可达0．3万m3以上。据统计上下游戗堤和围堰进占最大日抛填量达19．4万m3，小时抛投强度1．71万m3，共用施工设备为20～77t大型自卸汽车300多辆，大型挖掘机60多台，大马力推土机29台。由于有以上施工措施和有利因素，使三峡工程大江截流合拢顺利完成。

7、二期围堰施工

三峡工程二期围堰按百年一遇洪水设计，设计流量为83700m3／s，相应最高水位为85m；用二百年一遇洪水保堰，流量为88400m3／s，相应最高水位为86.2m。二期上游围堰轴线长度为1439．6m，堰顶高程为88．5m，最大堰高为82．5m。下游围堰轴线长度998．5m，堰顶高程为81．5m，最大堰高为73m。二期围堰土石方填筑量为1128．4万m3，混凝土防渗墙为9．6万m3，土工膜7．67万m2，帷幕灌浆11790m，高压旋喷墙8570m2。上游围堰混凝土防渗墙厚1．0m，在作用水头超过50m的部位采用双排混凝土防渗墙，墙中心间距为6m，墙顶高程73m，墙顶接土工膜至86.2m混凝土防渗墙底部进行帷幕灌浆。下游围堰70m高程以下为一排混凝土防渗墙，墙顶接土工膜至79m进制同m高程，墙底进行帷幕灌浆，当作用水头超过50m时，在混凝土防渗墙背水侧1m距离设一排高压旋喷墙，施工中为赶工期，把下游围堰混凝土防渗墙厚度由1m改为1．2m，取消高压旋喷墙，缩短了施工时间。

二期土石围堰，除围堰轴线上下游抛填块石和石渣棱体外，沿围堰轴线防渗墙部位抛填风化砂。深水中抛填风化砂靠自重密实度低，对防渗墙造孔孔壁稳定性差，所以在防渗墙轴线上下游4m范围内采用振冲加密措施，用5～40mm碎石充填，最深可加密30m深，振冲加密后风化砂干容重可达1．8t／m3。

三峡二期围堰，1997年11月8日截流合拢，1998年6月22日上下游防渗墙单墙封闭，基坑开始抽水，8月6日上游围堰第二道防渗墙完工，9月12日基坑抽水按计划抽干，实测最大渗水量为90L／s，低于设计值600L／s的要求。二期围堰防渗墙施工，用液压双轮铣槽机、钢丝绳抓斗、液压抓斗、多头长墙钻机、冲击钻和冲击反循环钻机等，这些设备对三峡二期深水围堰防渗墙的施工适应性强，工程质量有保证，可靠度高。防渗墙施工中，用先导孔对围堰抛填料形成架空的部位进行投入堵漏料和水泥膨润土浓砂浆充填，保证防渗墙造孔施工安全，创成墙6600m2／月的施工记录，确保近10万m2防渗墙以高质量的按期完成任务。经观测仪器测知，上游围堰第一道防渗墙最大变位0．5914m。但变位曲线平滑，防渗墙最大压应力为2．73MPa，最大拉应力为0．045MPa。均在墙体材料允许范围内，满足设计要求。

8、三期截流

三峡工程三期截流即是用低水土石围堰封堵导流明渠，江水由22个导流底孔通过，客、货船从临时船闸通过。由于截流时段选择和二期大江截流同期，仍是11月至12月，截流流量也是按9000m3／s至12000m3／s之间设计，但三期截流的分流条件比二期截流条件相差悬殊。导流明渠底宽为350m，进口底高程为50m，而22个导流底孔的总宽度也只22×6m＝132m，且底孔进口高程为56m。由这些基本条件比较就可知，三期截流远比二期截流困难。截流落差达5．79m，截流总功率为689．9MW，是二期截流总功率75MW的9倍，也是葛洲坝大江截流的4．5倍，施工难度相当大。但三峡工程有一流的施工队伍和设备，有在长江上2次截流的实践经验（三峡二期截流和葛洲坝大江截流），只要施工设备和抛投材料准备充分，取得三期截流的成功是有把握的，亦可用葛洲坝水库进行反调节，提高三期截流龙口的淹没度，以降低明渠截流的难度。

9、三期碾压混凝土围堰

三期截流时，是在明渠进出口修筑低水土石围堰，并在坝轴线以上114m处修筑一道碾压混凝土高水围堰，与纵向围堰堰内段共同拦挡135m的初期发电水位。并与三期下游土石围堰（堰顶高程81．5m）形成三期基坑，保护右岸厂房和坝段施工。三期碾压混凝土围堰按20年一遇洪水设计，百年一遇洪水保坝。

三期碾压混凝土围堰轴线长度572m，最大堰高121m，总混凝土量168万m3。围堰顶宽8m，迎水面为垂直，在70～60m高程以下为1∶0．3的斜坡。下游坡为1∶0．75，最大堰底宽度为106m。堰体碾压混凝土为3级配R90＝150＃，抗渗标号为S4，迎水面设4～8m厚的二级配R90＝200＃、S8的富浆混凝土。明渠底板高程58m、50m以下40万m3混凝土已先期浇筑，待明渠断流后4～5个月内，要从50m、58m高程浇筑碾压混凝土至140m高程。堰体升高达90m，最大升高23m／日，最高月浇筑强度达到39．8万m3／月。工期紧、强度高而且是背水一战。需要有严密的施工组织和详细的网络计划控制，才能完成这一攻坚任务，确保当年6月中旬蓄水，实现三期围堰挡水发电目标。

10、导流底孔渡汛

三峡工程布置有23个泄洪坝段，坝段分缝间距为21m（大坝最大底宽126m），在23个坝段中共布置67个泄水孔口，即在158m高程布置8m×18m表孔22个，在90m高程布置7m×9m深孔23孔，在高程56m布置6m×8m导流底孔22孔。其中除深孔布置在坝段中间外，表孔和导流底孔均为跨坝段布置。导流底孔主要承担三期导流和渡汛任务，其进口高程主要是根据三期截流的分流条件、碾压混凝土围堰施工进度、初期蓄水发电阶段的流量调节，保证下泄流量满足通航要求、导流底孔和深孔联合运用承担围堰挡水发电期间的渡汛任务等条件确定的。三期碾压混凝土围堰顶高程140m，按20年一遇洪水设计，百年一遇洪水不漫碾压混凝土围堰顶校核。

围墙施工合同篇8

关键词：连拱隧道；中导洞-正台阶法；中隔墙；监控量测

1概述

双连拱隧道由于具有占地面积较小、功能性强、环保等优点，在公路隧道中普遍应用，相比单洞隧道施工难度较大。与分离式隧道相比，双连拱隧道是一种上、下行线连体设置，中隔墙分离隧道。双连拱隧道修建过程中由于双拱相互影响、初期支护受力不明确，开挖和支护难度大、干扰因素多，施工方法选择尤为重要，决定了连拱隧道的施工安全、质量。闻家铺子隧道长170m，最大埋深45m，围岩主要以强风化泥质板岩为主且稳定性差。根据连拱隧道地形、围岩条件及结合工期要求，采用中导洞三台阶预留核心土法施工。

2中导洞台阶法施工工艺

2.1隧道施工方法

隧道围岩分别为Ⅳ和V级围岩，根据复合式衬砌类型、工期要求、地质条件等因素，经过对三台阶、侧壁导坑等方案比选，采用中导洞三台阶预留核心土法施工。先进行中隔墙施工，再进行后两侧主洞的施工。开挖过程尽量减少对围岩扰动降，同时利用初期支护封闭成环，以控制围岩变形量。同步加强对围岩支护结构变形监测，掌握围岩实时动态变化，精准把握工序施做时机、调整施工工艺和支护设计参数。

2.2中导洞三台阶法施工工序

中导洞必须先期施工，中导洞主要施工工艺流程如下：中导洞掘进（台阶法）中导洞支护施工顶部锚杆隧道底部加固锚杆中隔墙基础、浇筑墙身施工中隔墙回填（与两侧主动开挖同步）。中隔墙回填后才能进行两侧主洞交替开挖作业，主洞开挖应结合中隔墙侧面回填顺序，利用中隔墙回填进行反压，保证主洞开挖面稳定。两侧主洞施工工艺流程：先开挖侧洞施工：开挖先行施工侧主洞上台阶，同步超前支护施工初期支护施工开挖中台阶核心土初期支护施工开挖下台阶临时支护拆除初期支护施工施作仰拱及矮边墙浇筑二次衬砌。后开挖侧洞施工与先开挖侧洞施工工艺相同，仅开挖时间适当滞后。

3施工重难点

①由于闻家铺子隧道围岩结构自稳定性较差，中导洞开挖工艺采用上下台阶法。中导洞空间狭小，大型机械难以展开，主要采用人工辅助小挖掘机掘进工艺，是该隧道的施工难点。②一般中隔墙顶和中导洞初期支护存在空隙，中隔墙墙顶不能一次性浇筑到位。③主洞开挖过程中受力的转换。连拱隧道上、下行线路间距小，先行洞和后行洞受力体系平衡是重点，主洞开挖时是连拱隧道最不利稳定状态，如何采用合理的施工措施确保左、右洞初支拱圈、围岩及中隔墙之间受力体系的转换是施工控制的关键技术。④两侧主动开挖打破原有土体结构平衡，应力分布变化复杂，如连拱隧道两侧主洞的开挖距离短，两侧主动开挖互相影响，加剧围岩结构变形，影响隧道的施工安全。因此连拱隧道两侧主动施工，两侧主动开挖距离必须严格按照规范要求控制，先行施工主洞围岩稳定初期支护及时施工后方可进行后行段主动开挖施工。⑤主洞施工时初支沉降控制，采用三台阶工法施工初支工字钢落地成环周期长，在施工过程中初支钢拱架的拱顶和侧边拱腰的沉降是不可避免的，如何有效控制初支沉降是保证后期二衬正常施工的关键。

4施工质量控制措施

4.1中隔墙顶注浆

前期中隔墙施工时中隔墙顶部混凝土浇筑密实度不佳，后续主洞施工前，需对中隔墙顶部采用水泥浆液进行注浆，一般注浆压力0.25~0.3MPa。注浆管分布示意图见图1。

4.2微震控爆和中隔墙保护措施

4.2.1爆破设计4.2.1.1炸药品种的选择由于炸药爆速对爆破震动有直接的影响，爆速越高爆破产生的震动越大，针对本隧道围岩情况，在掏槽眼和崩落眼中选用2＃岩石乳化炸药，在周边眼中选用直径20mm的低爆速光爆炸药。4.2.1.2炮眼布置在爆破工程中，掏槽眼是产生最大震动速度的部位，因此选用减震效果较好的单楔形掏槽，炮眼水平倾角70度，循环进尺0.6～0.8m，周边眼间距45cm。4.2.1.3装药结构为达到光面爆破效果，周边眼采用空气柱间隔式装药，炮眼同时爆炸，激起相向传播的空气冲击波，增高应力值，利用冲击波反射合碰撞，提高作用范围，从而减少对周围岩体的破坏。对于软硬岩层相间应力场分布不均地段，采用相邻炮眼正反向起爆，从而达到最佳控爆效果。4.2.1.4炮眼单孔装药量掏槽眼单孔装药量q＝0.55，崩落眼和周边眼q＝0.35。

4.2.2爆破过程中对中隔墙的保护①爆破设计中对于邻近中隔墙的炮眼，采用密封布置，减少装药量，分段爆破的方式，从而减少爆破叠加抛石。②为避免爆破作业对中隔墙混凝土表面产生破坏，施工过程中距离掌子面20m范围内的中导洞初期支护保留，用作对中隔墙的隔离屏障以阻挡爆破抛石。

4.3施工过程中受力体系的转换

隧道施工中因正洞的开挖将拆除中导洞临时支护，同时由于先施工右洞，右洞初期支护拱圈和左洞围岩将分别对中隔墙和中导洞临时支护产生偏压力，施工中围岩结构体系发生变化，安全稳定的转换结构的受力体系是双连拱隧道施工的重点。受力体系转换方法如下：右洞开挖前在中隔墙左侧完成中隔墙的回填，同时完成中隔墙顶部防水施工，并对中隔墙顶部中夹岩注浆加固。

4.4先行洞和后行洞的合理间距

主洞施工步距控制是确保连拱隧道结构受力平衡，确保施工安全和围岩的稳定的主要施工措施。根据闻家铺子隧道施工经验，施工过程中，后行洞仰拱施工应超前先行洞，一般控制在10m左右，且超前先行洞二次衬砌。根据新奥法原理，后行洞需经监控量确保测初支沉降基本稳定后，才能施工二衬，二衬施工采用左右洞对称同步向前推进。在开挖控制方面，后行洞的掌子面一般要超过先行洞二衬，一般不低于20m。

4.5主洞初支沉降控制措施

主洞隧道应严格遵循“弱爆破、短进尺、少扰动、早喷锚、勤量测、紧封闭”的施工原则。根据监控量测分析结果合理调整开挖工艺及围岩支护设计参数。施工过程中应适当预留初期支护变形量，预留变形量参数以同类监控量测数据为依据，对于围岩变形较大地段，应该适当加强锁脚锚杆的数量，必要时设置临时仰拱和临时支撑结构，以防止围岩大变形造成隧道支护结构破坏失稳。

4.6施工过程中的监控量测

双连拱隧道主要量测项目：拱顶下沉、初支收敛、地表下沉、仰拱隆起。施工过程中按设计要求及施工工艺布置测量点，测点布置见图2。通过观测数据分析，绘制出位移（μ）－时间（t）和位移（μ）－距开挖面距离（L）的关系曲线，当隧道净值收敛值的速度明显下降时，收敛已达总收敛值的80～90％且水平收敛速度小于0.2mm/d和拱顶下沉速度小于0.1mm/d时可认为围岩基本稳定，即可进入二衬施工工序。当隧道喷混凝土出现明显裂缝或隧道支护表面任何部位的实测收敛值达到抗限标准的70％且收敛速度明显下降时，应由回归方程推算出最终位移值，若最终位移值超限，应立即采取补强初期支护措施，并改变支护参数。

围墙施工合同篇9

关键词：围坝；除险加固；截渗墙技术

Abstract: This paper focuses on the problems in the reinforcement around the dam seepage wall project construction technology section of the application of a simple discussion, on the analysis of the construction technology in section permeability wall around the dam reinforcement engineering problems in practical application based on the current situation, this paper summarized the shandong DongPingHu around the dam reinforcement engineering problems of basic situation, according to the characteristics of the engineering, this paper discusses the construction technique in section permeability wall in the project of the technical principle, construction technique and quality inspection three aspects of the problem.

Keywords: box dam; strengthening problems; cut permeability wall technology

中图分类号：TU74文献标识码：A 文章编号：

引言

水库是水利产业的重要设施，兴建水库可以调节利用水资源，具有防洪、兴利等多方面的作用。但部分水库由于年久失修，存在渗漏等问题，而多年的实践经验证明，除险加固和拆除重建在效益上是一致的，但前者在成本上要比后者低，因此，除险加固工程在水电水利工程中是常见的。随着科技的发展进步,除险加固工程不断改进,再加上先进的施工工艺、自动化程度较高的施工机械的支撑，水泥搅拌桩、截渗墙施工技术等防渗透技术在除险加固工程中的运用越来越多，同时也日趋完善。截渗墙施工技术采用临河截渗方式，具有工程造价低、占地少、施工进度快等优点；但同时也有工艺复杂、技术要求高、施工中槽壁坍塌、漏浆等问题，还有待于进一步的分析研究。

因此，为推动水利水电工程的效益得到充分的发挥，探讨截渗墙施工技术在围坝除险加固中的应用已经成为水电水利工程建设中必不可少的一部分。

1截渗墙施工技术在围坝除险加固中的应用现状

基于下列类型的水库中存在的渗水严重等问题，截渗墙施工技术在水库除险加固工程中的应用越来越多：

（1）水库在长期运行过程中，由于人为破坏、自然侵蚀等原因，水库出现老化、漏洞、裂缝等问题，渗水严重；

（2）我国50、60年代修建的部分水库为土石坝水库，水库在修建的时候未经过防渗处理，加上年久失修，成为病险库；

（3）已建的一些水库虽然在修建的时候经过了防渗水处理，但可能由于采用的措施不当或工程质量不合格，仍然存在渗漏的问题；

（4）正在新建或未来拟建的一些水库需要采用防渗处理。

为节约水资源，防止水库中已蓄的水资源被渗漏掉，水利水电部门急需对以上类型的水库采用截渗墙施工技术修建。针对目前截渗墙施工技术对于水电水利工程的重要意义以及发展现状，有必要对截渗墙技术的研究和应用给予高度的重视。本文就截渗墙施工技术在山东东平湖围坝除险加固中的应用作一简单的介绍，为以后截渗墙施工技术在水电水利工程中的应用提供参考。

2山东东平湖工程基本概况

山东东平湖围坝除险加固截渗墙工程，位于山东省梁山县境内，东平湖滞洪区新湖围坝的西南坝段。东平湖滞洪区为大型水库，东平湖坝顶水泥土搅拌桩截渗墙工程中，墙身小于15m的搅拌桩截渗墙38145m2，墙深在15m～22m之间的搅拌桩截渗墙117293 m2，墙深大于22m的搅拌桩截渗墙45209 m2。

东平湖围坝坐落于黄河冲积平原与汶河冲积平原内，围坝存在堤身质量差，堤基中有古河道穿过，基础不好，1960年蓄水时曾发生管涌、渗水等问题，个别坝段出现严重的渗透变形。该段围坝系1958年黄河发生洪水后者雨季两个月内抢修完成的，由于未能按水库挡水坝要求进行勘探、设计和施工，围坝基础未经处理，基础抗渗能力差，渗水严重。经勘探表明，该坝段范围内埋藏的强透水砂层延坝轴线长20.4km。 该工程的主要任务就是加固围坝，坝顶水泥土搅拌桩截渗墙施工是其中的一个项目内容。

3截渗墙施工技术分析

3.1截渗墙施工技术原理

水泥土截渗墙施工的技术原理是：利用水泥作为固化剂，采用合适的多头小直径深层搅拌桩截渗墙技术，把水泥浆喷入土体，通过搅拌使土体与水泥浆混合成水泥土，利用水泥浆和土体之间产生的一系列理化反应，使二者硬结成一道连续的水泥土墙，具有整体性、强度性和不透水等性能，从而达到截渗的目的。截渗墙最大成墙深度可达18m，成墙厚道为20～30cm，渗透系数小于1×10-6cm/s，适用于粘土、砂土、粉质粘土、粉沙、淤泥等土质。

3.2施工工艺

山东东平湖工程坝段长度12.029km，加固方案为坝顶水泥土搅拌桩截渗墙。截渗墙沿围坝坝顶布置，墙轴线距临湖坝肩3m，墙顶设计高程原则上按低于现坝顶1m控制。由于加固坝段内坝顶高程不一致，为方便施工墙顶高程在一定坝段范围内取统一高程。

根据同类工程的成功案例，结合该工程的特点，采用水泥土搅拌桩截渗墙技术。施工工艺确定如下：

（1）施工技术参数的确定：根据墙体的抗渗比降，地质勘探揭示的地层情况表明，③层粘土的渗透系数为1×10-6～1×10-7cm/s，可作为坝基中的相对不透水层，截渗墙底原则上嵌入相对隔水层不小于1m。机械的选择根据设计要求、工程量、工期要求选择。该工程选择一台三头搅拌桩机。

围墙施工合同篇10

关键词：“两墙合一”地下连续墙；深基坑；钢筋接驳器；支护结构；变形与监测

中图分类号：K826.16 文献标识码：A 文章编号：

“两墙合一”地下连续墙支护结构具有刚度大、变形小、止水效果好、整体性高、对周边环境影响小等特点，围护墙与地下室外墙合二为一，增加了地下室面积，因此越来越广泛的应用于地质条件及周边环境复杂以及施工现场狭小的深基坑。下面结合杭州天城国际项目，介绍“两墙合一”地下连续墙支护结构在工程中的应用。

一、工程概况

天城国际项目位于杭州城市主干道机场路与天城路交叉口。该项目占地约2.3万㎡，总建筑面积约13.70万m2，地上为19层办公楼、28层住宅及4层商务裙房，地下为大型超市及停车库。地下室3层、局部4层，地下二层与地铁1号线出入口相连，地下室面积约5.5万m2。

二、现场及周边环境条件

基坑三边与道路相邻，与道路相距5.4米～7米，路面分布电力、燃气、通讯、供水及雨、污水管线。地铁1号线距基坑最近约20米，闸弄口2号出入口在地块内西南角（埋深10米），距基坑最近约7.5米，且均已施工完成。西侧与北侧有多幢上世纪80年代建造的4～7层浅基础住宅，与基坑相距17～20米。

三、水文、地质条件

场地地下水位埋深在0.8～2米之间，年水位变幅1～2米。基坑开挖范围内的地基土主要为杂填土、粉土和淤泥质粉质粘土。基坑开挖面位于淤泥质土层，该土层含水量大、压缩性高、透水性差。围护深度影响范围内的土层物理力学指标见表1.

四、基坑围护设计

4.1、基坑围护选择

由于基坑形状复杂，开挖深度为17.4~19.9米、平面尺寸约为198*95米，距用地红线及地铁出入口近，施工场地紧张，多层浅基础住宅、地铁出入口对基坑安全及变形要求高。因此基坑围护采用地下连续墙，水平支撑采用三道混凝土支撑，支撑梁位置尽可能与塔楼平面位置避开。

4.2基坑围护方案

支撑结构

“两墙合一”地下连续墙+三道钢筋砼水平支撑，地连墙厚1000mm，砼强度等级C35、抗渗等级P10，墙身有效长度38.7~41.7米，底标高-43米，幅与幅采用柔性接头，压顶梁、围檩梁砼C30，梁顶标高分别为-1.30、-7.00、-12.50。

止水帷幕 “两墙合一”

立柱桩及钢立柱 立柱桩共103根，其中新增Φ800钻孔灌注桩20根，新增立柱桩砼C25，其余利用工程桩。钢立柱尺寸460*460，做法为4L140*12、辍板380*200*8@500

被动区加固 采用Φ850三轴水泥搅拌桩对被动区全范围加固，桩间搭接100，加固深度17～25米，水泥为42.5Mpa强度普通硅酸盐水泥，水灰比1.5，水泥掺量20%，加固深度顶标高至地面部分水泥掺量7.5%。

施工荷载 基坑坡顶10米范围内堆载不得超过20 KPa，内支撑堆载不得超过5KPa

主动区防护隔离带 在西北侧住宅与基坑之间设置了一道深27米Φ850三轴水泥搅拌桩内嵌Φ600@3000钻孔灌注桩、上设砼压顶梁

基坑降水与排水 由于地连墙兼做止水帷幕，基坑外不降水，对基坑内的地表水及雨水，淤泥质土层以上的采用32口Φ600疏干井降水，井底标高-15.00米，淤泥质土层以下的采用明排水。

五、地连墙施工

5.1 分幅原则：标准幅宽5~6米，框架梁位置必须与幅与幅接头位置错开，框架梁接头尽可能设置在地连墙的一幅中间，所有折角位置必须设置为一幅，分幅还须考虑连接通道、后浇带位置，尽可能减少开洞对地连墙的影响，以利上部荷载传递。本工程地下室周长560米，共分115幅。

5.2 主要机械配备：成槽机2台，25吨汽车吊、80吨及180吨履带

吊车各一台，Φ850三轴水泥搅拌桩机3台，打桩机10型20-25台。

5.3 钢筋笼吊装：每幅钢筋笼重40-45吨，采用双机起吊、单机整体吊装。钢筋笼体积庞大、重量重，为保证钢筋笼吊装安全，吊点位置、吊环与吊具的安全必须经过设计和验算，钢筋笼上吊环附近的竖向钢筋必须与相交的水平钢筋焊牢，水平与竖向钢筋交叉点应全部点焊。为加强钢筋笼刚度，保证吊装过程中不变形，钢筋笼内应设置二道竖向钢筋桁架及间距3米水平钢筋桁架。

5.4 地连墙与基础底板、楼板连接：“两墙合一”地下连续墙通过在地连墙与底板、楼板连接标高范围内预埋钢筋接驳器，待施工底板及各层楼板时，通过接驳器与各结构层钢筋相连。本工程采用加大框架边环梁尺寸，将地连墙驳接钢筋及框架梁主筋均锚入边环梁。

5.5 垂直度及平整度控制：“两墙合一”地下连续墙垂直度一般不应超过1/300，泥浆护壁效果是影响地连墙平整度的首要原因，可依据试成槽情况调整泥浆比重，一般控制在1.18左右。

5.6 施工顺序：由于土体加固、地连墙与桩基工程同时施工，场内大型机械众多，合理的施工顺序是保证工程进度、质量、安全的关键，本工程基坑围护周边区域的施工顺序如下：槽壁加固被动区土体加固砼环道导墙地连墙地连墙旁的边桩幅接头外侧止水桩地连墙墙底注浆，按此顺序流水施工。

六、地连墙防渗漏措施

6.1分幅接头防渗漏处理：地连墙幅与幅接头不仅是施工缝，也是无筋区，幅与幅接头位置的处理是地下室外墙防渗关键。因此地连墙应优先选用刚性接头，并在地连墙分幅接头位置外侧打2~3根高压旋喷桩或复打一组三轴水泥搅拌桩增强接缝位置的止水性能，在地连墙分幅缝内侧设置砼壁柱，增强接缝位置防渗性能。

6.2地连墙施工缝处理：为保证施工缝防水效果，压顶圈梁与地连墙施工缝防水采用在地连墙顶中间位置用切割机切一道通长凹槽，内嵌遇水膨胀胶条措施。地连墙与底板施工缝防水采用在底板接缝处中部设置一道250*6mm厚水平通长止水钢板与地连墙内侧预埋钢板满焊。

6.3内衬墙选择及做法：在地连墙内侧做一道内衬墙，不仅解决表面观感问题，而且有效解决了地连墙渗漏问题。采用内衬砖墙的地连墙接头宜采用十字钢板接头，内衬砖墙应做防潮处理，导流沟应采用细砼浇筑，并做翻边及防水处理，导流沟内适当增加竖向排水管数量，穿壁柱水平套管直径不宜小于100mm，以免泥浆及结晶物堵塞，同时沿地连墙底板四周均要设置排水沟。

6.4减少地连墙沉降措施：由于地连墙与工程桩不在同一持力层，地连墙底部沉渣厚度大，二者之间可能产生较大的沉降差。为此，待地连墙浇筑并达到一定强度后，对槽底进行注浆，以减少地连墙的沉降量，注浆压力必须大于注浆深度处的土层压力；同时在地连墙顶设压顶梁，在地下室底板与地连墙交接处设置大刚度砼底板环梁。

七、基坑变形、轴力监测

根据基坑围护设计和工程的具体情况，共埋设测斜管24根（其中有3根埋在试验段地连墙内），轴力监测点27点（每道支撑梁设9点），沉降及水位监测点96点，观测重点为基坑西北面的住宅小区、地铁出入口、周围煤气管线、道路等；监测数据表明，支撑轴力随土方开挖深度增加逐渐增加，基坑开挖至坑底时，支撑轴力达到最大值，第一道、第三道支撑最大轴力超过15000KN，第二道支撑最大轴力超过20000KN，土体深层水平位移最大值位于机场路东对撑处超过80mm，周边道路沉降最大值超过90mm，土方开挖后距基坑最近一幢9-1房屋的沉降量在50-80mm之间。基坑监测期间，轴力、变形超预警值较多，周边房屋沉降数值较大，但支撑砼未出现明显裂缝，房屋沉降速率、沉降差、倾斜均在规范允许范围。通过对监测数据的分析，及时有效地指导了地下室施工，施工期间基坑、周边房屋、地铁站及周边管线总体安全与稳定。

结束语：本工程采用“两墙合一”地下连续墙有效控制了基坑变形及位移，大大减少了对周边建筑物及管线的影响，充分利用了地下室空间，解决了施工场地狭小的难题，与砼排桩、止水帷幕加三道砼水平支撑方案比较，费用大致相同。施工期间基坑安全可靠、没有出现险情，周边浅基础房屋、地铁站口沉降均匀，变形值在可控范围，目前地下室施工进展顺利。