套管范文10篇

套管范文篇1

该发明也包含有密封组件，她含有高弹性的部件与套管内径相配合，它被牢牢地固定在两个支座之间，他还具有可调节的外径以达到使用一种型号的密封组件就可以适应不同型号的油井。为达到这样的目的，该发明提供了几组密封组件，每一组件都含有高弹性密封件，该高弹性密封件都具有末端与肩环的凸缘相配合。密封的中间向外突出在密封件与肩环之间形成一个腔，在该腔内置有调节环来支撑着密封件的末端，这样就能把密封件固定在泵体的周围。每一调节环均由上下隔套组成，这样调节环的长度就可以调节，主要是通过调节密封件尾端的距离来实现的，因此就能改变密封件的外径来匹配所用井的套管。

3.4套管泵试验装置

以下是套管泵的试验装置示意图

图3-3套管泵的试验装置

研制实用的套管泵要利用实验设备。美国俄克拉何马州的Basco公司与FreeLift公司合作设计并制造了一台实验设备，该设备能在41/2英寸和51/2英寸的套管中试验套管泵。利用此设备制造了性能可靠的套管泵

图3.3是试验设备的示意图，该装置中有一个计时器，它能够准确测出套管泵的下行速度。能够确定泵在单相和两相流条件下的下行时间。产液量用孔板流量计计量，当压力为0~10.95时，测到的产气量为0~7080。在不同条件下进行了大量试验，积累了大量的资料来确定套管泵的功能。除了实验室资料外，还从常规的实际油井中获取了现场资料。

利用积累的资料，FreeLift公司确定了为使某一给定井成功地应用套管泵所必需保持的压力和产量。

3.5套管泵现场应用条件

影响套管泵的正常工作的主要因素有两个：一是油井的有关参数；二是套管泵的有关结构参数。在油井的有关参数中，油井内天然气的压力直接影响到套管泵每次所能举升的液体的质量，而油井的天然气产量又决定了在某一段时间内泵所能举升的次数。套管泵内压力检测装置的结构参数控制着泵在液体段内的下落深度；减速装置的结构参数又影响着泵在油井中的下落速度(包括气体段和液体段)。所以最好的情况应该是:合理确定泵的有关结构参数，控制泵的下落速度及泵在液体段内的下落深度，以使泵在某一段时间内(如1天)所举升的液体质量与油井的产气量、产液量和油井内的天然气压力等参数达到较好的匹配。.

要弄清套管泵在某一特定井中的工作情况，首先必须确定该井是否能产出足够的气体，并有足够的产量和压力来推动套管泵工作。

为此可以使用下面的程序和理论。

为此目的借鉴了俄克拉何马洲一口井的实际资料，并用以下程序进行了计算。

第一步：获取要求的数据。

射孔段顶部深度，1700m。

套管尺寸，41/2英寸。

产气量,1360。

管线压力，2.34（若井口点火放空烧掉则为1.46）

产液量，0.460/日。

关井压力，（不能用瞬时关井压力）。14.6。

达到关井压力时所用时间，5小时。

第二步：确定该井天然气和原油产量是否太高。

套管泵运行的最大产量受下列三个条件限制。

（1）套管泵每个行程只能可靠地举升0.64~0.8液体。

（2）套管泵完成一次循环时间可能很长。根据大量试验和经验：最大日产量不超过6.36

（3）在气产量最高的井，作用在套管泵上的摩擦力阻碍了泵的下行。根据线性动量守恒公式

和Bernoulli方程

由上述两方程得到

套管泵能逆流下行的最大产气量约为9912/日。

将来更有效的套管泵设计，应能使套管泵在产气量大于9912/日，产液量大于6.36/日的井中工作。FreeLift公司的实验设备的最大排气能力为7000，在上述条件下，套管泵工作平稳。

第三步：确定套管泵每天的工作行程数和每行程的产液量。

泵每天工作的行程数（）一般在1~10之间变化，以2~4次为最佳。该推荐值是基于对密封罩的磨损和撕裂最小提出的。这里，随便选一个行程/日，如=2行程/日。

每行程产液量（）一般在0.16~0.95之间。其中以0.32~0.64最佳。当每行程排液量超过0.8时。套管泵的工作就变得越来越不正常。

确定每行程的产液量：

＝

=0.23/行程/日

第四步：确定举升每一行程液体所需的压力。

每一行程过程中，推动泵所需的压力（）是泵所举升液量的函数。泵上部的气柱静压要略微低于套管泵每一行程实际举升的液量，但在计算中一般将其忽略。

方程中的常有量有：泵的重量（）每桶原油和盐水的平均重量（分别为和）以及套管内横截面积（）

确定的公式为：

式中：——原油体积数/行程；

——出口管线压力，；

——盐水体积数/行程。

。

根据图3-4，当=1.5，油/盐水比例为2.5/0.4，套管直径为英寸时，求得举升每一行程液体所需的压力为：

=4/行程

再求得每一行程所需的总绝对压力：

（表压）+4.088/行程

=6.424/行程

第五步确定每天可用的气量。

用来推动泵工作的气体量（）要少于油井的总日产量。这主要是由于当泵位于井的顶部或下行程时，生产出的气体没有用来推动泵

下述方程包括通过密封罩沿程漏失（LL），因而在计算中需加一气体损失系数（LF）以保证有足够的气体举升液体。

式中：——泵在气体和液体中的下行速度。m/s

——套管体积，

——泵在井口停留泄掉油或气的时间，s/；

——行程数

天然气的标准体积数，单位行程以及行程数/日都是无因次量。

取近似值，上述方程简化为：

/日

该方程表示的曲线、如图3-5所示。

取气体量1359，行程数2次/日，由图3-5得到

=11.44/日

第六步：确定在要求的举升压力下可得到的气体体积。

利用压缩系数Z的进一步计算表明：在P2的压力下，可得到的气体体积（V2）可极为近似的按理想气体近似公式描述：

=

=189.23

式中：——标准大气压。

第七步：确定每天需要的气体体积量

每天需要的气体体积量可以由下面公式进行计算

该方程的曲线如图3-6和图3-7所示。

取套管直径为41/2英寸（射孔段井深1700m），行程数2次/日由图3-6查得

=28.32；

第八步：确定每天可选用的最大行程数。

计算套管泵每天工作行程数（）的公式主要是基于下面的假设条件：达到关井压力的时间（Ts）和关井压力（Ps）在套管泵的运行压力范围（5.27~10.5）内接近成正比关系。

基于这一假设导出下面公式：

式中TF为泵的下行系数，它把套管泵的下行时间结合到了方程之中。泵下行系数（TF）保证了每天的形成数为一稳妥值。

该方程的曲线如图3-8所示：

=0.41

取=0.41，=5小时，行程数=2。

由图3-8得到每天可采用的行程数；

=10行程/日

第九步：根据计算结果确定对某一给定井采用套管泵能否正常运行。

该井必须满足下列条件：

1．该井的油。气产量分别不超过6.36和9912。

2．关井压力Ps加上1.03（绝对）必须达到或超过举升液体所需之压力P2，即：

3．油井产气量必须大于推动套管泵工作所需的气体量V3：

4．套管泵每天可最大工作数必须大于行程数：.

如果此过程的任一条件没有满足，那么每天工作行程数就应该改变，而且应该按此过程从新计算。

每一口井都应该按其具体井况而进行仔细计算，有的井适合用套管泵，有的井不适合用套管泵，这应看计算结果而定，若所计算结果都符合上述条件，那么这口井就非常适合使用套管泵。

套管泵自身的结构参数(气缸内活塞行程△S和减速装置及流道阻力)也对其工作性能有很大的影响。

1．气缸内活塞的行程

气缸内活塞的行程直接影响套管泵下人液面以下的深度，控制泵每次举升液柱的高度H，其关系可表示为

式中：

2．减速装置及流道阻力

减速装置用于控制泵的下落速度，其实质是对流过泵内的流体产生一定的阻尼。泵以一定速度均速下落时，流过泵内流道(包括减速装置的其他流道)的流体产生的阻力损失为

式中:为通过泵内流道流体的体积流量。当泵在天然气中下落时，取；当泵在液体中下落时，取为泵内流道的进出口压差。由泵内流道中流体的动量方程及泵的平衡方程导出

式中：为密封皮碗上部介质的压力，对于在天然气中的下落情况，近似取为。由此可得出对应于泵在天然气及液体中下落的两种极限工况，泵内流体的阻力损失，和。为泵以=2.54m/s在天然气中下落时通过泵内流道的天然气的阻力损失。为泵以=0.051m/s在液体中下落时通过泵内流道的液体的阻力损失。以此阻力损失作为流道计算的依据，即(1)泵在天然气中以不大于2.54m/s的速度下落时，泵内流道对天然气的阻力损失不小于。(2)泵在液体中以不小于0.51m/s的速度下落时，泵内流道对液体的阻力损失不大于。

要使套管泵达到理想的自动举升效果，还存在一些实际问题。这是因为每一种规格的套管泵对油田的井况都有一定的限定范围，即使是同一规格的套管泵，其活塞的行程、减速装置的节流间隙都要根据井况进行相应的调整。目前套管泵的设计和应用主要还是根据实验来确定川，下述间题还需作进一步探讨。

1.压力检测装置中，活塞与气缸的摩擦阻力对压力变化的不敏感度及不同形状的密封

皮碗与套管壁的摩擦力与其上下压差的关系;

2.减速装置对流体的阻力与其结构、流体的性质及运动参数之间的关系;

3.不同约束边界条件下，流体对阀球的拖曳力的确定。

第4章套管泵井口装置

4.1套管泵井口装置组成

套管泵井头装置由以下几部分组成：

由下至上依次为：总闸阀，防喷盒，由此分为两条支路，一条是日常工作时的油路，其组成为：下泄油管，工作闸阀，压力表，主泄油管路，储油罐；另一条支路供有故障或者停止工作时候用的，其组成是捕检副闸阀，捕检腔，法兰端盖，上泄油管，泄油阀，捕检主闸阀，压力表，主泄油管路，储油罐。

4.2套管泵井口装置工作原理

1．工作时，总闸阀开启，捕检副闸阀关闭，工作闸阀开启，捕检主闸阀关闭，这样工作支路与非工作支路互不干涉，

当套管泵举升着油液通过总闸阀上升到防喷盒里面时，上面的液体先流入泄油管，当游液全部进入到泄油管路时，套管泵的中心杆正好碰到捕检副闸阀，该碰撞促使套管泵的内封闭阀打开,泄掉套管泵下面的气体，。这样就使套管泵从新落回井中进行另一次生产。

2．其非工作时的原理为：

当要检修或不工作时，需要捕捉套管泵，这样就设计了捕检腔，其工作原理为：

非工作时，工作闸阀关闭，捕检主闸阀开启，捕检副闸阀也开启,这样非工作支路开通。当套管泵上升至通过总闸阀时，关闭总闸阀，这样就不能使套管泵从新落回到井中，套管泵上升，泄掉油液之后，其中心杆改之与端盖发蓝碰撞，泄掉套管泵下面的气体，这时或停止工作，或在关闭捕检主闸阀后打开端盖发蓝，取出套管泵进行检修。

4.3套管泵井口装置尺寸设计要求

为了套管泵能正常输送油液，必须保证各部件之间的相对位置。套管泵井头装置设计须按套管泵的尺寸而定，为了泄掉油液之后能及时泄掉套管泵下面的气体和在要泄掉套管泵下面的气体的时候能尽可能多的泄掉油液，使生产效率提高，应严格保证下泄油管与捕检副闸阀的相对位置或上泄油管与法兰端盖的相对位置。

考虑到泵体在其下面高压气体的推动下做非直线上升动作，它与防喷盒的外壁，捕检腔的外壁均有碰撞，对外壁有力的作用，所以主腔法兰处的连接均采用钢圈密封。

为能盛装住整个套管泵体，总闸阀与端盖法兰之间的距离应大于套管泵工作位置总长度，即内封闭阀关闭，中心杆伸出导向管时的总长度。

第5章套管泵封隔器

5.1封隔器设计

封隔器设计应能保证承载泵体的全部重量，还应该具有结构简单，封隔效果好，还应具有一定的减震性能。为此目的，在老师的指导下，设计了如图6.1所示的封隔器2，它完全靠自身的弹力使自己压紧油井套管，用它与油井套管之间的摩擦力来起到封隔作用。又由于封隔器材料为弹簧钢，所以具有一定的减震功能。

5.2封隔器弹射装置设计

由于本封隔器结构简单，所以其安装及定位有些困难，为此设计了其弹射装置，如图6.1所示，起结构如下：

滑板3，拉杆5和钓钩通过焊接连在一起，构成弹射装置的一个整体运动部分，滑槽6，8分别安装在滑板的两端，使滑板能在其槽内自由向上滑动，其下端封闭。滑槽6，两端分别铰接弹性钢丝绳9和棘爪14，滑槽8两端分别铰接弹性钢丝绳9和棘爪13，弹性钢丝绳9通过拉伸弹簧11连接在滑板3上；封隔器2上焊接有两个弹射板19，20，其上各有一个弹射孔，封隔器上端中心处也通有一个小孔。封隔器上的这三个小孔是用来把封隔器安装在拉杆上的。

5.3封隔器弹射装置工作原理

如图6.1和图6.2所示，首先把封隔器安装在弹射装置的拉杆5上，封隔器靠自身弹力即可固定在拉杆5上。当下放封隔器到达预定深度之前，棘爪处于非工作状态，即处于图6.1的状态，但到达预定深度后，向上拉伸钢丝绳18，封隔器进入工作状态，如图6.2所示，由钢丝绳18带动滑板3拉杆5及拉伸弹簧11一起向上运动，拉伸弹簧11的向上运动通过弹性钢丝绳9带动滑槽8，6一起向上运动，滑槽8，6的向上运动带动棘爪14，13也向上运动，然而棘爪14，13运动到卡箍21的环槽内时停止运动，这样就阻止了滑槽8，6的向上运动，但拉杆5，滑板3继续向上运动，运动到图所示位置时，滑板3尚未脱离滑槽8，但拉杆已脱离封隔器的两个弹射板19，20。这时，封隔器已经弹射完毕。之后，继续向上拉钢丝绳18，带动滑板3脱离滑槽8，6。之后滑槽8，6处于自由悬空状态，通过弹性钢丝绳9，拉伸弹簧11吊在滑板3上，随着滑板3一同回收到地面，至此弹射过程完毕。

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第6章结论与建议6.1结论

本文基于套管泵的工作原理，着重以它的结构设计为重点，为能更有效，更安全的举升油液，本文所设计的套管泵的重点部位有：

（1）总内封闭阀，它能够保证由井中的气体压力驱动而到达井头的套管泵到达井口时释放出泵体下面的气体。

（2）制动体，本文设计了一种与众不同的制动装置，它能够保证泵在井中气体部分的下落速度不过分快而又不影响它在井中液体部分的下降速度。

（3）密封罩，它为泵提供了一组密封装置，能够被调节地匹配其所用于的井，

在套管泵与所用井的套管之间形成密封。同时其寿命也因制动体的调节而得到了延长

由于泵体结构的特殊性，常规井口装置不能适应其生产要求，为此，进一步设计了与之配套的井口装置；为使其不落入生产层位以下，降低生产效率，又设计了简单实用的封隔器，并一同设计了它的弹射装置。

另外，通过借鉴美国俄克拉何马洲一口井的实际资料，给出了套管泵现场使用条件的公式，并结合资料给出了具体计算。

6.2建议

基于不同现场具体实际要求，还可以对其某些部位进行结构优化调整，其调整如下：

（1）如图6.1所示，为进一部控制套管泵在油井中液体部分的下落速度，可以对底端的入口塞堵进行调整，塞堵长度可按实际要求进行适当延长进行加重设计，这样就要求在塞堵上转有如图所示的通孔，另外还可以通过螺钉在泵座的外侧安置壁袖，这样也能达到加重目的。

（2）如图6.2所示，可以简化内封闭阀阀座的结构，即内封闭阀阀座与密封罩挡圈制造成一体，这样就减少了阀套的设计安装。但是其内部的内封闭阀阀座面相对于泵体的位置高度还是可以调节的，通过取不同长度的调整环298就可以保证两密封罩之间的距离与台肩56和内封闭阀阀座一体的挡圈之间的距离一致。

（3）如图6.3所示，为了能更充分的利用泵体下面的液体压力，让更多的液体进入到密封罩的内腔内，可把原来开在泵体内壁上的小孔该开在密封罩自身的下部，这样液体可不经泵体内腔而直接沿着泵座外壁进入到密封罩的内腔内，可以改善密封罩与套管内壁的密封。

参考文献

[1]HaroldE.Bass,RichardE.Bass，CASINGPUMP[P].美国专利：4696624，Sep.9，1987.

[2]WilliamDwightGramling.GASPOWEREDSWABBINGDEVICE[P].美国专利：4070134，Jan.24,1978.

[3]RandallGabrel,TerriCorneet.Casingpumpscancurbcosts,increaseoutputincertainwells[J].Oil&GasJournal,Apr.13,1987:42---47.

[4]张强，符达良，张晓东，周鹤法。套管泵工作原理及应用中的有关问题[J].石油机械，1996，24(3)：47—50.

[5]徐秀芬，朱军，卫与乾，赵宇弘.套管泵采油技术研究及现场应用[J].石油机械，2000，28（7）：22—23.

[6]扬美华.套管采油井抽油杆柱力学行为研究及应用[D].西南石油学院，2005.6

[7]李霖，程建军，黄学宾，李小奇，等.管式泵最大下入深度的计算方法及应用[J].石油矿场机械，2002，31（6）：33—35.

[8]李小奇，王海，李霖，唐佩瑜，李福林.柱塞气举采油工艺在文东油田的应用[J].转采工艺，2004，27（4）：28—30.

[9]单彩艳,赵忠良.大庆低效油田综合治理研究[J].石油规划设计，2005，16（3）：11—13.

[10]濮良贵，纪名刚.机械设计第二版[M].北京：高等教育出版社，2001.

[11]傅则绍.机械原理[M].北京：石油工业出版社，

[12]唐增宝，何必然，刘安俊.机械设计课程设计[M].武汉：华中科技大学出版社，1998.

套管范文篇2

1品种选择

接穗瓯秀红樱1号是由温州市农业科学研究院蔬菜研究所选育的樱桃番茄品种。无限生长型，植株生长势中等，花序平均着果15个左右；果实圆整，果形指数1.05，心室2个，成熟果红色，有果肩，果实表面光滑无棱，色泽好；平均单果质量15g，耐裂果；果实香甜，风味浓，越冬栽培时可溶性固形物含量可达9.6%～10.5%。经过笔者团队筛选，砧木品种采用浙砧7号（浙江省农业科学院蔬菜研究所选育），该品种植株生长健壮，根系发达，抗逆性好，适应性广，嫁接亲和力强，成活率高，适于作浙江省冬春、早春、秋延后番茄嫁接用砧木。

2育苗环境

育苗基地位于浙江省温州市鹿城区藤桥镇种子种苗科技园，育苗温室为WSBRZ型玻璃温室（上海都市绿色工程有限公司承建），属于芬洛型玻璃温室，温室单间跨度12.8m，长度35m，天沟高度7.3m，外遮阳高度9.5m。2020年及2021年的8月中旬至9月下旬育苗期间，利用气候数据采集系统连续监测温室内外温度及室内相对湿度。两年监测结果表明，室外平均温度为32.2℃/24.4℃（最高/最低，下同），室内平均温度为30.75℃/27.70℃（图1）；室内相对湿度为97.67%/59.78%（图2）。

3播期控制

浙南地区设施番茄一般在8月中旬开始播种，9月上旬进行嫁接。为了调控砧木和接穗生长速率以达到最佳嫁接适期，砧木较接穗晚播种7d（天）笔者连续3年于8月15—17日播种接穗，8月22—24日播种砧木，9月10—12日进行嫁接时幼苗大小适宜。

4嫁接管理要点

4.1利用嫁接作业平台进行套管嫁接

嫁接平台（杭州赛得林智能装备有限公司生产）长6.10m，宽1.31m，高1.45m（图3），可同时容纳12人进行嫁接操作，大幅提高作业效率。嫁接采用套管贴接法，在接穗、砧木4～5片叶、茎粗0.25～0.35cm时进行嫁接。根据浙南地区的栽培习惯，砧木茎秆适当留取稍高位置，一般在砧木根部上方7～10cm处用刀片向上呈35°～45°斜切，要求切面平整光滑，将砧木切削面顶部插入塑料软质套管，使砧木切削面位于塑料软质套管中间位置。套管直径0.25～0.30cm、长1.0cm左右为宜，太短不利于嫁接伤口的固定，太长则操作不便，影响嫁接效率。选用与砧木直径相近的接穗幼苗，在下胚轴子叶上方3～5cm处呈35°～45°向下斜切，将切好的接穗幼苗切削面向下插入塑料软质套管中，使砧木与接穗的斜切面紧密贴合（图4）。

4.2愈合期管理要点

愈合期采用“早期补光+无纺布覆盖”的方法，在嫁接后前3d（天），将番茄嫁接苗置于愈合室的育苗架上，愈合室由彩钢夹芯板建成，内配温度调控设备，育苗架用塑料薄膜包裹并具备补光和移动功能（图5）。室内温度控制在24～26℃，连续3d（天）给予30～50μmol·m-2·s-1弱光照。第4～7天，将嫁接苗移至育苗大棚的苗床架上并覆盖无纺布（图6），根据天气和无纺布内的湿度情况，分别在9：00—10：00和16：00—17：00揭布放风25～45min（分），夜间揭开无纺布；7d（天）后视嫁接苗生长情况，逐步进入正常管理阶段。此后采用潮汐灌溉装置（专利号：ZL201520333950.6，温州市农业科学研究院研发）控制水分，即灌水高度2.0cm，浸盘时间1.5h（小时），每隔3～4d（天）灌溉1次（朱隆静等，2018）。

4.3幼苗徒长控制策略

浙南地区8—9月育苗期间，正值高温高湿环境，幼苗极易徒长，笔者根据近几年的试验，总结出3种高温高湿条件下幼苗徒长控制策略。①叶面喷施矮壮素。在砧木和接穗幼苗两叶一心期，用浓度为0.7mL·kg-1的50%矮壮素水剂喷施叶面，控制砧木和接穗幼苗徒长，使二者保持一定高度，以利于嫁接。②叶面喷施复硝酚钠+有机水溶肥料。喷施矮壮素3～5d（天）后，用浓度为0.7mL·kg-1的1.8%复硝酚钠水剂+1g·kg-1的有机水溶肥料粉剂（有机质≥60%，pH值5.0～7.0，水不溶物≤2%）喷施叶面，控制砧木和接穗茎粗的增长，使二者达到合适的匹配茎粗。③叶面喷施磷酸二氢钾。于嫁接前两天，叶面喷施0.2%磷酸二氢钾溶液，促进砧木和接穗生长健壮，以利于嫁接后愈合及嫁接苗生长。

5炼苗

剔除未成活的嫁接苗，将长势整齐一致的嫁接苗整理成盘，在出货前3～5d（天）置于育苗架上推至室外进行炼苗。每天上午室外炼苗3h（小时）左右，通过炼苗可以剔除假活嫁接苗，并使嫁接苗逐步适应外界环境，有利于提高后期定植成活率。瓯秀红樱1号嫁接苗成苗标准：四叶一心至五叶一心，株高15～18cm，植株长势健壮；叶片肥厚浓绿，无病虫害，无药害，无烟粉虱；根系不老化，毛细根发达，包坨紧实不散根；嫁接伤口愈合紧实，无空隙（图7）。

参考文献

林辉，沈年桥．2018．苍南县设施番茄规模化生产效益与技术改进．中国蔬菜，（5）：95-97．

朱隆静，陈先知，周友和，苏世闻，王克磊，徐坚．2018．

套管范文篇3

1资料与方法

1．1一般资料：择期行下腹部、下肢手术的患儿60例，年龄6月～6岁，ASAⅡ级。依对应年龄、体重和手术随机分为A、B两组（n=30），A组为腰麻组，B组为全凭静脉麻组。

1．2麻醉方法：患儿术前禁食6h，术前30min肌注鲁米那4～6mg/kg、海俄辛0.01～0.02mg/kg。入室时予肌注氯胺酮5～7mg/kg，入睡后面罩吸氧并建立静脉通道，静滴5%葡萄糖盐水4～10ml/(kg・h)。A组行腰麻，一人固定小儿，取右侧卧位，予屈髋屈膝不屈颈，确定腰3～4间隙为穿刺点，常规消毒铺巾，用22G或24G国际通用型号静脉套管针针芯经穿刺点刺入，达蛛网膜下腔后观察针尾部脑脊液流出，接注射器，按患儿脊柱长度，注入0.5%布比卡因0.15mg/cm，随即平卧，术中辅以咪达唑仑0.05mg/kg镇静。B组以2mg/(kg・h)持续输注氯胺酮行全凭静脉麻醉，亦辅以咪达唑仑0.05mg/kg镇静，必要时予氯胺酮每次1mg/kg。

1．3监测与记录指标：采用欧美达7100监护仪连续监测患儿血压、心率、脉搏血氧饱和度、呼吸频率，记录入室、术始、术中（术始30min）、术毕的数值，记录手术时间、苏醒时间(唤之能应、睁眼或哭闹)、B组氯胺酮的公斤体重剂量，记录患儿的不良反应。

1．4统计学分析：所得数据均以±s表示,采用SPSS11.5统计软件进行方差分析处理,P＜0.05为差异有显著性。

2结果

两组患儿年龄、体重、手术时间，咪达唑仑用量差别无统计学意义。两组麻醉效果满意，能配合手术顺利进行。A组较B组平稳，两组患儿血压、心率入室时差别无统计意义外，术中各时点差别有统计学意义（P＜0.05）；脉搏血氧饱和度、呼吸频率差别无统计学意义（P＞0.05）（见表1）。B组中有6例因手术时间较长，需于术中加用1次氯胺酮；A组苏醒时间较B组短，差别有统计学意义（P＜0.05）；A组不良反应较B组少，B组有6例出现分泌物过多，3例出现恶心呕吐，行吸引处理，未见头痛、尿潴留、明显兴奋等不良反应。

两组生命体征比较

与A组比较P＜0.051mmHg＝0.133kPa

两组不良反应比较

3讨论

对于手术时间较短的小儿手术，现在多采用全静脉麻醉，而氯胺酮由于其有快速、止痛、效果确切等优点而被广泛使用。但是全凭氯胺酮静脉麻醉，其用量较大，需频繁加药而增加工作量，肌松不完善，可致牵拉反射，对内脏镇痛差，且有迟醒、兴奋、分泌物增加、喉反射异常等并发症［1］，如时间稍长不无顾忌。

套管范文篇4

关键词：套管钻井；风险评价；防水施工

1套管钻井技术简介

套管钻井技术指的是钻井的阶段使用套管取代钻杆和钻井来对钻头添加扭矩和钻头压力。经过重量套管钻孔后，钻柱套管留在井内完成工程任务。套管钻井技术把钻井与下套管结合为一体，钻头和井下工具在套管内施工，无须进行常规的起下钻操作。在全部钻井阶段不再使用钻杆以及钻孔等。钻头采用钢丝绳制成，钻头在套管内升降，也就是说，钻头和钻具可以在不抬起钻头的情况下进行更换[1]。因此，套管钻孔可以节省钻井时间，提高钻头的使用寿命。该技术具有效率高、节省人力物力的特点，大大降低钻井成本。套管钻孔方法有两种。一种是使用套管的旋转钻孔。动力源来自地面驱动设备，扭矩由壳体传递给钻头。此类方法需要高强度的套管及其螺纹连接，对于连接处的强度控制很高。另一种是用井下动力钻进行，这种方法能够极大程度上改良套管受力情况。

2工程项目风险管理的理论及方法

套管钻井工程项目的风险管理就是综合的分析和评估各种存在于整个钻井系统中风险因子，同时采用有效措施控制钻井过程中的各种风险，令实际钻井质量指标符合或高于钻井的相关设计标准和规范。套管钻井工程项目风险分析方式主要包括验证表法、理论调查法、细部分析法以及图解法[2]。

3套管钻井工程项目风险因素分析

套管钻井工程项目风险因素研究是工程风险管理最为关键的环节和根本。在项目风险鉴定原理和方式的指导下，结合套管钻井工程项目的特点，采取专家调查的方法来确定套管可能存在的风险因素。针对钻井工程项目特点，询问钻井技术和管理专家，以获得可能导致套管钻井工程项目风险原因如下：1）环境因素，是指对套管钻井工程项目的特征有关键作用的自然环境、社会环境和钻井条件的整合。2）方法因素，是指套管钻井过程中的施工方法和工艺因素[3]。3）设备因素，一般包括两个方面，一方面是指材料本身的质量和性能。另一方面是指在使用设备时，材料性能会影响工程质量，甚至造成钻井事故的发生。

4套管钻井工程项目风险控制对策

4.1环境方面的风险控制措施。天气变幻无常，狂风，大雨和积雪都会严重的影响钻井工程的质量。这些自然元素被称为不可抗力，是人类无法避免，无法控制的。只能采取科学合理的措施来降低此类损失。对于钻井企业来说，可以采取的以下措施：1）钻井工程项目的保险。让具有承担风险能力的保险公司负责钻井项目的风险，并且使用该支付保险转移风险。2）签订适当的合同，提前考虑不可抗力因素造成的风险的比例，使承担方应当按照规定负起相应的责任。4.2方法方面的风险控制措施。钻井设计是钻井施工的基础，是设计师的专业水平和施工人员业务能力的突出体现。钻井设计不仅是施工人员施工过程的指导，也是钻井工程顺利开展的有效工具。项目承包商负责监督钻井施工过程。只有通过跟踪监测工程设计质量，定期审查设计文件才能很好地控制设计质量。主要方式有加强设计管理，强化设计师的安全观念和责任意识。4.3设备方面的风险控制措施。1）应该严格的控制物料管理系统，工程材料是构建工程实体的根本，决定工程的整体质量。钻井施工的原材料在钻井现场施工中有着不可忽视的作用，是决定工程质量的重要因素之一。2）要增强设备管理水平。为防止出现由于钻井设备故障造成的事故，购买钻井设备时要经过工厂验收和安全调试，各项指标必须满足生产要求，达到质量标准，设备满足安全技术规范，是工程可以顺利开展的前提保证[4]。4.4人员方面的风险控制措施。4.1.1提升员工自身素质。人员自身要做到以下几方面：1）采取优势行为的思想确保在注重提高安全意识和思想的同时自觉接受教育。2）工人应该具有较高的安全意识和应对事故的能力，这是是安全生产的保障。施工人员必须认真学习生产技术，熟练掌握安全技术知识。3）运用适宜的安全规范统一工人的生产标准，严格遵守安全法规。对于违法经营者，施加严格的处罚，防止出现安全事故。4）个人使用的工具和设备应妥善保养和维护。正确使用和操作状况良好的工具和设备应及时处理，以避免事故的发生。4.1.2强化施工组织协调能力。钻井工程涉及到的部门和工作人员众多，包括：钻井监督、地质监督、钻井技术人员，钻井团队，和下套管专业人员等。有必要协调各种施工组织和明确任务。每个阶段都需要开展相关的研究会议，如钻井前钻井现场动员会、套管前套管运行协调会、工程完成后总结会等。钻井监督人员负责协调组织，在会议上为各项工作人员分配任务，并在会议后检查和监督实施。

5结语

总之，套管钻井在中国将具有广阔的发展前景。伴随此类技术的不断成熟，将在钻井工程中开辟更多的应用。同时，对钻井项目的风险评估和控制也是最为关键的一部分内容，把工程风险预防检测落实到位，就会更好的实现套管钻井科学稳定的健康发展。

参考文献：

[1]耿瑞杰.套管钻井技术在钻井生产的应用[J].石化技术，2016，23(6)：81.

[2]贺涛，张宏英，罗西超，等.套管钻井技术进展和前景[J].石油机械，2011，39(10)：166-169.

[3]王绪华.套管钻井技术发展与应用[J].焊管，2009，32(10)：33-36.

套管范文篇5

针对军工企业物资管理的特点、现状及分析，结合中船重工集团第716研究所采购供应部的物资管理特点和业务工作流程提出军工企业物资管理系统的解决方案，方案紧紧围绕产品配套物资的及时配套采购、配套领用，及时满足科研生产对产品物资的需要。（1）管理平台一体化设计针对军工企业的物资管理特点，以产品物资配套和供应链的管理思想为核心，采用SOA技术架构，运用工作流程、表单、报表定制，电子签名，多种数据库联合查询以及定制等技术，参照《GJB9001B-2009质量管理体系要求》和涉密信息系统的相关规定，进行应用开发，实现产品配套物资申请、采购计划、采购合同、收货检验，配套入库，配套领用出库，批次跟踪及库存物资有限期等集成业务的平台化管理。平台化产品物资配套管理业务流程图见图1所示。物资管理平台需要较好的开放性和兼容性，能与其他应用系统的集成，例如：科研项目管理、产品数据管理、生产管理、资产管理、财务管理等应用系统，实现企业应用信息共享。产品物资配套管理可以改变科研生产人员凭经验购买，而没有考虑到产品物资的配套性和损耗率，随意性较大。由于科研生产的特点是产品生产批量少、品种多，重复性生产少，往往多买的物资不能再使用，造成人力、物力和财力的浪费。产品物资配套管理思想是根据产品结构（BOM）产生的产品物资齐套清单，实行配套采购和配套领用，贯穿于物资需求（配套）申请、配套采购（采购计划、询价、审价、合同、收货、复验）、配套入库、配套领用出库、库存配套管理等全过程管理。产品物资配套管理主要过程如图2所示。军工企业科研生产部门向采购供应部门提出产品物资齐套清单，首先，采购供应部门将产品齐套清单物资与库存空闲物资、采购在途空闲物资（已签订采购合同但还没有入库的空闲物资）进行核对，产生净缺货采购物资清单，然后，采购计划员将净缺货采购物资进行汇总，制定采购计划，实施配套采购。采购物资验收检验合格后，自动根据产品物资齐套清单进行分配形成采购入库单，仓库保管员依据采购入库单办理产品配套物资入库。科研生产物资领用时，仓库保管员也根据产品物资配套清单进行配套发料。（5）产品物资配套管理过程跟踪、监控为快速响应科研生产对物资需求，能提供物资需求（配套）申请、配套采购（采购计划、询价、审价、合同、收货、复验）、配套入库、配套领用出库、库存配套管理等产品物资的配套过程状态的跟踪，监控，既能避免多采购、少采购现象，也能满足科研生产对产品物资的需求，提高产品物资配套的效率。（6）预警提醒机制为了提高产品物资配套管理效率，降低管理成本，规避违规操作，能提供预警提醒机制。变被动工作方式为主动工作方式，大大提高物资管理的工作效率。主要体现为两种：流程业务提醒和库存预警提醒。流程预警提醒根据流程（审批流、业务流）设置，提供在各流程的关键环节设置预警提醒点，系统能主动根据预警提醒点以消息或手机短信的方式告知、提醒相关人员。库存预警提醒根据产品物资的历史使用情况以及对未来产品物资的使用预测，设置库存的最低库存、安全库存、最高库存以及库存物资的有限期，能在设置范围内进行预警提醒。通过库存预警提醒，有利于提高产品物资的快速配套率。（7）智能决策分析为了提供给采购供应部门领导或相关管理人员科学决策，系统提供丰富的业务数据统计、分析功能，并以丰富的表格、图表形式展现。主要有采购成本统计分析、产品物资配套及时性统计分析、产品物资配套率统计分析、产品物资配套缺货统计分析、产品物资配套工作统计分析等。

军工企业产品物资配套管理系统的开发应用

“信息化带动工业化”是一项国家的发展战略决策，产品物资配套管理信息化是军工企业信息化的重要环节。军工企业产品物资配套系统的成功研发，并在中船重工第716研究所经过三年多的运行使用，取得了较好的应用效果。系统通过实时监控产品物资配套过程状态和库存物资状态，使产品物资配套信息透明化、流程规范化、过程可控化、管理精益化，对提高产品物资配套及时性和准确率，预防科研生产停工待料，降低科研生产成本，提升合同履约能力和顾客满意度，发挥关键作用。应用效果主要体现在几个方面：（1）规范、优化产品物资采购过程、库存物资监控、物资质量检验和配套过程的管理工作流程；（2）实时监控各产品物资的配套情况，并实时监督、催办，确保产品配套物资及时满足科研生产需要；（3）有效控制、降低采购成本；（4）物资批次管理、跟踪以及有限期管理；（5）方便、快速实现产品配套物资的批次查询、跟踪；（6）及时、有效监控物资库存量，避免大量库存积压和库存量太低影响科研生产的现象发生；（7）实现仓储货位管理，拣货效率高、差错率低，仓库空间利用率高，库存物资盘点便捷；（8）产品物资配套过程实施预警提醒机制，对产品物资配套过程和物资库存量实施有效的监控，提高产品物资配套效率；（9）产品物资配套过程动态监察，监察工作简便、实时、高效。系统的开发应用主要经验有：（1）产品物资信息、业务流程的标准化产品物资信息和业务流程的标准化是军工企业产品物资配套系统开发应用的前提。物资基础信息的标准化，确保物资基础数据规范性、正确性、完整性、统一性和唯一性；业务流程的标准化确保产品物资配套管理流程的规范，统一，对产品物资配套管理工作实行流程化、透明化管理。（2）产品配套物资管理系统平台建设运用产品物资配套管理思想，梳理、整合、优化物资管理流程，采用业务组件开发技术、工作流技术、电子签名技术、表单报表定制技术等信息技术，围绕产品配套物资申请，配套核对库存和在途空闲物资，配套采购计划，配套采购合同，采购收货、退换货，物资检验，配套采购入库，生产物资配套领用，批次跟踪、物资库存货位、库存物资有限期等业务功能管理，建立较为开放、灵活的产品物资配套协同管理平台，实现物资管理无纸化网上协同办公。协同管理平台的建设也要预留、开放接口，实现与其他应用系统无缝集成，信息共享，消除“信息孤岛”。（3）产品物资配套管理制度化为保障产品物资管理系统应用的的顺利进行，军工企业必须为之建立相应的管理制度和管理规定。制度化主要从以下三点考虑：组织保障：成立项目小组，最好“一把手”挂帅。操作规程：建立一套操作规定程序，岗位职责到人。考核制度：协同管理平台操作工作日常化，对录入、处理数据的及时性、完整性、准确率纳入日常工作考核。

套管范文篇6

论文摘要：变压器是一种用来改变电压和电流的电器设备。在电力系统中,变压器的地位是十分重要的,不仅所需数量多,而且要求性能好,运行安全可靠。变压器主要由由铁心、绕组、器身绝缘、油箱和套管等组部件构成。变压器绕组的引线是依靠套管引出箱外的,套管起到对油箱的绝缘、固定和将电流输送到箱外的作用,它需适应外界各类环境条件,并要有一定的机械强度,是变压器中一个主要部件。套管需有不同的电压和电流等级,外绝缘大多是瓷套。套管有纯瓷套管、充油套管、充气套管、电容式套管等不同形式。而电容式套管是以电容芯子为主绝缘的套管,有胶纸电容式和油纸电容式套管两种，本文对油纸电容式套管的故障分析和检修维护等谈谈自己的一些看法。

1对套管的故障进行分析，归纳出以下主要原因：

套管表面脏污吸收水分后，会使绝缘电阻降低，其后果是容易发生闪络，造成跳闸。同时，闪络也会损坏套管表面。脏污吸收水分后，导电性提高，不仅引起表面闪络，还可能因泄漏电流增加，使绝缘套管发热并造成瓷质损坏，甚至击穿；套管胶垫密封失效，油纸电容式套管顶部密封不良，可能导致进水使绝缘击穿，下部密封不良使套管渗油，导致油面下降。套管密封失效的原因主要有两个方面：一是由于检修人员经验不足，螺栓紧固力不够；二是由于超周期运行或是胶垫存在质量问题、胶垫老化等；套管本身结构不合理，且存在缺陷。比如，有的220kV主变套管，由于引线与引线头焊接采用锡焊，220千伏A相套管导压管为铝管，导线头为铜制，防雨相为铝制，这种铜铝连接造成接触电阻增大，使连接处容易发热烧结,导致发生事故；套管局部渗漏油,绝缘油不合格,套管进水造成轻度受潮；套管中部法兰筒上接地小套管松动断线；接地小套管故障，使套管束屏产生悬浮电位，发生局部放电；套管油标管脏污，看不清油位，在每年预试取油样后形成亏油。

在套管大修中，抽真空不彻底，使屏间残存空气，运行后在高电场作用下，发生局部放电，甚至导致绝缘层击穿，造成事故。

2根据以上的故障分析，可以从针对主要缺陷方面制定以下一些处理措施；

针对套管油样不合格、含乙炔气等缺陷。采取的措施是：对套管要进行严格检验，各种试验合格后方可投入运行，避免人为因素引起故障。

针对套管密封不良，有进水或渗漏油现象。采取的措施是：通过更换质量好胶垫保持密封，拧紧紧固螺栓，使套管无渗漏。

针对套管本身结构不合理而引起头部过热等缺陷。具体措施可采用变铜铝过渡为银铜接触，从而减小氧化作用。

在拆、接、引过程中，要注意检查各部位是否联结良好，接触面应打磨后涂上导电膏，减小其接触电阻。从而杜绝其过热现象。

3通过以上对油纸电容式套管故障分析及一些处理措施，大致可以发现形成缺陷有两个途径：第一是套管本身设计存在薄弱环节；第二是人为因素，是安装、检修人员在作业中造成的。在分析套管常见故障主要原因后，我认为套管在运输、安装、检修维护等方面应注意以下问题:

在起吊﹑卧放﹑运输过程中,套管起吊速度应缓慢，避免碰撞其它物体；直立起吊安装时，应使用法兰盘上的吊耳，并用麻绳绑扎套管上部，以防倾倒；注意不可起吊套管瓷裙，以防钢丝绳与瓷套相碰损坏；竖起套管时，应避免任何部位落地；套管卧放及运输时，应放在专用的箱内。安装法兰处应有两个支撑点，上端无瓷裙部位设支撑点，尾部也要设支撑点，并用软物将支撑点垫好。套管在箱中应固定，以免运输中窜动损伤。

在套管大修的装配中应特别注意以下几点:防止受潮。装配中除要有清洁干燥的条件以外，最好能在40-50℃温度下进行组装。因为电容芯子温度高出环境温度温度10-15℃时能减少受潮的影响，所以最好在组装前将套管的零部件和电容芯子加热到70-80℃，保持3-4h，以便排除表面潮气，尽可能在温度尚未降低时装配完；套管顶部的密封。套管顶部的密封可分为套管本身的密封和穿缆引线的密封。现在大多数变电站的主变压器的储油柜顶装有弹性波纹板，它与压紧弹簧共同对由温度变化起调节作用。在组装弹性波纹板时，导管上的正、反压紧螺母之间的密封环与储油柜上的密封垫一定要配合妥当，防止波纹板拉裂，以达到密封的效果。套管引线是穿缆式结构，如果顶部接线板、导电头之间密封不严密，雨水会沿套管顶部接线板、导电头及电缆线顺导管渗入变压器内部。水分进入变压器引线根部，将会导致受潮击穿，造成停电。为避免这种情况，必须用螺栓压紧，保证密封；中部法兰的小套管。电容屏的最外层屏蔽极板即接地电屏，用一根1.5mm2的软绞线，套上塑料管引到接地小套管的导电杆上，此套管叫测量端子，装配时要注意小套管的密封和引出软线的绝缘。检修时，应将套管水平卧倒，末屏小套管朝上，卸开小套管即可检查末屏引线等情况，还可以作相应的修理。在套管运行和作耐压试验时，其外部接地罩应良好接地；均压球调整应适当。均压球在中心导管尾部，沿导管轴向可以上下拧动，以便能与主体引线装配配合。均压球必须拧紧，否则会发生均压球与套管间放电。均压球除了遮挡住底部、螺母、放油塞等金属件外，还要满足电气强度的要求，即调整均压球的位置，可以缩小套管尾部到油箱壁的绝缘距离及绕组的爬电距离，改善辐向和轴向的电位分布。如调整不当，球面会产生滑闪放电，造成介质击穿，对套管的电气性能危害很大；油样阀、放油塞的质量要好，不得有锈迹；胶垫的质量应良好；真空注油时，应首先建立真空，检查套管各部分密封情况，然后保持残压在133.3Pa以下，按规定时间注油。注油后破坏真空时，套管油位稍有下降，若有缺油现象需及时加油。考虑到取油样，应略多注一些油。

套管做试验特别是测量介损时要注意其其放置的位置，因为套管的电容小，当位置不同时，因高压电极和测量电极对未完全接地的构架、物体、墙壁和地面的杂散阻抗的影响，会对套管的实测结果有很大影响。不同的位置，这些影响又不相同，所以往往出现分散性很大的测量结果。因此，测量介损和其它试验时，应把套管垂直垂直放置在妥善接地的套管架地进行，不要把套管水平放置或用绝缘索吊起来在任意角度进行测量，以保证测量数据的准确。

套管范文篇7

论文摘要：变压器是一种用来改变电压和电流的电器设备。在电力系统中,变压器的地位是十分重要的,不仅所需数量多,而且要求性能好,运行安全可靠。变压器主要由由铁心、绕组、器身绝缘、油箱和套管等组部件构成。变压器绕组的引线是依靠套管引出箱外的,套管起到对油箱的绝缘、固定和将电流输送到箱外的作用,它需适应外界各类环境条件,并要有一定的机械强度,是变压器中一个主要部件。套管需有不同的电压和电流等级,外绝缘大多是瓷套。套管有纯瓷套管、充油套管、充气套管、电容式套管等不同形式。而电容式套管是以电容芯子为主绝缘的套管,有胶纸电容式和油纸电容式套管两种，本文对油纸电容式套管的故障分析和检修维护等谈谈自己的一些看法。

1对套管的故障进行分析，归纳出以下主要原因：

套管表面脏污吸收水分后，会使绝缘电阻降低，其后果是容易发生闪络，造成跳闸。同时，闪络也会损坏套管表面。脏污吸收水分后，导电性提高，不仅引起表面闪络，还可能因泄漏电流增加，使绝缘套管发热并造成瓷质损坏，甚至击穿；套管胶垫密封失效，油纸电容式套管顶部密封不良，可能导致进水使绝缘击穿，下部密封不良使套管渗油，导致油面下降。套管密封失效的原因主要有两个方面：一是由于检修人员经验不足，螺栓紧固力不够；二是由于超周期运行或是胶垫存在质量问题、胶垫老化等；套管本身结构不合理，且存在缺陷。比如，有的220kV主变套管，由于引线与引线头焊接采用锡焊，220千伏A相套管导压管为铝管，导线头为铜制，防雨相为铝制，这种铜铝连接造成接触电阻增大，使连接处容易发热烧结,导致发生事故；套管局部渗漏油,绝缘油不合格,套管进水造成轻度受潮；套管中部法兰筒上接地小套管松动断线；接地小套管故障，使套管束屏产生悬浮电位，发生局部放电；套管油标管脏污，看不清油位，在每年预试取油样后形成亏油。

在套管大修中，抽真空不彻底，使屏间残存空气，运行后在高电场作用下，发生局部放电，甚至导致绝缘层击穿，造成事故。

2根据以上的故障分析，可以从针对主要缺陷方面制定以下一些处理措施；

针对套管油样不合格、含乙炔气等缺陷。采取的措施是：对套管要进行严格检验，各种试验合格后方可投入运行，避免人为因素引起故障。

针对套管密封不良，有进水或渗漏油现象。采取的措施是：通过更换质量好胶垫保持密封，拧紧紧固螺栓，使套管无渗漏。

针对套管本身结构不合理而引起头部过热等缺陷。具体措施可采用变铜铝过渡为银铜接触，从而减小氧化作用。

在拆、接、引过程中，要注意检查各部位是否联结良好，接触面应打磨后涂上导电膏，减小其接触电阻。从而杜绝其过热现象。

3通过以上对油纸电容式套管故障分析及一些处理措施，大致可以发现形成缺陷有两个途径：第一是套管本身设计存在薄弱环节；第二是人为因素，是安装、检修人员在作业中造成的。在分析套管常见故障主要原因后，我认为套管在运输、安装、检修维护等方面应注意以下问题:

在起吊﹑卧放﹑运输过程中,套管起吊速度应缓慢，避免碰撞其它物体；直立起吊安装时，应使用法兰盘上的吊耳，并用麻绳绑扎套管上部，以防倾倒；注意不可起吊套管瓷裙，以防钢丝绳与瓷套相碰损坏；竖起套管时，应避免任何部位落地；套管卧放及运输时，应放在专用的箱内。安装法兰处应有两个支撑点，上端无瓷裙部位设支撑点，尾部也要设支撑点，并用软物将支撑点垫好。套管在箱中应固定，以免运输中窜动损伤。在套管大修的装配中应特别注意以下几点:防止受潮。装配中除要有清洁干燥的条件以外，最好能在40-50℃温度下进行组装。因为电容芯子温度高出环境温度温度10-15℃时能减少受潮的影响，所以最好在组装前将套管的零部件和电容芯子加热到70-80℃，保持3-4h，以便排除表面潮气，尽可能在温度尚未降低时装配完；套管顶部的密封。套管顶部的密封可分为套管本身的密封和穿缆引线的密封。现在大多数变电站的主变压器的储油柜顶装有弹性波纹板，它与压紧弹簧共同对由温度变化起调节作用。在组装弹性波纹板时，导管上的正、反压紧螺母之间的密封环与储油柜上的密封垫一定要配合妥当，防止波纹板拉裂，以达到密封的效果。套管引线是穿缆式结构，如果顶部接线板、导电头之间密封不严密，雨水会沿套管顶部接线板、导电头及电缆线顺导管渗入变压器内部。水分进入变压器引线根部，将会导致受潮击穿，造成停电。为避免这种情况，必须用螺栓压紧，保证密封；中部法兰的小套管。电容屏的最外层屏蔽极板即接地电屏，用一根1.5mm2的软绞线，套上塑料管引到接地小套管的导电杆上，此套管叫测量端子，装配时要注意小套管的密封和引出软线的绝缘。检修时，应将套管水平卧倒，末屏小套管朝上，卸开小套管即可检查末屏引线等情况，还可以作相应的修理。在套管运行和作耐压试验时，其外部接地罩应良好接地；均压球调整应适当。均压球在中心导管尾部，沿导管轴向可以上下拧动，以便能与主体引线装配配合。均压球必须拧紧，否则会发生均压球与套管间放电。均压球除了遮挡住底部、螺母、放油塞等金属件外，还要满足电气强度的要求，即调整均压球的位置，可以缩小套管尾部到油箱壁的绝缘距离及绕组的爬电距离，改善辐向和轴向的电位分布。如调整不当，球面会产生滑闪放电，造成介质击穿，对套管的电气性能危害很大；油样阀、放油塞的质量要好，不得有锈迹；胶垫的质量应良好；真空注油时，应首先建立真空，检查套管各部分密封情况，然后保持残压在133.3Pa以下，按规定时间注油。注油后破坏真空时，套管油位稍有下降，若有缺油现象需及时加油。考虑到取油样，应略多注一些油。

套管做试验特别是测量介损时要注意其其放置的位置，因为套管的电容小，当位置不同时，因高压电极和测量电极对未完全接地的构架、物体、墙壁和地面的杂散阻抗的影响，会对套管的实测结果有很大影响。不同的位置，这些影响又不相同，所以往往出现分散性很大的测量结果。因此，测量介损和其它试验时，应把套管垂直垂直放置在妥善接地的套管架地进行，不要把套管水平放置或用绝缘索吊起来在任意角度进行测量，以保证测量数据的准确。

套管范文篇8

1资料与方法

1．1一般资料：择期行下腹部、下肢手术的患儿60例，年龄6月～6岁，ASAⅡ级。依对应年龄、体重和手术随机分为A、B两组（n=30），A组为腰麻组，B组为全凭静脉麻组。

1．2麻醉方法：患儿术前禁食6h，术前30min肌注鲁米那4～6mg/kg、海俄辛0.01～0.02mg/kg。入室时予肌注氯胺酮5～7mg/kg，入睡后面罩吸氧并建立静脉通道，静滴5%葡萄糖盐水4～10ml/(kg・h)。A组行腰麻，一人固定小儿，取右侧卧位，予屈髋屈膝不屈颈，确定腰3～4间隙为穿刺点，常规消毒铺巾，用22G或24G国际通用型号静脉套管针针芯经穿刺点刺入，达蛛网膜下腔后观察针尾部脑脊液流出，接注射器，按患儿脊柱长度，注入0.5%布比卡因0.15mg/cm，随即平卧，术中辅以咪达唑仑0.05mg/kg镇静。B组以2mg/(kg・h)持续输注氯胺酮行全凭静脉麻醉，亦辅以咪达唑仑0.05mg/kg镇静，必要时予氯胺酮每次1mg/kg。

1．3监测与记录指标：采用欧美达7100监护仪连续监测患儿血压、心率、脉搏血氧饱和度、呼吸频率，记录入室、术始、术中（术始30min）、术毕的数值，记录手术时间、苏醒时间(唤之能应、睁眼或哭闹)、B组氯胺酮的公斤体重剂量，记录患儿的不良反应。

1．4统计学分析：所得数据均以±s表示,采用SPSS11.5统计软件进行方差分析处理,P＜0.05为差异有显著性。

2结果

两组患儿年龄、体重、手术时间，咪达唑仑用量差别无统计学意义。两组麻醉效果满意，能配合手术顺利进行。A组较B组平稳，两组患儿血压、心率入室时差别无统计意义外，术中各时点差别有统计学意义（P＜0.05）；脉搏血氧饱和度、呼吸频率差别无统计学意义（P＞0.05）（见表1）。B组中有6例因手术时间较长，需于术中加用1次氯胺酮；A组苏醒时间较B组短，差别有统计学意义（P＜0.05）；A组不良反应较B组少，B组有6例出现分泌物过多，3例出现恶心呕吐，行吸引处理，未见头痛、尿潴留、明显兴奋等不良反应。

两组生命体征比较

与A组比较P＜0.051mmHg＝0.133kPa

两组不良反应比较

3讨论

对于手术时间较短的小儿手术，现在多采用全静脉麻醉，而氯胺酮由于其有快速、止痛、效果确切等优点而被广泛使用。但是全凭氯胺酮静脉麻醉，其用量较大，需频繁加药而增加工作量，肌松不完善，可致牵拉反射，对内脏镇痛差，且有迟醒、兴奋、分泌物增加、喉反射异常等并发症［1］，如时间稍长不无顾忌。

套管范文篇9

1临床资料

我科收治的4例大便失禁患者均为老年女性，1例为急性心梗入院，原有脑卒中病史；2例为冠心病合并糖尿病；还有1例为冠心病、高血压病伴Ⅳ°混合痔患者。她们的共同点是病情危重，但神志清醒。引起大便失禁的主要原因为支配肛门括约肌的控制功能发生障碍。留管时间最长为35天，最短为1周。

2方法

2.1用物准备

规格为7～8号的一次性气管套管，一次性10ml注射器1付，手套1付，石蜡油少许，保鲜袋1只。

2.2插管方法

病人洗净肛门后取侧卧位。检查气囊不漏气后，拔出内套管，外套管末端系住一次性齐口不漏气保鲜袋，戴手套用石蜡油润滑套管前端，凹面向上，经肛门缓慢插入，见粪便排出，再继续插入3～5cm后向气囊内充入10～15ml气体，并向外牵拉至有阻力为止。

3护理

(1)病人每日用温水擦洗肛周2次，一旦出现大便溢出，及时用温水擦洗干净，并外涂金霉素或红霉素软膏以保护皮肤。(2)留置套管气囊每日放气1～2次，每次10～15min。气囊定时放气，可防止气囊长时间压迫肠壁，引起肠壁缺血坏死等。(3)根据大便量及时更换保鲜袋。(4)注意观察。①观察套管气囊有无漏气、导管是否滑出、大便有否自管周溢出等现象。一旦发生，应及时处理。②观察肛门周围皮肤情况，如肛门周围皮肤有无潮湿、瘙痒、破溃等。③观察患者面部表情等情况。

4讨论

4.1直肠横壁有支持粪便，防止堆挤在直肠的作用，并使粪便呈螺旋形活动，保持直肠压力均衡［1］

因为给患者使用的为一次性气管套管，由于导管材料组织相容性好，使留管时间可相对延长，有2例患者留管时间均在30天以上；又因管腔直径大，利于稀便的流出，不易造成管腔阻塞；导管前有一大容量低压气囊，它能有效地阻止大便溢出，并对肠壁的局部压力小，不易导致肠壁缺血坏死；透明性好有利于观察大便的颜色和量，以及大便流动情况，及时发现有无阻塞。

4.2导管引流大便可减少肛周皮肤的感染坏死

由于溢出的大便为弱酸或弱碱性物质和含有较多病菌，极易刺激肛门周围的皮肤引起发红、水肿、水泡或脓肿等炎症改变。如果持续大便溢出，擦洗不当或经常擦洗，很容易导致皮肤破溃引起感染。上述4例患者，由于大便失禁呈不间断性溢出，需反复擦洗肛周，导致肛周皮肤破溃感染，均引起不同程度的炎症改变及尿道炎、阴道炎。经插管留置后，既保持了病人肛周皮肤清洁、干燥，又利于药物治疗，有效地防止肛周皮肤感染加重，从而减轻病人的痛苦，经2周～1个多月的有效治疗，痊愈出院。

4.3插管有利于危重病人的抢救及观察

大便失禁多发生于危重期，一旦大便失禁，病情不允许过多地翻抬病人，短时间内，由于大便的腐蚀作用，易引起难免性接触性皮炎或疱疹。插管后，可避免因大便溢出而反复翻动病人擦洗更单，所致病情加重或直接危及生命，从而保证了病人的安全。

4.4有利于健康的恢复

因为4例患者均神志清醒，对自己大便失禁的状况会产生悲观心理。同时，由于自己身患慢性疾病，已经给家人及照顾者带来极大不便，因此，他们会有意识地减少进食量甚至拒绝进食。这样，反而会引起营养失调、电解质紊乱，不利于健康的恢复。通过导管引流排便及心理护理，能使患者减轻顾虑，放心进食。

4.4预防并发症

因为大便持续地从肛门溢出，既污染肛门周围皮肤，同时也增加了护理工作量。导管引流排便可减轻护理工作量。由于大便不自主地从肛门溢出，布垫渗漏，易弄脏被服，从而增加护理工作量及难度，使用留置导管排便后，护士可根据大便量及时更换便袋即可，极大地减轻了护理工作量，节省护理用物，减少经济开支，减轻病房不良气味，有利于创造一个好的工作、住院环境。

5小结

粪便经插管导入袋中，避免了大便对肛周皮肤的刺激，同时有利于肛门括约肌功能的恢复，减轻了病人的痛苦及护理人员的工作量，效果满意。此外，一旦在导便过程中发生管腔堵塞，能使用开塞露等，自导管注入后，可以用内套管堵住以防止药液外漏。不足之处是气管套管价格较贵。

套管范文篇10

关键词：套管成桩方法沉管灌注桩桩土界面自历扩展器桩尖

1概述

近年来，地基处理技术得到快速发展，地基处理技术的发展不仅反映在机械、材料、设计理论、施工工艺、现场监测技术以及地基处理新方法的不断更新和进步等方面，而且反映在多种地基处理方法的综合应用方面。

鉴于竖向增强体复合地基中桩的承载能力和变形特性不同，地基处理的技术效果和适用范围均不相同，刚性桩—水泥土搅拌桩复合地基结合柔性桩复合地基和刚性复合地基的特点，以充分发挥其各自的优势，大幅度提高地基承载力，减少地基沉降，从而取得良好的技术效果和经济效益。

2复合地基设计思想

2.1设计的基本思路

采用由刚性桩、水泥土搅拌桩和桩间土组成的复合地基，主要从以下几个方面[1]考虑：

⑴当竖向荷载施加于桩顶时，桩身的上部受到压缩发生相对于土的向下位移，桩周土在桩侧界面上形成向上的摩阻力；荷载沿桩身向下传递过程中不断克服摩阻力并通过它向土中扩散，因而桩身的轴力沿着深度逐渐减小，在桩端处与桩底反力相平衡；与此同时，桩端持力层在桩端压力作用下产生压缩，使桩身下沉，桩与桩间土的相对位移又使摩阻力进一步发挥。随着桩顶荷载的逐渐增加，上述过程周而复始地进行，直到变形稳定为止。由于桩身压缩量的累积，上部桩身位移总是大于下部，因此上部摩阻力总是先于下部发挥，桩侧摩阻力达到极限后就保持不变，继续增加的荷载就完全由桩端持力层承受，当桩底荷载达到桩端持力层的极限承载力时，桩便发生急剧的、不停滞的下沉而破坏。因此，增强桩身上部桩侧土的结构强度，对提高桩的承载力、改善桩的变形特性具有现实意义。

⑵水泥土搅拌桩加固软土地基改善软土的固结特性。通常水泥土的压缩曲线表现出明显的超固结特性，可近似地认为水泥土桩体不存在固结现象，而只有弹性的桩身压缩。水泥土搅拌桩加固深厚软土地基一般不会贯穿整个软土层，由此形成的加固层和下卧层软土的固结特性仍可用双层地基一维固结理论来分析。从固结机理来看，加固层渗透性极低的水泥土搅拌桩（比原状土低3到4个数量级[2]）设置减小下卧层软土的排水固结；同时加固层竖向附加应力向水泥土搅拌桩集中而使桩间土所受应力大大减小，孔隙压力也大为降低，因此在下卧层软土和加固层桩间土之间形成较大的孔隙压力差，加快下卧层软土的固结。

⑶水泥土搅拌桩改善天然软土的性质。流塑态软粘土拌入固化剂后形成的加固土呈坚硬状态。粘聚力和内摩擦角较原状土增加，其抗压、抗剪强度、变形模量等指标分别比天然软土提高数十倍至数百倍。当固化剂掺入比αw>5%时，加固土无侧限抗压强度qu可达500～4000kPa，相应抗拉强度σ1=(0.15～0.25)qu，粘聚力c=(0.2～0.3)qu，摩擦角Ф变化于20º～30º之间，变形模量E50=(120～150)qu。加固土强度随固化剂掺入比、水泥标号和加固土龄期的增加而提高。随着水泥掺量的增加抗渗系数由原状土的10-7㎝/s下降为（10-7～10-11）㎝/s数量级。

⑷桩、土复合构成的地基形成了平面及竖向合适的刚度级配梯度和三维共同工作的应力状态，达到对天然地基承载力的有效补强，满足设计要求，减少地基的沉降。

⑸长刚性桩、短水泥土搅拌桩的布置，形成三层地基刚度，符合天然地基土层浅弱深强的规律以及地基应力传递特征，同时长刚性桩可以进入深层良好土层，减少复合地基的沉降。

⑹复合地基与上部结构通过褥垫层的柔性连接，在水平荷载作用下，有效地传递垂直荷载。

⑺复合地基与上部结构柔性连接的褥垫层调整复合地基的桩土荷载分配，发挥土体的承载能力特别是浅层土体的承载作用；垫层的作用归纳为：

①保证桩体和桩间土共同承担荷载，在上部荷载作用下，桩体一定程度“剌入”褥垫层中，充分发挥桩间土作用。在实测的复合地基桩体和桩间土时程曲线（给定荷载下）中，桩、土受力始终为一常数；

②调整桩、土荷载分担比，垫层越厚，桩间土承担的荷载越多；荷载水平越高，桩承担的荷载占总荷载的百分比越大。因此调整垫层厚度可调整桩土荷载分担比，反之根据桩土应力的要求来确定垫层的厚度；

③缓解基础底面的应力集中，桩顶对应的基础应力与桩间土对应的基础底面应力之比随垫层厚度的变化而变化；据研究：当垫层厚度大于10㎝时，桩对基础底面产生的应力集中已明显降低；当垫层厚度为30㎝时，n只有1.2左右；④调整桩土水平荷载的分配，未设置褥垫层时，水平荷载主要由桩承担。随着褥垫层的设置和增厚，桩顶承受的水平荷载逐渐变小。当褥垫层厚度大到一定程度时，水平荷载主要由桩间土承担，桩体发生水平折断的可能性减小，桩在复合地基中失去工作能力的机会减小。

⑤褥垫层的设置，复合地基中桩体存在向上的剌入变形，阻止桩间土的变形。

2.2复合地基承载力计算

刚性桩—水泥土搅拌桩复合地基承载力计算的思路：⑴由天然地基和刚性桩复合形成复合地基，视为一种新的等效天然地基，其承载力特征值为fspk1。⑵将等效天然地基和水泥土搅拌桩复合形成复合地基，求得复合地基承载力即刚性桩—水泥土搅拌桩复合地基承载力。

具体推导如下[3]：

天然地基土的承载力特征值为fak。刚性桩的断面面积为Apl，平均面积置换率为m1，单桩承载力特征值为Ral，则刚性桩和天然地基形成的复合地基承载力特征值为

式中：α1为桩间土承载力提高系数，与土性和刚性桩成桩工艺及桩径、桩距等有关。对非挤土成桩工艺，α1=1；β1为桩间土承载力发挥系数，一般β1≤1。

水泥搅拌桩的断面面积为Ap2，平均面积置换率为m2，单桩承载力特征值为Ra2。水泥土搅拌桩与承载力特征值为fspk1的等效天然地基复合后的承载力，即

式中：fspk为刚性桩—水泥土搅拌桩复合地基承载力特征值；α2为桩间土承载力提高系数，与土性和刚性桩成桩工艺及桩径、桩距有关。对非挤土成桩工艺，α2=1；β2为桩间土承载力发挥系数，一般β2≤1。

2.3复合地基的复合模量

复合模量表征的是复合土体抵抗变形的能力。由于复合地基是由土和增强体（桩）组成，复合模量与土和桩的模量密切相关。确定刚性桩－水泥土搅拌桩复合地基复合模量的基本方法为：⑴按单一桩型复合地基复合模量确定方法求得天然地基和刚性桩所形成复合地基的复合模量，并将其视为一等效天然地基；⑵按单一桩型复合地基确定方法，求得等效天然地基和水泥土搅拌桩形成复合地基的复合模量即为刚性桩—水泥土搅拌桩复合地基的复合模量。

图1为刚性桩—水泥土搅拌桩复合地基示意图，刚性桩桩长L2，水泥土搅拌桩桩长L1。范围为加固区A1，（L2－L1）范围为加固区A2。L1以下为非加固区A3，计算深度范围内共分五个土层，各层天然地基土压缩模量分别为Es1，Es2，Es3，Es4，Es5，刚性桩和天然地基形成复合地基后的面积置换率为m1，第1层土天然地基承载力特征值为fak，刚性桩加固后复合地基承载力特征值为fspk1，模量提高系数ζ1=fspk1/fak，桩长为L2的水泥土搅拌桩复合地基面积置换率为m2（计算时不考虑刚性计的存在），复合地基承载力特征值为fspk，则桩长L2范围内模量提高系数为ζ2=fspk/fspk1。

文献[3]提出多桩型复合地基的复合模量计算方法；由此可推得刚性桩－水泥土搅拌桩的复合模量，加固区A1模量提高系数为η=fspk/fak。加固区A2模量提高系数为ζ1，非加固区A3模量不变。

图1刚性桩—水泥土搅拌桩复合地基示意图

Fig.1Nigidpile－deepmixingpilecompositefoundation

2.4刚性桩—水泥土搅拌桩复合地基检测

桩身质量检测，可依照各类桩的检测方法分别进行检测，如刚性桩可采用低应变检测，水泥土搅拌桩可采用轻便触探或抽芯检测。

对于一般的复合地基加固效果检测，《建筑地基处理技术规范》(JGJ79—2002)规定采用复合地基静载荷试验，单桩复合地基载荷试验的承压板可用圆形或方形，面积为一根桩承担的处理面积；多桩复合地基载荷试验的承压板可用方形或矩形，其尺寸按实际桩数所承担的处理面积确定。

在确定刚性桩－水泥土搅拌桩复合地基承载力特征值时，当Q～S曲线上有明显的比例极限时，而其值不小于对应比例界限的2倍，可取比例界限；当其值小于对应比例界限的2倍时，可取极限荷载的一半；当Q～S曲线是平缓的光滑曲线时，可按相对变形值确定；即取沉降比s/b或s/d等于0.006所对应的压力。

3现场静载荷试验

3.1PTC＋水泥土搅拌桩复合地基

某教学楼工程，地基土物理力学指标如表1。工程采用PTC＋水泥土搅拌桩复合地基，PTC桩径Φ500，桩长37m，桩端进入⑨层砾石；水泥土搅拌桩桩径Φ500，桩长15m，桩端进入③层淤泥质粘土，1根PTC与4根水泥土搅拌桩组合成一个处理单元；现场静载试验Q～S曲线如图2。

表1地层的物理力学指标

Table2Physicalandmechanicalparametersofthesoil

土层

层顶标高/m

fk/kPa

qs/kPa

qp/kPa

①粘土

65

11

②淤泥

1.00～1.50

50

5.5

③淤泥质粘土

21.50～27.80

80

11

④圆砾

28.60～29.30

220

30

1000

⑤淤泥质粘土

30.10～31.30

80

11

⑥粘土

20.90～34.50

140

20

450

⑦圆砾

26.85～35.50

220

30

1000

⑧淤泥质粘土

25.80～35.90

100

13

⑨砾石

≥31.40

300

45

1500

(a)水泥土搅拌桩Q～S曲线(b)PTC及复合地基Q～S曲线

图2静载试验曲线图

Fig.2Loadingtestcurves

3.2预制桩＋水泥土搅拌桩复合地基

某地下水池工程，场地岩土主要工程特性指标如表2。地基采用水泥土搅拌桩复合地基，桩径Φ500，桩长16.0m，按1000×1000mm纵横双向均匀布置，设计单桩竖向承载力标准值不小于150kN，单桩复合地基承载力标准值不小于180kPa；施工后抽检8根桩进行载荷试验，水泥土搅拌桩单桩或单桩复合地基承载力标准值均未达到设计要求。

表2场地的岩土主要工程特性指标

Table2Physicalandmechanicalparametersofthesoil

土名

fk/kPa

Es/MPa

qs/kPa

qp/kPa

①粘土

90

3.5

12

②淤泥

45

1.0

6

③粘土

④粘土混碎石

155

180

4.5

6.5

20

25

700

1100

采用预制钢筋砼桩加固，桩身截面200×200㎜，砼强度C30，主筋4ф16，箍筋φ6@200；桩长20m，分五段浇制，底段带桩靴。桩段间用焊接法接桩(或硫磺胶泥)；布桩采用每4根水泥土搅拌桩间插入1根预制桩，形成复合地基；在桩顶铺设一层厚为350mm的天然级配卵石垫层，改良地基中桩土荷载分配，充分发挥地基土的承载力。施工完毕后，选择4组复合地基进行静荷载试验；结果见图3，试验得到的复合地基承载力标准值均大于200kPa。

(a)水泥土搅拌桩Q～S曲线(b)预制桩＋水泥土搅拌桩Q～S曲线

图3复合地基静载试验曲线图

Fig.3Loadingtestcurvesofthecompositefoundation

4结束语

⑴刚性桩—水泥土搅拌桩所形成的复合地基可得到较高的复合地基承载力，改善地基的平面刚度组合与竖向刚度梯度，提高桩间土的参与作用，使复合地基承载力大幅度提高；减少复合地基的沉降量，具有较好的技术和经济效益；

⑵刚性桩—水泥土搅拌桩组成的复合地基，其承载力发挥与桩的类别、强度、长度、置换率、桩端土及桩间土的类别及强度有关；

⑶刚性桩—水泥土搅拌桩复合地基静载荷检测时，其压板宜采用方形或矩形，尺寸按实际桩数所承担的处理面积确定；

参考文献

[1]徐新跃,陈建忠.预应力管桩—水泥土搅拌桩组合法加固软土地基[J].岩土工程师，2003,15(1)