钳形电流表十篇

钳形电流表篇1

1、正确选择钳形表的档位，选择AC交流电流档。

2、打开钳形表钳口，将钳形表接入被测电路。这样测不出电路的消耗电流，而是电路的泄露电流，正常情况下为零。

3、打开钳形表钳口，将钳形表正确接入被测电路，此时便可测到家用电器的实际使用电流了。只能将被测电路的单根电源线穿过钳口，可分两次分别测试两根电线，两次被测值理论上应相等，否则线路不正常，泄露电流较大。

4、如需测试家用电器的启动电流，应在上步的基础上按下“INRUSH”键后再启动家用电器，即可。

（来源：文章屋网 ）

钳形电流表篇2

2、首先要调整好最大量程，再来使用它来测量电流。工作环境：温度0-50摄氏度，相对湿度小于80%。

3、数字钳形电流表的量程调到最高档。

4、贮存环境：温度-20-60摄氏度，相对湿度小于80%。

5、怎么正确用数字钳形电流表：使用数字钳形电流表前，要检查它的绝缘性能安全不。测量电流时只需要将正在运行的待测导线夹入钳形电流表的钳形铁芯内，读取数显屏上的读数即可。

钳形电流表篇3

关键词：钳形接地电阻仪 测量原理 注意事项

前言：接地电阻表是一种常用的计量器具，它广泛应用于电力、防雷、通信、交通等领域的电气设备及传输线路接地电阻的测量，是电气安全检查和接地工程竣工验收必不可少的工具。与传统的接地电阻测量方法--电压-电流法相比，具有很多优势，如：操作的简便性、测量的准确度、对环境的适应性较强等。

1.测量原理

钳形接地电阻仪的基本原理是测量回路电阻。如下图所示。仪表的钳口部分由电压线圈及电流线圈组成。电压线圈提供激励信号，并在被测回路上感应一个电势E。在电势E的作用下将在被测回路产生电流I。仪表对E及I进行测量，并通过下面的公式即可得到被测电阻。因此，只能测量回路电阻似乎是它的一个局限性。但是，只要用户能有效地利用周围环境，钳形接地电阻仪就能测量绝大部分的接地系统。

2.有关测量方法的注意事项

钳形接地电阻仪和传统的电压电流法进行对比测试而出现较大的差异，对此，在使用的过程中需要注意如下问题：

2.1 解扣

用传统的电压电流法测试时是否解扣了（即是否把被测接地体从接地系统中分离出来了）。如果未解扣，那麽所测量的接地电阻值是所有接地体接地电阻的并联值。

测量所有接地体接地电阻的并联值大概是没有什麽意义的。因为我们测量接地电阻的目的是将它与有关标准所规定的一个允许值进行比较，以判定接地电阻是否合格。但迄今为止，我们尚未发现哪个行业的国家（行业）标准是对整个接地系统，而非对单个接地支路规定的。

例如：在GB50061-97 “66kV及以下架空电力线路设计规范”中所规定的接地电阻允许值是针对所谓“每基杆塔”而规定的。在标准的条文解释中明确指出：“每基杆塔的接地电阻，是指接地体与地线断开电气连接所测得的电阻值。如果接地体未断开与地线的电气连接，则所测得的接地电阻将是多基杆塔并联接地电阻。”这个规定是相当明确的。

前已述及，用钳形接地电阻仪测量出的结果是每条支路的接地电阻，在接地线接触良好的情况下，它就是单个接地体的接地电阻。十分明显，在这种情况下，用传统的电压电流法和钳形接地电阻仪测试，它们的测量结果根本就没有可比性。被测对象既然不是同一的，测量结果的显著差异就是十分正常的了。

2.2 综合电阻

用钳形接地电阻仪所测得的接地电阻值是该接地支路的综合电阻，它包括该支路到公共接地线的接触电阻、引线电阻以及接地体电阻；而用传统的电压电流法在解扣的条件下，所测得的值仅仅是接地体电阻。十分明显，前者的测量值要较后者大。差别的大小就反映了这条支路与公共接地线接触电阻的大小。

应该说明，国家标准中所规定的接地电阻是包括接地引线电阻的。在DL/T621-1997“交流电气装置的接地”中的名词术语中有如下规定：“接地极或自然接地极的对地电阻和接地线电阻的总和，称为接地装置的接地电阻。”这种规定同样十分明确，这是因为引线电阻和接地体接地电阻在防雷安全上来说是等效的。

正因为如此，在各行业标准中都规定了：接地引下线“宜有可靠的电气连接”。但如何检验这种可靠性，却从不涉及。我们认为原因十分简单，那就是，这对传统的电压电流法是无能为力的，而钳形接地电阻仪却完全能提供这样的测量数据。

接地系统中因土壤或某些接地棒的腐蚀或接触不良，会使整个接地回路电阻变大。因为腐蚀或接触不良的情况不一定存在于土壤中接地体上，而可能存在于引下线等位置，故仅依靠测量接地体自身的接地电阻不一定可以发现。钳表法测得的是回路电阻，因此不但可以测接地体接地电阻值，还可以发现整个接地回路的接触情况和连接情况，这是传统的接地摇表无法做到的。

这种接触电阻究竟占接地电阻中多大的份额，这是很难一言以蔽之的。各行业接地结构的不同、接地结构设计上的非规范性、施工上的非规范性、甚或非预期的连接（例如断路）恐怕都会产生较大的影响。但是，我们确实发现一些接地系统，接地引线和公共接地线的连接处正是处于承雨面。日久年深，如忽略其接触电阻，恐怕会有些失之武断了。

2.3 其它注意事项：

（1）有时使用钳形接地电阻仪进行测试，会得到小于0.01（或0.1）欧的结果（液晶屏上显示“L 0.01”或“L0.1”），这往往是由于所测的支路是由金属（例如：圆钢、角钢、扁钢等）导体形成了一个环路，所测的阻值是金属环路的电阻。此时应仔细查看此接地系统的接地结构，更换一个正确的测试点再进行测试。

（2）有时使用钳形接地电阻仪进行测试，会得到超出上量限的结果（液晶屏上显示“OL”），这往往是由于所测的支路未形成回路。此时应仔细检查测试点是否合理，如果合理，那么各个接地体的公共连接线就有可能是断路的。这种情形恰恰是钳形接地电阻仪比电压-电流法一个优越的特点，因为传统方法是测不出架空地线的故障的。

参考文献：

[1]苏泽良.《钳形接地电阻仪及其检定》.价值工程,2010

[2]张中舟,李莉,任爽.《现行测量接地电阻存在的问题及解决办法》.气象研究与应用,2009

钳形电流表篇4

随着电力事业的蓬勃发展，电气设备的数量越来越多，电压等级越来越高，电力检修任务也日益加重。其中，在对避雷器、CVT进行高压试验时，频繁的登高接线不仅费时费力，而且存在高空坠落的风险。在对这些位置较高、不能直接接触到的电气设备进行试验时，就要使用接线钳进行试验工作，将高空作业地面化。目前，运维检修人员在对避雷器、CVT进行高压试验时，常采用带金属钩子的绝缘杆或利用登高车挂接试验线，由此带来的问题有以下几个方面：（1）使用带钩子的绝缘杆挂接试验线，虽然操作简单方便，但受钩子本身形状的限制，只能搭接在法兰上，无法实现牢固、可靠连接，导致试验线在高压试验作业过程中存在被风吹落的风险，带来一定的安全隐患。（2）利用登高车接线，虽然试验线与螺栓可以实现较为牢固的连接，但此种作业方式大大延长了工作人员的作业时间，降低了工作效率。（3）在高压试验过程中，一旦需要对瓷瓶表面的泄露电流进行屏蔽操作，就需要作业人员使用登高车开展屏蔽线的布置作业，不仅耗时较长，还需要考虑登高车的使用是否受到作业现场实际环境的限制，工作效率大大降低。

2研究现状

国内众多学者针对接线钳提出了各种不同的优化和改进方案，有学者在分析传统变压器试验引接线钳结构和工作原理的基础上，研制了一种新的变压器试验引接线钳，解决了传统试验钳适用高度不高、杆长过短和钳杆过重的问题，同时将斗臂车接线模式改为变压器上接线模式，在一定程度上降低了传统主变试验接线工作的难度，提高了工作效率，同时为试验人员的安全提供了保障。还有学者针对市面上的F型高空自动接线钳的接线钳夹线不牢固，只能用于摇绝缘等常规试验的缺陷，在对高压试验进行高空接线全过程的详细分析后，对高空接线钳进行了优化和改良，并研制出一种新型高空接线钳。该装置分为钳口部分、内部传动部分和高度调节部分，在钳口部分采用摩擦接触式，钳端内部传动部分利用弹簧，采用滑轮传动方式可在接线过程中保证钳口压力的基础上实现自动分合，通过安装伸缩杆可自行调节高度，接线灵活，适用性较好。实际的应用结果显示，新型变压器试验引接线装置平均缩短主变压器试验时间2h，不仅提高了试验工作效率，确保了数据的准确性，更降低了工作人员的劳动强度。文章则将传统接线钳中的金属钩子改良为金属网兜状结构，将小舵机和金属网结合，充分利用小舵机可被无线遥控和金属网坚韧且柔软的特性，研制出一种可无线遥控实现抱住不同形状的法兰和不同直径的瓷瓶伞裙的网状钳子。所设计的新型多功能网状接线钳不仅弥补了传统接线钳接线不牢、接触设备后易滑动造成脱落等缺陷，且装置自动化程度较高，操作简单，可大大提高作业效率，缩短作业时间。

3设计方案

3.1装置整体结构

多功能网状接线钳结构如图1所示，文章设计的新型多功能网状接线钳包括控制器、无线通讯器、可更换式网状电动抱紧夹钳、可更换式弹性压头、可更换式金属网兜、多节旋接式绝缘杆、遥控操作器。新型多功能网状接线钳的主体部分是多节旋接式绝缘杆，由多节不同直径的圆柱杆通过旋接式牙盘套接而成，在使用时可根据现场作业的实际条件，调节节数以实现绝缘杆总长度的自由调节，使接线钳顶端电动抱紧夹钳与末端手持绝缘部分之间的间距满足作业高度需求。新型多功能网状接线钳将传统接线钳中的金属钩子改良为金属网兜状结构。金属网兜安装在绝缘杆顶部，利用金属网坚韧、柔软的特性，作业人员在地面操作绝缘杆时即可将试验线牢固挂接在突起的螺栓上。若部分设备的法兰上无明显突起的螺栓，可将金属网兜更换为可更换式网状电动抱紧夹钳，该种夹钳外观为金属网状，可以实现抱紧与松开操作，并可双向同步动作。可更换式网状电动抱紧夹钳与绝缘杆之间通过旋钮连接，可自由调节角度及上下间距。作业人员在地面利用遥控操作器即可让网状钳子牢固抱在法兰上，从而实现试验线与法兰之间的可靠连接。在可更换式网状电动抱紧夹钳与绝缘杆连接处的末端，设有无线控制器，控制器内部包含内置电池、无线单元、编码器和传感器工业主控单元等。无线控制器的作用是接收工作人员通过遥控操作其发出的作业指令，并控制可更换式电动抱紧夹钳即可更换式弹性压头的动作。在可更换式网状电动抱紧夹钳下端，安装有可更换式弹性压头，可更换式弹性压头与绝缘杆之间通过旋钮连接，可以自由调节角度及上下间距。多功能网状接线钳配套设有手持遥控操作器，其内部包含内置电池、无线单元等，操作人员可通过按钮或触摸屏对操作器输入指令。需要补充的是，当操作人员需屏蔽瓷瓶表面泄漏电流时，只需在地面操作多功能网状接线钳，让网状钳子牢固抱在设备瓷瓶的一层伞裙上，将屏蔽线夹在钳子上即可。

3.2可更换式网状电动抱紧夹钳结构

可更换式网状电动抱紧夹钳结构如图2所示，其由数控电机总成（内置编码器）、齿轮输出轴、绝缘箱体、齿轮箱总成组成。其中绝缘箱体与绝缘杆通过旋钮连接，编码器则是用于计算电机转动的圈数，齿轮输出轴用于控制夹钳开口的角度，在使用过程中通过手持遥控操作器控制齿轮输出轴转动，改变夹钳开口大小，直至夹钳将瓷瓶抱紧。

4结束语

钳形电流表篇5

1.1APFC拓扑及原理功率

因数校正有多种拓扑电路，比如boost、buck、buckfly等电路。本文采用BOOST电路拓扑，如图1所示，因其电流连续、电流波形失真小、输出功率大、储能电感同时具有抑制RFI和EMI噪声的功能。状态分析：当S通、VD断时，假设此状态持续时间为T1，可得到状态方程，解得，其中为第K时刻的输入电压值。当S断、VD通时，假设此状态持续时间为t2，可得状态方程，解得：。当S断、VD断时，假设此状态持续时间为t3，得状态方程。由上述公式可知，是跟随输入电压变化的半波正弦函数，如图2所示，其相位基本相同且输入电流波形近乎正弦波，所以功率因数接近于1。当电感电流临界连续时，t3=0，可知电感电流的包络线仍为半波正弦函数形式。弱电感电流连续，则表现为电感电流正弦变化的基波上迭加随斩控频率变化的高频锯齿波，锯齿波的幅度与电感量及斩控频率有关。

1.2逆变整流拓扑及原理

逆变电路采用副边无源钳位软开关移相全桥拓扑结构，如图3所示S1、S3为超前臂，S2、S4为滞后臂。其软开关的实现，超前臂的零电压开关依靠变压器漏感和超前臂的并联电容实现，滞后臂的零电流开关通过变压器二次测钳位电容在换相期间钳位电压强迫一次侧电流复位到零实现。此种软开关结构，所需器件简单，不需要额外有源元件等优点。

2主回路参数设计

2kw高性能车载充电机的额定输出电压为96V，额定电流为20A，输入单相交流电160V-240V整流后经APFC电路得到400V直流母线电压，开关频率fs取50KHZ。（1）apfc电感设计。1）输入电流峰值的最大值确定：电感应当在最大电流时避免饱和。交流输入电压最小时，其峰值能达到最大，再考虑到期效率假设为0.92；2）电感中纹波电流峰峰值。一般最大峰峰值可取输入电流的20%；3）确定输入电压峰值时的最大占空比；4）电感量的计算：经过试验，调整为1mh。（2）主变压器的设计。1）选定工作频率在100khz，铁氧体磁芯完全能够满足要求；2）磁芯规格的选择。铁芯的窗口面积乘积为：通过查表选择双EE55磁芯。式中：V1I1为输入功率；V2I2为输出功率；K0为窗口利用系数，一般取0.2-0.4；Kf为波形系数，方波为4；3）原边绕组匝数选择；4）副边匝数选择（3）钳位电容的设计。其作用主要有两个：一是钳位整流二极管的电压，从而降低二极管的电压应力；二是超前臂关断后，钳位电容上的电压反射到原边，抵消漏感的能量，使得原边电流迅速降低，实现滞后臂的零电流开关。本文中漏感选择20uh。电容上存储的能量为：一次测漏感能量为：为了抵消原边漏感的能量，电容上存储的能量要大于漏感存储的能量，即整理得：最终经过试验选择容值为200nf。

3实验波形及结果分析

图4中蓝色为超前上桥臂驱动波形，黄色为超前上DS间波形，由上图可知超前臂实现了零电压开通关断；图中红色为滞后下DS间波形，紫色为回路电流波形，由图可知，滞后臂基本实现了零电流开通关断。

4结束语

钳形电流表篇6

关键词：交通机电；接地电阻；测量

在现代为了能够确保在良好的运行状态下交通机电设备正常工作，安装调试的工作准备就绪后，必须对接地电阻进行测量工作且要做全、做细。同时联合接地电阻一般控制在≤1欧姆，安全接地电阻则≤4欧姆，防雷接地电阻≤10欧姆在对其进行测量的过程中，一般情况下借助手摇式地阻仪和钳形电阻表两种仪器完成测量的工作。

一、含义和重要性

机电设备在运行时生产的静电和自身所漏的电形成的电流，经由地体进入大且向四周扩散时遇到的电阻，被称作为接地电阻。生活中土地存在有一定的电阻率，当电流经过时，这时土地各处就会具有不同的电位。注入大地后，会以电流场的形式向周围扩散，距离接地点越远，形成的三流面积就越来越大，电流在地中的密度就越小，所以，可以理解为在较远处，单位扩散距离的电阻和地中电流密度接近为零，该处单位为零单位。

接地电阻在交通机电中占有一定的重要作用，结合电流的特性，若在交通机电中无设备接地或是接地不良，在相关的作用下所产生电流没有及时排除去，形成不了回路，静电核、势能和电压三者逐渐变大。这时，如果有人去触碰，人体和大地变形成了一个回路，此时人体便是设备和大地之间的电阻，人体会接受到所有的电压。电压小则会出现疼痛，电压过大可能会危及生命的安全；如果静电电压达到一定的高度，这时大气将会成为扩散的介质向大地放电且产生火花，如果附近存在工厂、厂房、仓库和化工业是很容易引发火灾的。因此交通机电设中接地电阻等设备和有关测量的工作必须要做全面和仔细。

二、交通机电中的接地类型

1 安全接地

机电设备在正常工作时是一个带电体，同时也是人操作控制的主要设备，当机电设备由于某种原因发生绝缘损害时，就会导致机电设备外壳带电，此时设备外壳与大地之间存在一定的电势差，当设备运行管理人员接触设备外壳时导致操作人员发生触电危险。为避免此类情况，通常对机电设备正常运行时不带电的金属部分通过保护接地装置与大地进行有效连接。当发生设备绝缘破损时泄漏电流就会通过人体和接地装置两回路向大地泄流，如果接地装置的电阻远小于人体电阻时，泄漏电流通过人体的电流就很小，就可以把泄漏电流有效控制在安全范围值下，通常要求机电设备保护接地电阻

2 工作接地

目前，高速公路监控中心、收费中心或者收费站中，弱电设备都较为集中，都会设置工作接地。但随着电子器件的稳定性及可靠性的提高，基本解决了设备 “共地”时的互扰问题，加之考虑到设备防雷保护，一般均采用“共地”，即建立联合接地系统。比如在高速公路收费站中，为了数据信号的统一，收费车道、监控机房、数据反馈屏及配电房等公路服务设施的所有机电设备的接地系统形成一个联合接地系统，同时为了保证接地的可靠性，机电设备采用不少于两处的金属4mm×40mm扁钢带有效接地，也可以防止雷击电流泄地后地电位反击冲击机电设备。

3 联合接地

联合接地是使局（站）内各建筑物的基础接地体和其他专设接地体相互连通形成一个共用地网，并将电子设备的工作接地、保护接地、逻辑接地、屏蔽体接地、防静电接地以及建筑物防雷接地等共用一组接地系统的接地方式。在交通机电中，采用联合接地主要区域是监控中心、收费站和收费广场以及隧道内。这部分区域机电设备比较集中，采用联合接地主要目的是实现均压、等电位以减小各种接地设备间、不同系统之间的电位差，当发生雷电入侵时有效解决地电位反击对机电设备带来的危害。

三、两种仪器测量原理

在交通机电中对接地电阻的测量工作仅仅依靠先进的技术和经验丰富的工作人员是不够的，同时还需要借助于先进的设备。目前，对接地电阻进行测量的工具主要是手摇式地阻仪和钳形电阻表两种先进的仪器。

1手摇式地阻仪工做原理

手摇式地阻仪工作的基本是三点式的电压落差法。测量的过程中，在被测的地线接地的一端增加两个桩，主要起到辅助的作用，且这两根桩需要保持在同一个位置上，三者处于一条水平线上，距离近的被测桩和测试桩距离在20米左右，远一些的则在40左右，在整个工作过程中按照标准和要求保持地阻仪处于匀速的状态下转动。经过仪器内部的磁电机产生电能后，在被测的桩和距离较远的辅助桩之间输入定量的电流，这是在两个桩体之间就会形成电压，这时借助于电阻仪测量所产生的电流值和电压值便可获得被测地桩之间所存在的电阻。

2钳形电阻表的工作原理

钳形电阻表，是一种便捷的先进测量工具，在测量的过程中，无需借助于其他的辅助工具进行测试工作，只需要在被测的地线上夹一下，在很短的时间内便会或得测量的结果。主要的工作原理是通过电磁感应的作用在其全面的卡口形成的环向被测线提供的电压（提供的电压恒定不变）经过在仪器中设计好的有关计算公式读，对过对电流的计算猜测出地租的具体数值。实际中，钳形地阻表是对整个回路的阻抗进行测量，并非是电阻，但一般情况下这两者存在的差异不是很大。此外，钳形地阻表在进行测量的工作中，虽然可以对一定的频率和信号产生抗干扰，但是当被测的线缆上存在有很大的电流情况之下，测量同样会受到干扰，致使结果不够准确。所以，在使用钳形地阻表时，需要先对线缆上的电流进行测量，只有在电流不是非常强大的情况下才能够进一步的对地阻进行测量工作。

四、方法选择

结合上文我们可以得知，在对交通机电中接地电阻的测量过程中手摇式电阻仪和钳形电阻表在原理上是存在有显著的差异性。在使用手摇式电阻仪的过程中，能够获取到较高的精确度，使用钳形电阻表时在多点接地的系统中近似被测电阻真值，但是在有限点接地，特别是单一点接地测量中，所获取的数据仅供参考。

为此，一般在对交通机电中的外场设备如：中杆灯、车检器、气象监测器、情报板、配电箱等，进行测量工作时通常会选用手摇式电阻仪，如果这些交通机电外场设备处在一些山区，石砾比较多测试桩很难插地面中或是测试桩和土壤的结出不够良好时，这时我们可选择钳形电阻表进行测量的工作。

其次，针对一些远离土壤的设备如：车道设备（控制机、电动栏杆）、隧道内的配电箱、通信设备等，这些利用手摇式电阻仪对电阻进行检测工作很难完成的情况下，我们可以选用钳形电阻测量表进行测量的工作，但是因钳形电阻表具有带电测试的功能，针对一些断电后不方便测量地租的设备，选用此种仪器皆可适用。

总结：

现阶段，随着大的发展环境，我国交通领域已经得到了今非昔比的发展速度，取得效果也比以往更加显著，在交通领域中交通机电设备的种类和数量愈来愈多，并且在交通运行中起到的作用也越来越显著，所以交通运行中，确保交通机电设备的稳定运行成为了一个重要的环节。所以只有对交通机电中对地阻进行准确测量的工作，对交通领域具有重要的作用。

参考文献

[1]陈坤.论交通机电中接地电阻的测量[J].现代制造，2010，（12）：232.

钳形电流表篇7

【关键词】温度敏感性；膜片钳术；神经节,脊；神经元【Abstract】AIM:Tostudytheeffectsoftemperatureonmediumdiameterprimarysensoryneuronsinratdorsalrootganglion(DRG).METHODS:WholecellpatchclamprecordingwasperformedonmediumdiameterDRGneuronsfreshlyisolatedfromratsforobservingthefiringcharacteristicsbytemperaturegradientstimulation.RESULTS:AccordingtothefiringcharacteristicsoftheprimarysensorymediumneuronstothetemperaturechangesinratDRG,therewere2classesofcells:InclassⅠ,themediumneuronwastemperaturesensitiveneuron.Allornoneactionpotentialscouldbegeneratedandthenumberofspikesandthefrequencydecreasedwithincreaseofthetemperature,andviceversa.Thecoldsensitiveneuronwasvoltagedependent.InclassⅡ,themediumneuronwastemperatureinsensitiveneuron.Itonlyhadsingleactionpotentialwithincreaseordecreaseofthetemperature,andtheamplitudeofthesingleactionpotentialdecreasedwithincreaseofthetemperature.CONCLUSION:ThetwoclassesofratDRGmediumneuronshavedifferentthermosensitivity.【Keywords】thermosensitivity;patchclamptechniques;ganglia,spinal;neurons【摘要】目的：观察大鼠背根节(DRG)中型神经元的温度敏感性.方法：在新鲜分散的大鼠背根节中型神经元运用全细胞膜片钳技术，观察给予不同温度梯度刺激下引起细胞放电的特征.结果：根据大鼠背根节中型神经元在不同温度梯度刺激下的放电特征可将它们区分为两类温度敏感神经元.Ⅰ类神经元的温度敏感性与冷温度变化密切相关，随着温度的升高而引发的逐渐增强的膜电位超级化可引发频率由高到低的动作电位.随着温度的降低神经元又表现出频率由低到高的动作电位变化.动作电位的幅值一致，符合“全或无”定律.该类神经元具有电压依赖性.Ⅱ类神经元的兴奋性与温度变化的关系不明显，随着温度升高或降低，神经元只出现一个动作电位，其频率没有变化，仅仅表现在随温度升高，动作电位的幅值降低，温度降低后，其幅值又恢复.结论：大鼠DRG两类神经元在温度变化一致的情况下各具不同的冷温度敏感性.【关键词】温度敏感性；膜片钳术；神经节,脊；神经元0引言为了生存和适应自然界各种变化,温度感受是动物最基本的生物行为.动物通过特殊的温度感受器来感知冷和热.依据细胞所具有不同的冷热温度感受器，可简单将其温度敏感性分为三类.这种分类在神经系统具有一定的普遍性［1-2］.背根节(dorsalrootganglion,DRG)是外周感受信号传向中枢所经的第一站，节内细胞复杂多样，其中中、小型细胞传递的信息和冷热觉的关系密切.目前关于背根节小细胞和冷温度敏感性关系的研究报道较多［3-5］，但有关中型细胞和温度感受及传递关系的研究较少.本研究采用全细胞膜片钳方法初步探讨背根节上中型神经元的温度敏感性，旨在深入了解初级感觉神经元在温度感受与传递中的作用机制.1材料和方法1.1材料SD大鼠体质量50~60g，雌雄不拘，由第四军医大学实验动物中心提供；胰蛋白酶(Ⅰ型)，胶原酶(Ⅲ型)，MgATP均购自美国Sigma公司；Axon200A放大器，美国Axon公司；半导体温度计(7151型)，上海医用仪表厂.1.2方法急性分离DRG细胞后，进行全细胞膜片钳记录.实验在40个DRG细胞上进行记录，静息膜电位为：(-52.0±3.2)mV．1.2.1DRG细胞的制备SD大鼠在戊巴比妥钠(40mg/kg,ip)麻醉下，迅速取出胸腰段DRG，置于氧饱和的RPMI1640液中，仔细剪除多余的神经纤维后将神经节置于含酶的RPMI1640液中(胰蛋白酶及胶原酶均为0.5g/L)，37℃消化40min，加入胰酶抑制剂终止消化．将急性分散的中型DRG细胞置于培养皿中，用细胞外液灌流(1.5mL/min)，细胞贴壁lh后进行电生理记录．因为DRG细胞形态各异，细胞直径测量方法是先测量细胞的长径和短径，然后相加得到平均直径数值.依据细胞直径，DRG细胞可分为大型(d>40μm),中型(d=30-40μm),小型(d<30μm)分别对应于Aα，Aβ，Aδ及C纤维细胞［6］．1.2.2电压钳记录采用全细胞膜片钳实验记录．细胞电位钳制在-70mV，电极电阻约为：4～7MΩ，封接电阻达到1GΩ以上．电极内液配方(mmol/L)：140Kgluconate,2MgCl2,1.1EGTA,10HEPES,2MgATP,用KOH将pH调为7.2左右.细胞外液配方(mmol/L)：150NaCl,5KCl,1MgCl2,3CaCl2,10Glucose,10HEPES.用NaOH将pH调为7.4左右.1.2.3电流钳制电压钳模式下启动，先用电压钳模式完成封接，后转向电流钳模式进行记录.封接电阻低于1GΩ的细胞放弃，静息电位低于-40mV，记录中电位衰减明显的细胞放弃.1.2.4温度刺激模式灌流液的温度保持在20℃，使用温度控制系统给予不同温度刺激，由半导体温度计即时检测温度变化.温度变化模式为梯度型变化，分别在20℃,28℃,36℃三个温度测量点上记录细胞的放电模式，8℃/min，在每个温度测量点上进行30s的记录，然后继续升温，升温速度为8℃/min.根据大鼠DRG中型神经元在不同温度梯度刺激下的放电特征及动作电位数目的变化可将它们区分为两类温度敏感神经元.2结果根据大鼠DRG中型神经元在不同温度梯度刺激下的放电特征及动作电位数目的变化可将它们区分为两类温度敏感神经元.给予500ms的相同去极化方波电流刺激(1000pA)，在三个依次升高的温度测量点上记录.发现12/40的细胞属于Ⅰ类，随温度逐渐升高，该类细胞产生的动作电位数目明显减少，放电频率依次明显降低，细胞的静息膜电位进行性超极化，给予斜波刺激，可见相同的放电变化(图1).另外，在同一细胞上，给予逐渐温度升高的刺激后，改变温度从36℃到20℃变化，细胞表现出相反的放电变化，证明Ⅰ类细胞具有冷温度敏感性.实验发现另外28个细胞属于Ⅱ类，即温度不敏感性.该类细胞对温度刺激的表现是放电个数及频率稳定，没有变化，仅仅单个放电的幅值发生随温度升高而逐渐降低的变化.给予斜波刺激，该类细胞没有反应(图2).观察Ⅰ类神经元在20℃测定点上的放电特征，其放电数目较多，在800pA去极化电流刺激下，动作电位呈很多的短促状放电，放电后有振荡，随着刺激强度的增加(1000pA)，放电数目明显增加，放电频率稳定，具有电压依赖性(图3).而在20℃的温度测量点上，给予Ⅱ类细胞800pA的去极化电流刺激，只产生一个动作电位，刺激强度的增加(1000pA)，放电数目和频率不发生变化，仅动作电位的幅值升高(图3).3讨论由于DRG中型细胞和温度感受和传递之间的密切关系，其对温度刺激的反应具有不同的放电特征.我们以给予不同温度变化刺激引起细胞放电的特征为依据,将DRG中型细胞分为两类温度敏感性神经元.其中Ⅱ类神经元在温度刺激下的放电特征和以往文献报道的温度不敏感性神经元类似［1-2］.本研究中记录到的Ⅰ类冷温度敏感性神经元，一是电压依赖性的，在同一温度测量点上，给予方波和斜波刺激，该细胞的放电数目及频率均增加.二是在三个依次升高的温度测量点上，细胞产生的动作电位数目明显减少，放电频率依次明显降低，给予斜波刺激，可见相同的放电变化，证明该类细胞具有明显的温度敏感性［6］.而在同一细胞上，给予逐渐温度升高的刺激后，反方向降温，细胞即明显表现出与温度变化呈反相关[1][2]的变化，这些特征与有关报道表现相似［7-8］，但其放电模式及变化还少见报道.我们观察到的DRG中型神经元的不同温度敏感性特别是Ⅰ类神经元冷温度敏感性和放电特征，为研究分析不同温度敏感性神经元在温度信息传递整合中的作用提供依据.因为DRG中各种神经元传导复杂的感觉信息，其中中型神经元与冷热温度的关系非常密切.在冷热温度信息的感受、传递和整合中，各种神经元的功能和机制不同，按上述分类后，可以从不同的角度研究温度觉形成和传递过程中DRG细胞的不同作用机制.【参考文献】［1］LiHQ,LiuBG,DobretsovM,etal.Thermosensitivityoflargeprimarysensoryneurons［J］.BrainRes,2002,926(1):18-26.［2］CraigAD,ChenK,BandyD,etal.Thermosensoryactivationofinsularcortex［J］.NatNeurosci,2000,3(2):184-190.［3］VianaF,ElviradeP,BelmonteC.Specificityofcoldthermotransductionisdeterminedbydifferentialionicchannelexpression［J］.NatNeurosci,2002,5(3):254-260.［4］ReidG,FlontaML.Coldcurrentinthermoreceptiveneurons［J］.Nature,2001,313(6):480.［5］CabanesC,VianaF,BelmonteC.Differentialthermosensitivityofsensoryneuronsintheguineapigtrigeminalganglion［J］.JNeurophysiol,2003,90(5):2219-2231.［6］ScroggsRS,FoxAP.Calciumcurrentvariationbetweenacutelyisolatedadultratdorsalrootganglionneuronsofdifferentsize［J］.JPhysiol,1992,445:639-658.［7］GordonR,AlexandruB,FlorentinaP.Acoldandmentholactivatedcurrentinratdorsalrootganglionneurons:propertiesandroleincoldtransduction［J］.JPhysiol,2002,545:595-614.［8］CarolinaR,CarlosB,FélixV.Coldsensitivityinaxotomizedfibersofexperimentalneuromasinmice［J］.Pain,2006,120:24-35

钳形电流表篇8

【关键词】限速器安全钳联动机构 电梯定期检验 安全故障 应对措施

进入21世纪，为了缓解我国土地资源紧张的问题，高层建筑逐渐的展现的人们的眼前，电梯也就成为高层建筑中重要的上下楼工具，为居民在上下楼的过程中，提供了极大程度三的便利。但是，在电梯运行的过程中，电梯安全也成为人们重点关注的问题，其中限速器安全钳联动机构作为电梯中的重要组成部分，也是电梯故障发生的重要因素之一。因此，在电梯定期检查的过程中，要对导致限速器安全钳联动机构发生安全故障的主要对形式，进行全面的了解和分析，这样可以在最大程度上保证了电梯的安全运行。本文对电梯定期检验中限速器安全钳联动机构故障，进行了全面的了解和分析，希望对我国电梯行业的发展，起到一定的帮助。

1 电梯限速器安全钳联动机构中主要的安全故障形式

在电梯运行的过程中，经常会发生超速升降的现象发生，这样主要是因为限速器安全钳联动机构的保护功能失效，没有发挥其作用。

在梯限速器安全钳联动机构运行的过程中，限速器绳就会不断的延长，这样在预定程度上电梯轮托的运行形式，就会变的愈发紧张，从而导致打滑现象的发生，影响了电梯的安全运行。

由于有些高层建筑的年限相对较长，电梯运行的时间也相对过长，并且缺乏相应的定期检验。那么在电梯运行的过程中，限速器安全钳联动机构内部就会产生大量的油污现象，这样严重的影响了限速器安全钳联动机构内部的正常运行，导致点的轨道就会造成严重的影响，从而造成了安全限速器安全钳联动机构故障的发生。

2 电梯限速器安全钳联动机构的定期检验的几点措施

2.1 加强电梯限速器安全钳联动机构的定期调整工作

电梯的定期检验是保证电梯正常运行过程中的重要保证。因此，在电梯正常运行的过程中，应当加强电梯的定期检验工作，尤其是对限速器安全钳联动机构的定期检验工作。在电梯限速器安全钳联动机构定期检验的过程中，应当对限速器安全钳联动机构的安装之前，进行全面的调整，并且在电梯限速器安全钳联动机构调试以后，安装在固定的位置上。同时，在电梯运行的过程中，工作人员也要根据其运行的情况，进行定期的调整，以此在最大程度上保证了电梯的限速器安全钳联动机构正常运行。但是，在电梯限速器安全钳联动机构定期调整的过程中，应当注意一下几点：

（1）工作人员在进行定期调整的过程中，应当对相关的零件轻拿轻放，这样可以有效的避免造成相对较大的损失。

（2）在现场检查和安装的过程中，应当对限速器安全钳联动机构的表面，进行全面的检查，并且对其参数进行全面的分析和核对，这样可以在最大程度上保证了限速器安全钳联动机构的正常运行。

2.2 加强电梯限速器安全钳联动机构的定期保证工作

（1）在电梯限速器安全钳联动机构运行的过程中，工作人员应当在各个零件上涂抹相应的剂，这样可以在最大程度上保证了电梯在运行的过程中，处于最佳的状态。

（2）在电梯限速器安全钳联动机构定期检验的过程中，工作人员应当对各个零件上的油污，进行全面的清理，这样可以在最大程度上保证了限速器安全钳联动机构运行的流畅性。但是，在清洗过程中，应当对弹簧进行给予高度的重视，避免弹簧造成严重的损坏，以此在最大程度上避免了限速器安全钳联动机构安全故障的发生。

2.3 加强定期的检查工作

在电梯限速器安全钳联动机构定期检验的过程中，工作人员应当对厂家提供了相关信息和参数，进行全面的了解和分析，并且对其运行的状态和相关的参数，进行全面的审核，这样对保证电梯的正常运行，是非常有利的。

在电梯限速器安全钳联动机构实际运行的过程中，应当根据实际情况，进行全面的调整，避免有损坏和裂缝的现象的发生。

其实，在电梯限速器安全钳联动机构定期检验的过程中，工作人员应当对其存的安全隐患，进行全面的了解和分析。同时，在分析和了解的过程中，应当制定有效的解决和预防措施，从而在最大程度上避免电梯限速器安全钳联动机构发生安全故障。

3 结语

综上所述，本文对导致电梯限速器安全钳联动机构发生安全故障等形式，进行了简要的分析和阐述，并且针对电梯定期检验制度，提出了一些参考性的建议，从而有效的提升了电梯限速器安全钳联动机构的安全运行，避免了电梯发生安全故障，为居民在上下楼的过程中，提供了便利的条件。

参考文献：

[1]代方权，程友敏.电梯定期检验中限速器安全钳联动机构故障解析[J].低碳世界，2016，20：268-269.

钳形电流表篇9

【关键词】 超声吸引刀； 双极电凝； 肝叶切除； 出血量； 并发症

肝叶切除术减少出血量和副损伤是降低并发症发生率的关键，自90年代以来，超声外科吸引肝切除技术在欧美国家得到普及，已成为现代肝脏外科的规范化技术［1］。据统计，湖南省人民医院2010年3月～2011年3月共收治各类肝叶切除术120例，通过CUSA配合双极电凝行肝叶切除与钳夹法配合单极电凝行肝叶切除做疗效比较，现将结果报告如下。

1 资料与方法

1.1 一般资料 收集湖南省人民医院2010年3月～2011年3月共收治的各类肝叶切除术120例，使用CUSA配合双极电凝止血肝叶切除的46例（A组），使用钳夹法配合单极电凝法止血切肝的74例（B组），其中男56例，女64例；年龄（45±21.5）岁；病程3～41年。肝癌26例，肝血管瘤12例，巨大肝囊肿2例，肝外伤5例，肝胆管结石75例，有56例伴有不同程度的肝硬化。

1.2 手术方式

1.2.1 术前准备 部分患者临床表现为消瘦、营养不良、低蛋白血症等，进而免疫力下降。笔者采取对症治疗，术前进食高碳水化合物、高蛋白和低脂肪食物，如有低蛋白血症者，可输血浆和白蛋白，必要时可实施肠外营养支持。为了减少术中出血，笔者对黄疸和凝血酶原时间延长者静脉用维生素K，以改善凝血功能。

1.2.2 手术方式 分两组进行对比，A组使用CUSA配合双极电凝行肝叶切除，B组行钳夹法配合单极电凝肝叶切除。手术在全麻下，取右上腹反L形切口、屋脊状切口或S形切口进腹，解剖肝门，充分游离半肝，根据术前检查准确判断病肝部位、肝癌侵及范围、胆管狭窄、结石分布范围及术中所见肝脏纤维化范围，采取切除相应肝叶，必要时“四边法”［2］打开胆总管、肝总管或左右肝管，切肝方式分为两组对比。采取钳夹法配合单极电凝组（B组），切肝时术者将肝脏切除线健侧肝组织握于手中，这样可明显减少术中出血量；GUSA配合双极电凝组（A组）用双极电凝切开肝包膜，然后用CUSA分离肝实质，逐渐由浅层向肝实质深部分离。一般所遇见的细小血管可用双极电凝止血，2 mm以上血管则需结扎止血，两组均阻断肝门或肝脏血管分支血流，主要脉管配合钳夹、结扎、切断、缝扎，移除病肝，肝断面胆管用丝线间断缝闭，肝断面用网膜包被创面胶粘牢，并于胆总管内置T管引流，肝断面置管引流以便于术后观察出血情况。

1.3 统计学处理 应用SPSS 13.0统计软件，计量资料以均数±标准差（x±s）表示，采用t检验，构成比之间采用χ2检验，P

2 结果

2.1 120例患者均顺利完成肝叶切除手术，CUSA结合双极电凝肝叶切除组（A组）患者手术时间较B组长，但术中出血量要少，术后24 h腹腔管引流量以及住院时间均少于B组。见表1。

2.2 A组术后仅发生2例切口感染，无其他严重并发症，恢复均较顺利。B组术后并发症较A组多。见表2。

3 讨论

本试验资料显示，CUSA配合单极电凝法肝叶切除术（A组）能够明显减少手术损伤，显著降低肝切除主要并发症的发生率，使患者住院时间缩短。由于出血量少，减少了输血的可能性，从而降低感染血液传染病几率。钳夹法配合单极电凝切肝（B组）手术操作因较细的管道难以显露，手术损伤在所难免，造成术中及术后出血较多，胆瘘并发症发生率较高，且严重者造成术中大失血，本组即有2例患者术中损伤肝中静脉主干致术中大失血。由于超声刀能吸除肝切缘的实质肝组织，保留和暴露出其中的血管、胆管，使术者能从容地在直视下将上述管道逐一结扎，废除了过去盲目钳夹的落后技术，基本杜绝术后胆瘘和大出血。

从本组病例观察得知，A组肝叶切除术后，不仅引流液量少，而且引流液颜色也较淡，这也说明肝脏断面渗血和胆汁漏较少。A组肝叶切除术的断面较平坦、整齐。据文献介绍，超声刀肝叶切除与常规肝叶切除术的失血量相比，失血量和输血量少，但切肝速度较后者稍慢。但有的学者认为两者失血量差异无统计学意义［3］。笔者认为，由于肝脏组织脆弱，供血丰富，故对于小血管及其出血的处理是手术中重要而繁琐的操作。尤其在深部操作时，血管钳长，手术野小，器械拥挤，往往为了结扎一个小血管而引起血管牵拉扯断，并引起归属血管的损伤。本研究中，CUSA是利用超声吸引装置，依靠超声波产生的强大瞬时冲击加速度和声微流的共同作用，通过振动细胞内的水分子，使富含水分的细胞空化，空化的细胞与震动刀头发生共振最终破裂，它不能切割富含胶原蛋白和纤维蛋白的组织结构（如血管、胆管、输尿管等），且对周围组织的损伤副作用小，故可气化肝脏组织，显露出血管及胆管。使用双极电凝时，从镊子的一端有电流发出，经夹持的组织通过镊子另一端回流到了主机，通过低密度电流使组织脱水，蛋白凝固，血管、胆管皱缩；另一方面，在电凝过程中产热使血管内蛋白质变性、变稠，导致血液凝固，这样止血目的确切，从而达到手术的目的。但有部分肝胆管结石因病程较长且伴有肝硬化，有学者认为硬化肝脏纤维结缔组织过多，超声刀“切不断”硬化的肝组织，此时对于肝内纤维组织，仍应借鉴常规手术技术［4］。本组资料虽证实在运用CUSA的同时联合双极电凝使手术时间延长，但对减少失血量是有意义的。钳夹法配合单极电凝法肝叶切除术，因创面出血常致显露欠佳，钳夹法易导致肝内管系结构甚至下腔静脉撕裂伤，引起大出血；或者肝断面处管系结构在术中因显露差，处理常欠满意，易导致术后出血、胆漏、膈下感染等并发症［5］。

总之，运用CUSA结合双极电凝是肝叶切除术一种实用且有效的技术，虽然手术时间延长，但能提高切除率，减少术中失血并减少术后并发症的发生率，值得推广应用。另一方面也因其价格昂贵，而使得大部分中、小型综合性医院经济承担不起而受到使用限制。

参 考 文 献

［1］ Rothenberg SS, Chang JH. Laparoscopic pull-through procedures using the harmonic scalpel in infants and children with Hirschsprungs disease［J］. J Pediart Surg,1997,32(6):894-896.

［2］ 易为民,李灼日,吴金术.医源性胆道损伤后期再手术原因及对策［J］.湖南医学,2000,17(2):123-124.

［3］ Millat B, Hay JM, Descottes B, et al. Prospective evaluation of ul2 trasonic surgical dissectors in hepatic resection: a cooperative mult2 center study［J］. HPB Surg,1992,5(2):135-44.

［4］ 钱建民,王学浩,张浩,等.超声外科吸引肝切除术的临床研究［J］.中国现代医学杂志,2001,10(11):29-30.

钳形电流表篇10

引言

目前以Boost为主电路的PFC电路的控制方法有两种，即固定频率PWM（CCM）和临界导通PWM（DCM）。对于相同的输出功率等级来说，DCMPFC电路中的峰值电流要比CCMPFC电路中的峰值电流大。一般说来，对于小功率PFC电路，采用DCM的控制方法；对于大功率PFC电路，则采用CCM的控制方法；对于中间功率，则希望电路根据输入电压和负载工作在CCM或DCM，这样就可以提高电路的效率。

本文介绍了一种固定关断时间，开通时间可以调整的功率因数校正电路，它的控制方法被称为固定关断时间控制(Fixed?off?time?control)。本文以L6562芯片为核心，增加少量的无源器件，实现了关断时间固定的目的，并以这种固定关断时间的控制方法制作了一台350W的PFC电路原理样机，进行了理论分析，给出了实验波形。

1 工作原理

固定关断时间控制的电路图如图1所示。如果一种控制芯片的工作频率可以自动调整，另外，它的某个管脚有一个高的钳位电压（Vclamp）和一个低的触发电压（Vtrigger），再利用芯片的PWM信号就可以实现固定关断时间控制。我们把具有这样特性的管脚定义为管脚A，输出PWM信号的管脚定义为管脚B。下面介绍这种固定关断时间控制方法的工作原理。

当管脚B输出高电平时，二级管D就正向导通，通过R1快速给电容C2充电，因为管脚A有一个钳位电压，所以电容C2就会被钳在管脚A的钳位电压；当管脚B输出低电平时，二级管D就反向阻断，此时电容C2就通过R2放电，一直到电容C2上的电压等于管脚A的触发电压时，管脚B就会由低电平变为高电平，电容C2将重新被充电至管脚A的钳位电压。根据上面的分析，开关管的关断时间就由电容C2和电阻R2来确定，因此，只要电容C2和电阻R2的大小确定，那么电容C2的放电时间也就确定，也就是开关管的关断时间就确定了，这样就可以控制关断时间。

2 参数设计

这种新颖的功率因数校正电路如图2所示。其主要参数如下：

输入电压AC90～265V；

频率47～63Hz；

    输出电压400V；

输出最大功率350W；

最大开关工作频率fmax=100kHz。

2.1 确定所需要的关断时间tof

2.2 确定R2及C2

选取一个大概几百pF的电容C2，然后就可以确定电阻R2

2.3 确定R1电阻R1必须满足式（3）。

    式中：VB为门极驱动电压；

VBmax为最大的门极驱动电压；

Vclamp为管脚A的钳位电压；

VF为二级管正向导通时的压降；

IA为芯片的钳位电流。

2.4 C1的选取

为了使芯片能够承受相应的过应力，电容C1必须满足式（4）。

根据上面的公式，可以确定所需的参数：

R1=2.2kΩ；C1=220pF；R2=3.9kΩ；C2=560pF

3 实验结果

本文以L6562为核心设计了一种固定关断时间的新颖PFC电路，它的主要特点就是固定了MOSFET的关断时间。在这种控制方法下，当输入电压过零点附近时电路以DCM模式工作，在输入电压峰值附近时电路以CCM模式工作。实验证明实现了固定关断时间控制。图3和图4分别给出了在电压过零和峰值附近时的PWM驱动信号波形；图5和图6分别给出了输出满载时，在输入电压为115V和230V时的电感电流波形；图7和图8分别给出了输出满载时，在输入电压为115V和230V时的输入电流波形。实验结果表明，在整个输入电压范围之内，实现了固定关断时间控制。