户内范文10篇

户内范文篇1

--------------------------------------------------------------------------------

建设部76号令和北京市''''新建集中供暖住宅分户热计量设计技术规程''''（下称技术规程）公布执行后，住宅供暖设计进入了一个新的历史阶段，延用多年的上行下给单管顺序式采暖系统，由于不能满足分室控制和按户计量的要求而退出了历史舞台。

一、住宅采暖设计中可供选择的户内系统形式

76号令和''''技术规程''''实施后，住宅采暖出现了多元化的系统形式，但仍以采用散热器供暖方式为多数。在''''技术规程''''中规定当采用散热器供暖方式时，应根据建筑平面和层高、装饰标准和使用要求、管材和施工技术条件等因素，选择采用以下户内供暖管道布置方式：

1．布置在本层顶板下，采用上分双管式系统。

2．布置在本层地面上或镶嵌在踢脚板内，采用下分双管式或水平串联单管跨越式系统。

3．布置在本层地在下的垫层内，采用下分双管式、水平串联单管跨越式或放射双管式系统。

第一种形式是最简便的方式，除管道入户前安装入户装置外，户内系统与传统的上分双管系统区别不大，采暖管可使用金属镀锌钢管，可按要求设置管道坡度。但由于采暖水平管及立管暴露在室内，影响美观，常在方案比较时被淘汰。

第二种形式，采暖管设在地面上明装，也不被接受。镶嵌在踢脚板内虽可被接受，但在实施时由于受房型限制，管道过门难处理，因而此方案也很少被采用。

第三种形式，采暖管设在地面下垫层内，房间内只见散热器及其支管，现已被多数建设单位接受。一般是在结构板上做50～60毫米垫层，并为此将房间层高提高100毫米。由于管道在垫层内埋设，在管材选用、供水温度确定等方面与传统采暖系统有较大差别。现就设计中遇到的一些问题进行分析。

二、管材选用

''''技术规程''''规定，户内供暖埋设在垫层内的管道，应根据系统工作压力、水质要求、材料供应条件、施工技术条件和投资等因素选用。可供选用的管材有四种：交联铝塑复合（XPAP）管；聚丁烯（PB）管；交联聚乙烯（PE-X）管和无规共聚聚丙烯（PP-R）管。''''技术规程''''还规定，对散热器供暖系统，塑料类管材使用条件分级，应不低于五级。此时管道寿命为：在20℃状态，使用50年。但是当压力、温度升高后，上述管材寿命都有不同程度的衰减，因而在选择管材时，必须根据系统工作状态下的温度、压力计算出管道的最小壁厚，确定适合的管材。

根据''''低温热水地板辐射供暖技术规程''''，管材环应力和随压力之间关系如下式：

σ/P=（D-e）/2e=S(1)

式中：σ--环应力（MPa）；

P--管内应力（MPa）；

D--管外径（mm）；

E--管壁厚（mm）；

S--管材环应力与承压的比值。

在不同工作压力状态下，按（1）式可计算出S值并选出管道最小壁厚。见表1～3：

P=0.8MPa时，各种管材的S值及壁厚（mm）表1

管材σ(MPa)σ/P=S壁厚（mm）

D16D20D25

XPAP管PE-X管3.244.051.82.32.8

PB管1.315.391.51.92.3

PP-R管1.902.383.34.15.1

P=0.6MPa时，各种管材的S值及壁厚（mm）表2

管材σ(MPa)σ/P=S壁厚（mm）

D16D20D25

XPAP管PE-X管3.245.401.51.92.3

PB管1.317.181.31.51.9

PP-R管1.903.172.22.83.5

P=0.4MPa时，各种管材的S值及壁厚（mm）表3

管材σ(MPa)σ/P=S壁厚（mm）

D16D20D25

XPAP管PE-X管3.248.101.31.51.9

PB管1.314.3110.781.31.3

PP-R管1.904.752.22.83.5

厂家生产的管材一般外径×壁厚为：D16×2、D20×2、D25×2.5。由上表可比较出，在相同压力下，PP-R管管壁最厚，PB管管壁最薄。PP-R管即使在P=0.40MPa状态，D20管壁厚也需2.88mm，由于不好弯曲，施工困难，工程中不宜采用。PB管上由于环应力高，性能最好，可按标准厚度选用。XPAP及PE-X管在P=0.80MPa时，管壁超出标准厚度，选用时应认真核对，否则会减少使用寿命。当P=0.60MPa以下时，可按标准厚度选用。

三、供、回水温度选用

1．采暖系统供、回水温度

在传统的采暖系统中，使用金属管材，供、回水温度95～70℃。对于埋在垫层内的塑料类管材，在设计中使用条件选用五级时，其含义为：在50年总使用周期中，正常操作温度在20℃时共历时14年；60℃时共历时25年；80℃时共历时10年；90℃时共历时1年；100℃意外运行条件不超过100小时。由此可见，不宜使用95～70℃水温。如果使用，只能认为系统在运行中，水温达到95℃时间很少，有些勉强。这上种设计不够严瑾，也降低了管材使用寿命。由于目前各种规程、规范没有对水温做出规定，在设计中就出现多种选择95～70℃，85～60℃，80～60、甚至70～50℃也有使用。

2．供、回水温度对散热器散热量的影响

以铸铁四柱760型散热器为例，其传热系数K和每片散热器散热量q的计算式为：

K=2.503Δt0.293q=f·k·ΔtΔt=(t1+t2)/2-tn

式中：f--每片散热器散热面积f=0.235m2

t1--供水温度（℃）

t2--回水温度（℃）

tn--室内温度（℃），取tn=18℃

水温变化后散热器散热量变化表4

供、回水温度（℃）Δt（℃）K（W/m2·K）q(W/片)

95～7064.58.49128.0

85～6054.58.07103.0

80～6052.57.9797.4

70～5042.07.4873.8

由表4比较得出，当水温85～60℃时，散热器散热量为95～70℃时80%；当水温98～70℃时，散热器散热量为95～70℃时76%，当水温70～50℃时，散热器散热量为95～70℃时57%

3．以具体工程为例，比较不同供、回水温度对散热器片数及造价的影响

北京市郊区某九层住宅楼，建筑面积11286m2，采暖热负荷583360W，采暖热指标51.7W/m2。按''''技术规程''''规定，计算户间传热负荷后，每户平均增加热负荷35%。设计中选用铸铁四柱760内腔无砂型散热器，供热管设在地面下垫层内，下分双管采暖系统。

不同水温所需散热器片数和造价比较表5

供、回水温度

（℃）散热器散热量

（W/片）需散热器

（片）散热器单价

（片）总价

（万元）造价比较

95～70128615322.013.541

85～60103764622.016.821.24

80～6097.4808622.017.791.31

70～5073.81067122.023.481.73

根据表5数据，当水温为70～50℃时，散热器的投资比90～70℃时增加73%，净增投资9.94万元。另外，散热器过多，占用较多建筑面积，设计中很难布置。95～70℃虽然是最经济的，但其运行温度与塑料类管材使用条件不匹配。选用85～60℃和80～60℃虽然也增加24%和31%的投资，但考虑塑料管的使用寿命，还是比较恰当的。

四、管道与散热器连接形式的比较

对布置在本层地面下垫层内的管道与散热器的连接。北京市试用图''''新建集中供暖住宅分户热计量设计和施工试用图集''''中给出了双管系统、水平串联单管跨越式系统和放射双管系统的标准做法。

1．水平串联单管跨越式系统安装后比较简洁，管道不需另件连接，安装恒温三通阀或三通调节阀后有分室调节功能。但有计算繁琐、系统末端水温较低，散热器片数较多的问题。

2．双管系统采用XPAP管和PE-X管时，在垫层内不能有管件接头，需将管道翻至地面上做接头，要求散热器有一定高度，安装后效果不好。但在安装恒温二通阀或手动调节阀后，有较好的分室调节功能。

3．放射双管系统和单管系统一样，连接不需管件，安装后效果较好。由于装有分、集水器，散热器支管加温控阀或手动调节阀，使系统具有集中调节和分室调节功能。这种系统的缺点是当户内房间较多时垫层内管道太多，会使地面温度升高，另外室内装修时有扎坏管道的可能。解决的办法是在管道外加保护套管，防止地面温升，并在施工结束时应有竣工图备案，使装修时能避开管道位置。放射双管式和水平串联单管跨越式系统相结合，例如把热负荷小的房间与其相邻的房间串联在一起，有助于这两种形式扬长避短，是可行的方案。石景山杨庄某小区住宅楼采用了这种形式，已投入运行，取得满意效果。

五．结论

1．户内供暖管布置在本层顶板正气双管系统最简单，施工、检修方便。

这种系统因管道外露不被各方看好，但目前对埋地塑料管在供暖系统中的使用寿命还有待证实。使用50只是理论推算的结果，国内还没有使用50年的工程实例。至于管道外露，完全可以在装修中解决。现在住宅层高已提高了100毫米，水平管只需局部吊顶住户在房间高度上可得到实惠。

2．塑料类管材更适合用于低温水地板辐射采暖系统

如选用供暖管埋于垫层方案，宜首选地板辐射采暖系统，因其供水温度不超过60℃，运行温度与管道特性匹配。辐射采暖还可降低热负荷，节约能源，又利于楼层间隔音，使住宅更舒适，提高了住宅档次。

3．PP-R管只适用于温度、压力较低的采暖系统

四种塑料管中PB管性能最好，PP-R管性能最差。PB管还有再生性，但价格高，是XPAP管价格的1.5～1.8倍，选用时应做技术经济比较。XPAP、PE-X管在P=0.8Mpa时应加厚管壁，更适合在P=0.6Mpa以下状态使用。

4．供暖管埋在垫层内的散热器系统，放射双管式与水平串联单管跨越式相结合的系统更适用。

参考文献：

户内范文篇2

客户是企业进行交换和交易的对象。就产品的生产企业而言，客户包括企业外部供应链中的供货商、中间商、企业用户和最终消费者。在现代市场营销理论中，客户（Clients）专指“在相关产品类目中只购买本企业产品”的组织和个人。

企业组织理论的最新研究表明，客户不仅作为企业外部环境的一个因素存在并对企业行为发生影响，在一定条件下，它也可以企业内部的一个要素出现并对企业行为产生作用。理论界把这一现象称做客户内部化。

客户内部化理论研究

市场营销学大师菲力浦·科特勒认为，客户内部化是企业营销活动发展的必然结果。科特勒指出，在顾客演变为客户后，如果关系进一步发展，客户就会转化为赞赏本企业产品并积极鼓励别人也来购买的“主动型客户”，主动型客户又可以转化为与企业共同开展工作的“合伙人”（Parteners）。这个转化过程其实就是客户由外部向公司内部渗透和客户组织要素属性产生与形成的过程。

客户内部化是一种特殊的市场内部化。客户内部化把由客户构成的个性化市场适度导入企业，来完善企业的行政协调机制，提高组织的应变柔性。因此，在形式和目的上，客户内部化与市场内部化是相同和一致的。当然，客户内部化在程度上与市场内部化又有一定的区别,后者是通过交易双方在所有权上合二为一来消除买方的不确定性,而前者是把客户这一重要外部环境要素通过一定方式导入企业内部，由于导入方式的多样化使得内部化后的客户与企业之间的关系并非完全是一体化组织内部的那种隶属关系，而呈现出多样形态。

客户内部化实践价值

客户内部化既具有一定的理论价值，又具有重要的实践价值。

客户内部化是企业知识获得方式的创新，是决策权和外部隐性知识的经济有效结合。传统上，企业获得管理外部信息和知识的方法是开展市场调研或进行市场购买，而后再传递给企业的决策者和有关部门。这对于显性知识来说比较适合，但对于隐性知识而言，就有些无能为力了。因为，外部隐性知识本身的性质决定了用传统方法不太可能获得这种专门化的信息，并且获取和传递过程中具体的隐性知识要被层层抽象或一般化，失去其隐性或“本土化”特征，因而对决策的利用价值会大大降低。而客户内部化把具备这种知识的客户纳入到企业内部或把权利外移给客户，通过让他们在企业内部承担职能，一方面较好地消除了客户黑箱和企业黑箱之间的信息交流障碍，降低了企业获取隐性知识的成本，同时也能够使企业将获得的信息直接用于企业决策，大大提高决策的科学性和准确性。

客户内部化可以使企业随时了解顾客的需求变化，进而及时地调整营销策略，真正实现“顾客满意”。现代营销遇到的最大难题是消费者需求难以掌握，因为不同的人需求不同，同一个人在不同时间、不同地点、不同场合需求往往也不相同。而不能及时、准确地掌握市场需求，就不可能实现理性营销，也就难以达到使顾客满意的目的，进而最终实现企业目标。客户内部化可有效地解决这一难题。“内部化”了的客户，因利益纽带将其与企业捆在了一起，进而会产生一种责任感，主动地把自己以及他人需求的信息反映给企业，这种获取市场需求信息的方式，不仅迅速、及时，而且内容真实、可靠，可作为企业决策的重要依据。

客户内部化有利于培育“企业情结”，建立忠诚的顾客队伍。研究表明，吸引一个新顾客比维持一个老顾客至少多付出两倍的代价。因此，努力陪育顾客对企业的忠诚，并形成不断扩大的忠诚顾客队伍，既是企业成功经营的重要标志，也是企业永恒的战略任务。传统的一些措施和方法，如增加服务项目、提高服务质量等虽然也能在一定程度上收到成效，但由于激烈竞争，导致服务的边际成本不断上升，难以长期维持，有很大的局限性。客户内部化，会使广大顾客潜移默化地接受企业理念、文化，自觉地将自己与企业融为一体，对企业从内心深处产生亲切感、同情感、信赖感，这种特有的“企业情结”，会使其成为企业的“铁杆忠诚者”，长期不会改变。当对企业的产品、服务、经营有意见时，多会选择提善意批评和建议的方式，一般不会轻易“改换门庭”，离企业而去。

客户内部化有利于降低交易成本，提高经济效益。这主要体现在以下三个方面：客户内部化减少了市场调研成本；客户内部化降低了决策风险成本；客户内部化降低了促销成本。客户内部化方式

客户内部化的方式有多种，既可以是制度上的规制也可以是情感上的吸引。对某一具体企业来说，要根据实际需要并结合客观条件，在充分权衡、比较的基础上加以确定。

入股。即让顾客通过购买企业股票的形式成为企业的内部客户。这种方式形成的内部客户与企业的关系最密切，对企业最关心。他们不仅以客户身份去关注企业，而且还以企业主人的身份去关心企业，出谋划策，帮助搞好经营。因此，他们对企业的积极影响作用发挥的最为明显。这种方式的不足主要表现在局限性较大，只有少数实力比较雄厚的企业才能采用。

入会。即通过实行会员制，实现客户内部化。会员制的实质是通过让利来保持客户的长期购买，是现代营销中营业推广手段之一。在标准的会员制下，商品价格会比市场上便宜20%—30%，因此对顾客有较大的吸引力。一旦入会获得会员资格，顾客就会在较长的时间内成为某一企业的固定客户，也就具有了内部客户的性质。会员制虽然不像股东那样使顾客在法律上“名正言顺”地成为内部客户，但它以丰厚让利为手段，也是通过一定的契约形式将顾客“套住”的，因此，这种形式也会使一部分人成为企业稳定的内部客户。

产销一体化。某些企业与用户签订合同，在一定时期内形成固定的产销关系，这也是客户内部化的一种形式。像纺织厂与制衣厂结成的供销关系、渔场与饭店结成的供销关系等，均属于这一类型。产销一体化在我国已有较长的历史，经过人们多年的实践和不断完善，已成为密切产销关系的一种成功范式。它通过互利互惠的方式将供销双方构造成为利益共同体，从而使客户成为企业相对稳定的产品使用者、新产品方案设计者、服务质量监督者、市场情报提供者。产销一体化主要适用于在产品生产和服务上有前承后继关系的企业组织。

聘企业兼职员工。对重点顾客聘为企业的兼职员工，也可以达到客户内部化的目的。因为受聘人员无论从道义上讲，还是从制度约束上讲，都要为聘任企业履行必要的职责，提供应尽的义务，这就会使其不知不觉地在感情上、行为上向企业倾斜，最终成为企业内部化客户。具体又分为聘为企业顾问和企业质量监督员。不仅可以据此及时把握产品质量变动情况，以便有效地加以控制，更为重要的是，通过这一过程，使顾客对企业产生偏爱，成为企业的忠诚者。

实行体验营销。所谓体验营销，是指企业通过采取样品派送、现场体验、免费适用和免费培训等形式使目标顾客体验产品（服务），以使其认知、偏好并购买产品（服务），最终创造满意交换，实现双方交换目标的一种营销方式。体验营销是现代营销理念的集中反应，它进一步强化了消费者的核心地位，使顾客满意由购中、购后的认知转变为购前预知，从而使消费者的购物风险得到了提前释放，切身利益得到了可靠保障。正因为如此，体验营销受到广大消费者的普遍欢迎，也是客户内部化适用面较广、见效比较快的一种方式。

内容摘要：客户内部化是一种特殊的市场内部化，它把由客户构成的个性化市场适度导入企业，来完善企业的行政协调机制，提高组织的应变柔性。客户内部化是企业知识获得方式的创新，可使企业随时了解顾客需求变化，调整营销策略，提高满足市场需求的程度，有利于建立忠诚顾客队伍，显著降低交易成本。客户内部化，可通过入股、入会、产销一体化、聘企业兼职员工以及体验营销等方式实现。

参考文献：

1.李怀斌，邱晓文.客户性质新解与客户内部化[J].中国工业经济,2004(6)

户内范文篇3

关键词计量供热邻室传热邻室传热温差邻室传热负荷

1问题的提出

与以往不具备分室温度可调的传统采暖系统不同，计量供热系统为热消费者提供了独立控制室温和热消费量的可能性。然而热不同于电，亦不同于水，各户独立的控制对它户基本无影响，热是可以传递的，某户处身的独立行为调节势必对他人产生影响，这种影响具体体现在：由于行为调节，某户可能将其室内温度保持在某个较低水平，而引起它户与之相邻的房间采暖设计热负荷加大，我们将这种现象称为邻室传热。邻室传热是通过分户隔墙及楼板发生的，本文将就邻室传热负荷的确定及对户内采暖管道系统的影响进行讨论。

2邻室传热负荷的计算方法

2．1邻室传热温差Δt1的分析计算：

我们知道邻室传热发生在户间相邻的楼板与分户隔墙，其传热量可表达为：

（1）

式中：Ki、Fi----第i个传热面的传热系数，W/（m2·℃）和传热面积，m2；

n----邻室传热面的总个数；

Δt1----邻室传热温差，℃；

tn----室内设定温度，℃；

tnx----不采暖房间的平衡温度，℃；

式（1）中，Δt1的确定是求解的Qt关键，以下就Δt1的取值进行分析：

2．1．1分析依据的条件

2．1．1．1建筑物围护结构的传热系数取值按"二步节能"[1]要求。

2．1．1．2分析选取的"不采暖"房间被采暖房间相邻，且"不采暖"房间除邻室传热外无热量来源。

2．1．1．3采暖房间的室内设计温度tn=18℃，计算用室外温度tw=-9℃，冬季采暖室外平均温度tw=-1.5℃。

2．1．2"不采暖"房间在建筑物中的位置描述

2．1．2．1北向中间层、中间位置，特点是：仅有一面北向护结构，与之相邻的邻户房间也仅且面北向护结构，且护结构特征完全一致。（邻室传热面：楼板+楼板+分户墙）。

2．1．2．2南向中间层、中间位置，特点与①相同。（邻室传热面：楼板+楼板+分户墙）。

2．1．2．3北向角房间，中间位置，特点：有两面护结构（北、西），与之相邻的邻户房间也具有两面护结构（北、西），且护结构特征完全一致。（邻室传热面：楼板+楼板）。

2．1．2．4北向角房间，位于顶层，其余同③，但传热面只有一个楼板。

2．1．3典型房间的综合热特性β：

图1a、b、c为南、北及角部三个典型房间平面，其中围护结构传热系数分别为：外墙KW=1.06W/(m2·K)，外窗（双层）KS=2.7W/(m2·K)，外窗（单层Kd=4.7W/(m2·K)，屋顶KR=0.7W/(m2·K)。根据以上数据，分别计算北向中间层、南向中间层、北向顶层、南向顶层、角房间中间层及角房间顶层各房间的实际热负荷（基准热负荷，不计邻室传热），计算过程略，计算结果见表1。根据表中计算结果，利用公式Q=β·（tn-tW），求β。β值即为典型房间的综合热属性，同样列于表1。其物理意义是，计算房间在室内外温差为1℃时的热负荷值，单位为W/℃。

图1

表1

位置北向中间层北向顶层南向中间层南向顶层角房间中间层角房间顶层

Q870.91172.4642.1943.61277.61579.1

β30.0340.4322.1432.5444.0654.45

2．1．4计算tnx、Δt1

由房间热平衡关系可知，当"不采暖"房间从邻室获得的热量与该房间耗热量相等时，该房间达到温度稳定，故有：

（2）

由公式（2）并代入相关数据后，可计算出对应于（2）中4种房间不同座落位置时的值tnx。计算过程略，计算结果见表2。

表2

位置①②③④

tnx11.6613.0210.362.1

13.4214.410.896.53

Δt6.344.987.6415.9

4.583.67.1111.47

上行tW=-9℃，下行tW=-1.5℃，楼板K值为2.56W/(m2·K)，分户墙K值为1.74W/(m2·K)。

2．1．5实测结果的对比：上表所列的第①种情况与天津市龙潭小区节能示范工程中的2单元501室相近。1999.12.17～2000.2.1市房产研究所对2单元501室进行了测试，测试是在锁闭阀全关、无人居住的情况下进行的。测试结果如表3所示。

室温实际测试结果表3[3]

建筑名称龙潭西里的1号楼2单元501室（非端头锁闭阀全关）

室内空气温度℃室外空气温度℃

最高最低平均最高最低平均

15.913.214.351.60-11.20-4.53

将表中tW=-1.60℃，下行tW=-11.2℃,tW=-4.5℃，代入式（2）计算并与实测结果对比，见表4。

2．1．6实际情况下的邻室传热温差Δt1、tnx：

2．1．6．1由表4可知，理论计算与实测结果存在一定偏差，平均为15%，而且均为实测室温高于理论计算值，产生这一现象的原因是理论计算是按稳定传热模型进行的，而实际热过程是非稳态，建筑砌体的蓄放热水作用（南向房间尤为明显）使室内平衡温度tnx向高于按稳态传热理论计算的tnx值的方向漂移。

室温理论计算值与实测值比较表4最高最低平均

1.60℃-11.2℃-4.5℃

计算值14.1511.1512.71

实测值15.913.214.35

相差百分数12.37%18.39%12.90%

2．1．6．2前述对室内温度的计算与实测均地在极端情况下进行的，即：户内散热器流量为零，室内无家具，无人居住。但在实际计量供热的情况下，产生这种情况的概率很小，一般情况是：存在行为调节，但最大幅度莫过于早上上班前，将散热器恒温阀设置在较低水平，晚上下班后将其恢复至正常水平，是一种周期行为。而且相对于某个房间温度而言，建筑砌体、家具处于周期性的蓄放热过程中，而且在室内维持正常温度时间，房间的家具、砌体均处于蓄热状态。考虑以上因素的计算tnx的热平衡方程为式（3），而不是式（2）。

（3）

上式中，除Q′S、Qf外，其余符号意义均同前，Q′S-散热器在温控阀低档设定值的散热量，据文献[2]中表2-18的实测数据，当散热器的相对流量为10%时，其相对散热量最低为36%，此处取Q′S=30%·QS，QS为同一组散热器在相对流量100%时的散热量，其数值应等于室内为室温tn时的房间热负荷，即：

Q′S=0.3QS=0.3β(tn-tw)W（4）

式（3）中的Qf表示家具散热量，其含义是：当室温低于设计状态值tn时，室内家具必然产生向房间的散热，而且这种散热过程是非稳态的。有关Qf值的计算既无理论方法，亦为实测数据。这里尝试做一简单讨论，首先引用家具充满系数α，α=Vf/VR。Vf为家具体积，VR为房间体积，在讨论中家具的概念为"当量家具"即，所有真正含义上的家具，如桌、椅、床、柜等，以及纸制品、纺织品均视为家具。家具的体积，也不是通常意义上的空间体积，而将其视为单质实体（实心体），具有某个密度和某个比热，本分析中，取"当量家具"的密度为300kg/m3，比热为2000J/（kg·K）。在上述条件下，有：

Qf=αVRCρ(tn-tnx)/10×3600W（5）

将α=0.1,VR=3.3×4.5×2.8=41.58m3，C=2000J/（kg·K），ρ=300kg/m3代入式（5）得：

Qf=69.3(tn-tnx)W（6）

Q′S、Qf代入式（3）有下式：

（7）

同（4），计算Δt1、tnx，并将结果列于表5。

考虑散热器最低散热量时的Δt1与tnx表5

位置①②③④

tnx15.1215.7913.611.63

15.9216.414.813.406

Δt12.882.214.46.37

2.081.63.24.59

上行tW=-9℃，下行tW=-1.5℃。

对表5进行分析，不难发现以下几点：①室外计算温度tW的变化对Δt1的影响较有规律，为38%～40%之间，考虑tW=-9℃发生的频率较低，Δt1可取以应于tW=-1.5℃和tW=-9℃的中间值。②以南向房间为基准，朝向对Δt1的影响达30%。③以中间层为基准，房间位置对Δt1的影响达45%。④以非角房间为基准，同一层、非角房间与角房间的Δt1差别可达50%。

综上，可以有这样的认识：邻室传热温差Δt1不应取一个固定数值，而应是一个取值范围，Δt1的具体取值必须考虑计算房间在建筑中的具体位置。

2．2邻室传热负荷的计算及分析

以下根据表4与表5中的Δt1值（Δt1取对应于tW=-9℃和tW=-1.5℃时的算术平均值）分别计算"（2）"中的列四种位置时典型房间的邻室传热负荷以及所占基准热负荷的比例，负荷计算依据式（1）进行，所采用的各基础数据同前述，在此不再一一列出，计算结果见表6。

邻室传热量及其占基准热负荷的比例表6

①②③④

Δt1（1）℃5.464.297.387.38

Q1（1）（W）534.84420.23560.74280.56

Q（W）870.9642.11277.61579.1

Q1（1）/Q（%）61.4165.4543.8917.77

Δt1（2）℃2.481.913.85.48

Q1（2）（W）242.93187.1288.73208.33

Q（W）870.9642.11277.61579.1

Q1（2）/Q（%）27.8929.1222.6013.19

户内范文篇4

关键词压差控制阀分户热计量双管供暖系统应用

一、概述

在分户计量双管供暖系统中，为充分利用家用电器、灯光和人体等自由热量，通常是在每一组散热器上安装预设定型温控阀，因此整个系统是变流量运行，作用在温控阀上的压差随着流量的改变而发生变化。当其实际压差较大温控阀就可能产生噪音，尤其是在房间热负荷较小时，温控阀会频繁开关，产生振荡。振荡除引起不必要的磨损外，还导致回水温度升高，并影响系统中的其它温控阀，因此在一个设计良好的分户计量双管供暖系统中，一方面应使用系统中每个温控阀的热权度总是大于等于1，另一方面温控阀上所随的实际压差还应该保持在它的允许范围内[1]。

压差控制阀也称为自力式压差控制阀，在变流量系统中，它通过感应供热管道系统中两点的压力，可以使被控环路的压差保持恒定，保证被控环路中调节阀门的正常工作，那么在分户计量双管供暖系统设计时，控制阀应如何布置呢？通常有以下三个方案：a.压差控制阀仅在设在建筑物供暖引入口，控制供暖引入口的压差为定值。b.在下供下回式双管系统中，压差控制阀设在每组共用立管的起始端，控制立管的压差为定值。c.压差控制阀设在每一户的引入口，控制户内系统的压差为定值。

目前，在实际设计中，这3个方案应如何选择，争议颇多，仅就保证温控阀平稳工作而言，方案1最差，但其初投资最少；方案3最好，但其初投资最高；方案2介于方案1和3之间。下面就针对这3个方案进行一些分析，希望为工程人员设计时，方案的选择提供一些有益的建议。另外应说明的是：本文所讨论的双管供暖系统是指户内、户外都为双管的系统。

二、方案分析

1．方案1：压差控制阀仅设在建筑物的供暖引入口

由于是双管系统，因此以户为单位，供暖系统内各户之间是并联关系。每一用户户引入口作用压差ΔPS可以由下式计算：

ΔPS=ΔP1+ΔP2-ΔP3（1）

式中：ΔP1--建筑物供暖引入口压差控制阀控制压差；

ΔP2--所计算用户随的自然作用压头；

ΔP3--从供暖引入口压差控制阀的压差控制点到所计算用户户引入口之间供回水管路的阻力损失。

（1）式（1）中各参数的讨论

a.建筑物供暖引入口压差控制阀控制压差ΔP1在系统运行过程中，ΔP1是定值，它取决于设计工况下，供暖系统最不利环路中，从供暖引入口压差控制点到最末端用户户引入口之间供回水管路的阻力损失，最末端用户户内系统的总阻力损失以及最末端用户所随的自然作用压头。根据式（1）有：

（2）

b.用户所随的自然作用压头ΔP2

ΔP2取决于用户所处的楼层以及供回水立管中供回水温度[2]。在系统的运行过程中，ΔP2是一个不断变化的量，因此在设计工况下，根据式（1）计算户引入口作用压差ΔPS时，其自然作用压头ΔP2应取最小值。因为如果取值较大，那么根据式（1）所计算的户引入口作用压差ΔPS就较大，在根据ΔPS设计户内系统时，其管道和温控阀的阻力损失就可能较大，当实际的自然作用压头ΔP2小于所选定值时，户引入口作用压差ΔPS就会低于设计值，导致温控阀上的实际压差小于设计值，此时，温控阀即使全开，散热器所提供的热量仍不足以维持设计室温，所以在设计工况下，自然作用压头ΔP2应取最小值。这样，在实际运行时，自然作用压头ΔP2总是大于等于最小值，因此能保证温控阀的热权度总是大于等于1，房间温度总是能达到设计值。不过，由于自然作用压头ΔP2的影响因素较多，要确定每一用户的最小值通常都很困难，因此为便于设计，在设计工况下计算户引入口作用压差ΔPS时，自然作用压头ΔP2可以不考虑。

c.从供暖引入口压差控制阀的压差控制点到所计算用户户引入口之间供回水管路的阻力损失ΔP3

在变流量系统中，供回水管路的阻力损失ΔP3是一变量，它取决于管路中的流量以及管路的长度。在设计工况下，其值最大，当管路中的流量趋近于零时，ΔP3也趋近于零[1]。同一供暖系统当采用同程式时，其ΔP3一般比采用异程式更大[2]，因此根据式（1）可知；各用户由ΔP3所引起的ΔPS波动，同程式比率经异程式系统更大，由此可见，设计时应选择异程式系统。

d.户引入口作用压差ΔPS

对于双管系统，在散热器热负荷一定的情况下，当户引入口作用压差ΔPS大于设计值时，由于散热器上温控阀的调节作用，户内系统各管段的流量会保持不变[1]，因此各管段的阻力损失也不变，户引入口作用压差ΔPS的增加值会等量地作用在户内系统每一个温控阀上。由此可见，在系统设计时，只要保证运行过程中，户引入口作用压差ΔPS总是大于等于设计工况下户内系统总阻力损失，就可以保证在任何情况下，温控阀上的实际压差总是大于等于设计工况下的设计值，因此温控阀的热权度总是大于等于1，用户随时能获得设计所要求的室温。那么应如何设计才能使户引入口作用压差ΔPS总是大于等于设计工况下户内系统总阻力损失呢？

根据前面的分析可知：在设计工况下进行设计时，自然作用压头可以不考虑，管路的阻力损失ΔP3为最大。而在实际运行过程中，由于存在自然作用压头，管路的阻力损失ΔP3又较小，故根据式（1）可知：运行过程中，户引入口作用压差总是大于等于设计工况下的户引入口作用压差，因此在设计工况下，只要使户引入口作用压差大于等于户内系统的总阻力损失，那么运行过程中，户引入口作用压差就总是大于等于设计工况下户内系统的总阻力损失。而这一点在设计工况下进行水力计算时，可以很容易做到。

另外，由于户引入口作用压差ΔPS的波动反映了户内系统每个温控阀上作用压差的波动，因此只要控制户引入口的作用压差ΔPS的最大值，就能够保证运行过程中温控阀不超过它的最大工作压差。根据文献[3～4]可知：在设计工况下，户内系统包括热表和锁闭调节阀的阻力一般不应超过30kPa，因此在运行过程，只要控制ΔPS的最大值不超过30kPa，就能保证温控阀的正常工作。

（2）方案1分析的小结

通过前面的分析可知：为保证运行过程中，温控阀上的实际作用压差不超过其正常工作最大压差，用户引入口的最大作用压差不超过30kPa，因此根据式（1）有：

ΔPS=ΔP1+ΔP2-ΔP3kPa

从上式可知：当ΔP3=0时，户引入口的作用压差ΔPS最大，故根据上式有：

ΔP1≤30-ΔP2kPa

上式中，对于自然作用压头ΔP2，在设计工况下，各用户所随的值最大[2]，并且其最大值可以由下式计算：

ΔP2=gH（ρh-ρg）kPa

式中：H--上供下回式双管系统中，为建筑物的高度；下供上回式双管系统中，为建筑物的高度减去建筑物顶层的层

高，m。

ρh、ρg--设计工况下，供回水温度所对应的水的密度，kg/m3。

故有ΔP1≤30-gH（ρh-ρg）/1000kPa

因此，当仅在供暖引入口设压差控制阀时，其控制压差必须小于等于30-gH（ρh-ρg）/1000kPa，才能保证系统运行过程中，温控阀上的作用压差能够小于其正常工作的最大压差。另外，由于设计工况下进行水力计算时，不考虑自然作用压头，故根据式（2）有：

由此可见，只有当设计工况下最不利环路的阻力损失小于30-gH（ρh-ρg）/1000kPa时，才可以采用方

案1。

2．方案2：在每组共用立管上设压差控制阀

本方案只适应于供下回式双管系统。参照前面对式（1）各参数的分析，方案2在设计工况下进行水力计算时，其自然作用压头同样可以不考虑，因此压差控制阀的控制压差ΔP1等于共用立管上最不利环路在设计工况下的阻力损失，其中为为立管上压差控制点到户引入口之间供回水管路的阻力损失，另外，为保证共用立管上各用户在运行过程中户引入口作用压差ΔPS不超过30kPa，ΔP1同样应小于等于30-gHρh-ρg）/1000kPa，当ΔP1大于该值时，就不应采用方案2。

3．方案3：在每户引入口设压差控制阀

对于大型的供暖系统，当无法采用方案1和2时，就应采用本方案。其压差控制阀的控制压差ΔP1等于户内系统最不利环路在设计工况下的总阻力损失，其中包括户用热表和锁闭调节阀的阻力，ΔP1应小于等于30kPa[3～4]。此时，各共用立管上只需设截止阀或闸阀，起关闭作用。

在本方案中，由于压差控制阀的调节作用，在系统的运行过程中，自然作用压头和系统流量的变化，不会对户内系统温控阀的工作产生影响。不过，为了在运行过程中保证压差控制阀的正常工作，其资用压差应始终大于等于其设计压差。压差控制阀的设计压差应等于设计工况下其本身的阻力与其控制压差之和，因此在设计工况下进行户外共用立管和供回水干管的水力计算时，自然作用压头可作为安全裕量，不予考虑。因为如果要考虑自然作用压头，一方面会使水力计算更复杂，另一方面自然作用压头不恰当的取值，会导致运行过程中，压差控制阀的资用压差小于其设计压差，有可能导致压差控制阀即使全开，通过的流量也不能满足用户要求。

另外在设计时应注意的是：供暖系统中所使用的压差控制阀一般都有最大工作压差限制，当作用在阀上的实际压差超过其最大工作压差时，阀就会被压坏，因此在使用方案2和3时，如果运行过程中，室外管网在供暖引入口的资用压差会超过供暖系统中所使用压差控制阀的最大工作压差时，就必须在供暖引入口设其它型号的压差控制阀，控制整个供暖系统的压差。此时，该压差控制阀的控制压差应等于供暖系统最不利环路在设计工况下的总阻力损失。

4．户内和户外系统形式

对于户内系统，根据前面对供回水管路阻力损失ΔP3分析的相同理由，为减少运行过程中，温控阀作用压差的波动范围，应选择异程式系统。对于方案2和3的户外系统，也建议采用异程式系统。因为同一供暖系统，当采用异程式时，其系统的总阻力损失一般要比采用同程式更小[2]。这样，可以减小供暖系统引入口所需要的资用压头。

三、结论

（1）分户计量双管供暖系统在设计工况下进行水力计算时，其自然作用压头可以不考虑，户内和户外系统应采用异程

式。

（2）选用方案1时，其压差控制阀的控制压差ΔP1应等于供暖系统最不利环路在设计工况下的总阻力损失，并且ΔP1应小于等于30-gHρh-ρg）/1000kPa。

（3）选用方案2时，其压差控制阀的控制压差ΔP1应等于立管上最不利环路在设计工况下的总阻力损失，并且ΔP1也应小于等于30-gHρh-ρg）/1000kPa。

（4）方案3适应于大型供暖系统，其压差控制阀的控制压差ΔP1应等于户内系统最不利环路在设计工况下的总阻力损失，并且包括户用热表和锁闭调节阀的阻力，ΔP1应小于等于30kPa。

参考文献

1戈特·磨擦勒，雷纳特·奥贝尔，编著，供暖控制技术，北京：中国建材工业出版社，1998

2贺平，孙刚，编著，供热工程（新一版），北京：中国建材工业出版社，1993

户内范文篇5

〔关键词〕账户质押;质权;担保物权

随着市场经济的高速发展，账户质押在我国经济生活中被越来越频繁使用。根据出质银行账户类型不同，账户质押可分为出口退税托管账户质押和其它银行账户质押。最高人民法院《关于审理出口退税款质押贷款案件有关问题的规定》专门规定了出口退税托管账户质押。而其它银行账户质押则缺乏明确的法律规定。法律规则的缺失使得商事主体在运用这一非典型担保方式时需要承担较大的法律风险，由此引发诸多纠纷，严重影响账户质押融资担保功能的发挥。

一、账户质押制度概述

(一)账户质押的概念。何为账户质押?学界看法不一。有观点认为，“账户质押是债务人或第三人以其银行账户所表彰的财产权利为标的向债权人出质，以担保债权实现的担保方式。”［1］另有观点认为，“账户质押是对进入账户的资金进行质押，这种资金既可能是固定的金额，也有可能是流动的不确定的数额。”［2］学界对账户质押的不同定义反映了学界对账户质押法律性质认识的差异。(二)账户质押的法律性质。以质押的客体为标准，原《物权法》、新出台的《民法典》把质权分为动产质权和权利质权。最高人民法院《关于适用〈中华人民共和国担保法〉若干问题的解释》(下称《担保法司法解释》)第八十五条肯定了金钱质押为一种特殊的动产质押方式，但学界仍存在争议，归纳而言主要有如下观点:(1)权利质押说。账户质押是以未来债权出质的一种权利质押。［3］“以企业银行账户为客体的担保，从本质上讲是以该企业账户内的往来资金为标的的担保，往来资金并非单一债权，而是由数个债权所构成。”［4］(2)金钱质押说。账户质押的标的是金钱，可依据《担保法司法解释》第八十五条规定认定为金钱质押。“账户本身没有交换价值，不能变现，故账户质押的本质是以账户中的资金作为担保财产。”［5］(3)约定抵销说。从账户质押的担保功能以及当事人合意的角度来考察，账户质押的实质均是为保障债务的履行或债权的实现而人为创设的被动债权，以在被担保的债务未按约履行时赋予商业银行直接抵扣的权利。［6］(4)让与担保说。账户担保可理解为货币所有权让与担保与债权让与担保。［7］在货币所有权让与担保的理解思路下，存款人将货币存入银行，银行即取得所有权，但这种所有权的转移并非完全基于“货币占有所有”原则，而是为实现担保的目的约定移转;在债权让与担保的理解思路下，存款人因存入保证金将银行的债权让与给债权人，以实现担保目的。［8］比较法上，美国已将银行账户纳入担保财产的范围，根据《统一商法典》第九编动产担保交易的规定，担保物包括货物、权利凭证和无形财产。无形财产又包括账款和一般无形财产。［9］一般无形财产的范围非常广泛，几乎囊括了除账款之外的其他无形财产，故无论银行账户属于账款还是一般无形财产，均受《统一商法典》调整。《法国民法典》第二千三百六十条规定:“用某一账号设质时，用于设质的债权是指，在担保实现之日该账号的贷方余额，不论此余额为暂时余额还是已最终确定。”法国把质权分为有体动产质权、无形动产质权和不动产质权，虽然从第二千三百六十条规定来看，账户质押的客体是债权，但在法国法的语境下，债权出质成立无形动产质权，故账户质押在法国属于动产质押。(三)账户质押质权的实现。根据《民法典》第四百三十六条和第四百三十七条规定，动产质权的实现方式包括折价、拍卖和变卖。权利质权之实现方式除了这三种一般方法之外，亦有特殊之处。实务中，账户质押的当事人通常会在质押合同中约定，出质人到期未清偿债务的，质权人可直接划扣质押账户内的款项来抵偿债务，以此作为账户质押质权实现的手段。关于账户质押质权的实现，一个绕不开的话题便是其实现方式的合法性问题，即是否违反关于我国禁止流质条款之规定。《物权法》第二百一十一条规定，质权人在债务履行期届满前，不得与出质人约定债务人不履行到期债务时质押财产归债权人所有。学界关于这部分内容的研究比较匮乏，仅有少数学者撰文分析。有观点认为，银行在债务人违约时划转债务人质押账户款项的行为并无不妥，主要理由在于该行为不违背禁止流质条款的立法本意，且有利于节约交易成本。《民法典》施行后，账户质押质权实现的合法性问题或将得到部分解决。［10］总体而言，学界对账户质押制度的研究仍较为薄弱。从研究方法来看，多数学者采用规范分析法和比较分析法开展研究，鲜有学者运用实证分析法进行研究，这可能导致现有研究缺乏现实针对性。

二、账户质押制度的司法实践考察

(一)宏观层面:司法解释。在宏观、抽象的法规层面，我国涉及账户质押制度的规定仅有《担保法司法解释》第八十五条。该条规定:“债务人或者第三人将其金钱以特户、封金、保证金等形式特定化后，移交债权人占有作为债权的担保，债务人不履行债务时，债权人可以以该金钱优先受偿。”该条文置于“动产质押”章节内，通过文义解释和体系解释可知，司法解释将账户质押定性为特殊的动产质押(金钱质押)。依照该规定，金钱成为质押标的需同时满足两个条件:金钱特定化、特定化的金钱移交债权人占有。关于特定化的判断，条文表述是“以特户、封金、保证金等形式特定化”。何谓“特户”?目前在我国人民币银行结算账户中并无“特户”这一类型。根据《人民币银行结算账户管理办法》第三条规定，在中国境内银行开立的银行结算账户按存款人的不同，可分为单位银行结算账户和个人银行结算账户，单位银行结算账户按用途分为基本存款账户、一般存款账户、专用存款账户和临时存款账户。该办法并未提到所谓的“特户”，有观点认为，特户应指专用存款账户，这种账户并不用于日常结算，且账户中的资金是专项管理和使用，符合特定化的要求。［11］(二)微观层面:个案裁判。1．指导性案例。《最高人民法院第五十四号指导案例》肯定了浮动账户质押的法律效力，判决明确指出“账户内资金余额发生浮动，也不影响该金钱质权的设立”。该案例对金钱特定化的判断标准是，债务人开立了担保保证金专户，金钱以保证金形式特定化。账户内转入资金为债务人根据每次担保贷款额度的一定比例向该账户缴存保证金，账户内转出的资金为债权人对保证金的退还和划扣，该账户未作日常结算使用。对于移交债权人占有的判断标准是，一方面，质押协议约定了未经债权人同意，债务人不得动用担保保证金专户内的资金;另一方面，质押协议还约定在担保的贷款到期未获得清偿时，债权人有权直接扣划担保保证金专户内的资金。由此可知，债权人取得了保证金账户的控制权，实际控制和管理该账户。2．类案裁判规律总结。为考察各级法院对账户质押相关问题的处理方法，笔者在中国裁判文书网上以“账户质押”“《担保法司法解释》第八十五条”为关键词进行案例检索，共搜集到297件案例，剔除重复案例、非民事案例以及不相关案例后，筛选出102件案例，经过分析、整理和归纳，得出如下结论:(1)法院通常会从账户特定化和资金特定化两方面进行金钱特定化判断，具体标准包括:第一，用于质押的银行账户名称是否区别于一般银行账户，比如在账户上专门标识为“保证金”，或者专门开立保证金专户，且账号与质押协议中约定的账号一致。第二，账户内资金做到专款专用，不随意支取账户内资金办理与担保主债务无关的事项，不作日常结算使用，且账户内资金的变动与所担保的借款金额相对应。(2)账户内资金浮动是否影响金钱特定化?多数法院认为特定化不等于固定化，账户资金根据担保债权的情况发生变化，并不影响账户的特定化特征。亦有法院认为，浮动账户质押情形不能适用《担保法司法解释》第八十五条。(3)空账户质押能否适用《担保法司法解释》第八十五条?以质押账户内有无资金作为分类标准，浮动账户质押可以分为两种，一是空账户质押，即设立账户质权时，账户资金可能为零，或者账户质押后，因账户资金浮动而变为零。二是实账户质押，即账户资金处于浮动状态，但始终保持一定数额的资金，如出质人质押账户资金后只能汇入不得汇出，或者质权人允许出质人在一定额度内使用账户内的款项。有法院认为空账户质押情形仍适用《担保法司法解释》第八十五条。(4)对特户、封金的理解。多数法院认为，“特户”是指《人民币结算帐户管理办法》第十三条规定的专用存款账户，“封金”可理解为将账户内资金以封存、冻结的形式固定化。(5)如何判断“移交债权人占有”?移交债权人占有实际上是金钱质押的公示方法。常见的判断标准包括:第一，债权人是否实际控制和支配该账户。具体可从两方面进行判断，一是债务人是否可以自由支配账户内资金，或者说债务人使用账户内资金是否要征得债权人同意;二是债务人到期未清偿债务时，债权人能否未经债务人同意直接扣划账户内资金以清偿债务，或者银行是否有权冻结账户内资金。第二，是否在外部显著标注保证金质押、保证金专户等字样，以使任何第三人在外观上可以明显识别。

三、账户质押制度的完善

(一)账户质押的法律性质应区分情形认定。关于账户质押的法律性质，笔者认为主流观点“金钱质押说”不足以解释现阶段出现的所有账户质押情形。1．“金钱质押说”无法适用于空账户质押情形。空账户质押是一种典型的以未来债权出质的权利质押情形，常见于企业项目融资业务。现实生活中，不少亟需资金的企业会选择采用账户质押担保方式筹措资金，并在质押合同中约定，企业未来一段时间内的收益将陆续汇入该账户，质权人可将存入账户的资金用于偿付贷款。在此类型的账户质押中，至少有两种可能出现空账户质押的情况，一是企业专门在银行开设一个新账户，在以该账户设立质权时，企业可能未向账户汇入资金，此时账户内资金为零。二是债权人依约以账户资金受偿后，至债务人将其收益汇入账户为止，账户资金很可能会变为零，而此时由于债务尚未完全清偿，以该账户设立的质权仍然存在。“金钱质押说”认为账户质押的标的是账户内资金，这就意味着用于设质的账户必须是始终拥有一定数量金额的实账户，空账户由于账户内缺乏资金而无法设立质押，这显然无法适应实践发展。2．并非所有账户质押情形都能实现金钱特定化。实践中能实现金钱特定化的情形主要是保证金账户质押，即出质人按照质押协议的约定，在银行开立保证金专用账户，并按照贷款金额的一定比例缴纳保证金，质押协议通常还会约定，此后每发生一次担保贷款，出质人就按照贷款金额的一定比例向该账户缴存保证金，在担保的贷款到期未获清偿时，质权人有权直接扣划保证金账户资金。正常情况下，保证金的存入划出与主债权的变动一一对应。在这类常规的保证金账户质押中，账户内资金实行专项管理，仅用于特定的担保用途，能够满足金钱形式特定化的要求。然而，有的银行账户质押情形却难以实现金钱特定化。例如，在项目融资业务中，企业可能会以其日常使用的会计账户设立质押，或者有的项目融资由于涉及资金金额巨大，企业可能会以整个项目资产设定担保，账户作为企业资产的组成部分也一并设立质押。此时，设定质押的账户通常不是专款专用，除了用于抵偿担保的债务外，还会办理与担保主债务无关的事项，例如，企业通过日常经营赚取利润，所获收益会转入企业账户中，同时企业也会以账户内资金进行投资或者扩大再生产等。总之，整个账户的资金用途呈现复杂化、多样化的特点，难以满足金钱特定化要求，故“金钱质押说”是无法解释企业账户质押情形的。企业账户质押本质上是一种以现在或者未来债权出质的权利质押形态。综上，将账户质押一概定性为金钱质押有欠妥当，应区分情形认定。申言之，保证金账户质押可实现金钱特定化，且有司法解释的明确规定，故采“金钱质押说”，定性为特殊动产质押。除此之外的企业账户质押则宜采“权利质押说”，系以现有的或者将来债权出质的权利质押。(二)银行直接划转债务人账户款项清偿债务的行为不具违法性。《民法典》第四百二十八条对原《物权法》第二百一十一条作了重大修改，有限承认了流质契约。《民法典》第四百二十八条规定:“质权人在债务履行期限届满前，与出质人约定债务人不履行到期债务时质押财产归债权人所有的，只能依法就质押财产优先受偿。”这是对流质契约的适当开禁，确立了全新的流质规则。关于该规定的适用，需要注意三个方面:其一，该条肯定了流质条款的合法性，质权人和出质人作出的流质约定既不影响质押合同的效力，也不影响质权的成立;其二，即使双方当事人在质押合同中约定了流质条款，在符合质权的实现条件时，亦不能产生该约定的法律后果。即质权人不能取得该标的物的所有权，只能从实现其债权的角度获得满足，也就只能从质权作为担保物权的功能价值上予以定位，质权人得以就该标的物在其担保范围内的债权优先受偿。其三，适用该规定的前提条件必须是当事人在“债务履行前”做出的约定。从账户质押的实现方式来看，首先，依照《民法典》第四百二十八条规定，双方关于“债务人到期未履行债务的，银行可直接划转债务人账户款项清偿债务”的约定合法有效;其次，实践中该条款通常在双方订立质押合同时就已做出约定，完全符合《民法典》第四百二十八条的时间限定要求。但是，立法并未完全开禁流质条款，具体限制表现在即使债务人到期未履行债务，质权人仍然不能取得该标的物的所有权。问题就在于此，银行直接划转债务人账户款项清偿债务的行为实际上就是发生流质约定的法律后果，由银行直接取得标的物的所有权，那么，该行为是否违反立法关于流质的限制性规定?笔者认为，银行直接划转债务人账户款项清偿债务的行为不具违法性。理由如下:1．该行为不违背立法限制流质条款的本意。“禁止流质条款之立法意旨，系在保护债务人，免其一时之急迫而蒙重大之不利。”［12］一般债务人在借债之时往往急迫窘困，债权人可能会利用这一机会，迫使债务人订立流质契约，以价值较高的质物或者抵押物担保小额债权，希望债务人到期未能清偿债务之时，直接取得质物或者抵押物的所有权，从而牟取暴利。因此，出于保护债务人利益的考量，我国《民法典》并未对流质契约予以全面开禁。质权实际上是一种变价受偿权，质权的实现是指质权所担保的债权已届清偿期而未受清偿时，质权人实行其权利，将质物予以变价处分并优先受偿的行为。也即，质物的价值其实是不确定的，其价值可能高于也可能低于所担保之债权，因此实现质权时需要先将质物协议折价，或者拍卖、变卖，以确定质物的价值，这中间有一个估值的过程。而质押账户中的货币作为一般等价物，其价值是确定的，不需要经历协商折价、拍卖或者变卖等过程。担保债权到期时，债权人在债权额度内直接划转账户资金受偿，不存在质物价值高估或者低估的可能，也就不存在债权人借机逼迫债务人订立流质契约以牟取利益的情形。2．该行为不会给债务人造成财产损失，甚至可能避免债务人遭受更大的财产损失。《合同法》第二百零七条规定:“借款人未按照约定的期限返还借款的，应当按照约定或者国家有关规定支付逾期利息。”依照中国人民银行《关于人民币贷款利率有关问题的通知》第三条规定，逾期贷款罚息利率为在借款合同载明的贷款利率水平上加收30%～50%，对逾期贷款，从逾期之日起按罚息利率计收利息，直至清偿本息为止，对不能按时支付的利息，按罚息利率计收复利。实践中，债权人和债务人在订立借款合同时往往会约定逾期还款的利息或者罚息，这意味着债务人迟延还款时间越长，遭受损失越大。而在账户质押情形中，债务人到期未清偿债务，债权人就直接扣划账户资金抵偿债务。此处可区分两种情况讨论:(1)账户内资金足以清偿债务，扣划行为完成后，双方的债务就一笔勾销，几乎不用计算逾期利息，不存在损害债务人利益的情况，还能避免债务人遭受损失;(2)账户内资金不足以一次性清偿全部债务，扣划行为发生后，债务人所欠债权人债务本金数额相应减少，该部分扣划的金额不再计算逾期利息，对债务人来说可及时止损，也不存在损害其利益的情况。3．该行为有利于降低质权实现的交易成本和难度。质权的实现往往要经过双方协议折价或者拍卖、变卖等程序。折价的时间成本相对较低，但可能面临双方当事人无法达成协议的风险，担保设定人可能会恶意阻碍折价协议的达成，从而人为增加担保物权实现的困难。［13］拍卖、变卖的时间成本较高，手续也较为繁琐。债权人直接扣划账户内款项清偿债务的做法可以有效避免这些中间环节的延误，大幅缩减债权人实现债权的时间，减轻双方当事人交易成本，还有利于节约司法资源。

参考文献:

［1］赵一平．论账户质押中的法律问题［J］．人民司法，2005(8)．

［2］王利明．收费权质押的若干问题探讨［J］．法学杂志，2007(2)．

［3］董翠香．账户质押论纲［J］．法学论坛，2006(5)．

户内范文篇6

在分户计量双管供暖系统中，为充分利用家用电器、灯光和人体等自由热量，通常是在每一组散热器上安装预设定型温控阀，因此整个系统是变流量运行，作用在温控阀上的压差随着流量的改变而发生变化。当其实际压差较大温控阀就可能产生噪音，尤其是在房间热负荷较小时，温控阀会频繁开关，产生振荡。振荡除引起不必要的磨损外，还导致回水温度升高，并影响系统中的其它温控阀，因此在一个设计良好的分户计量双管供暖系统中，一方面应使用系统中每个温控阀的热权度总是大于等于1，另一方面温控阀上所随的实际压差还应该保持在它的允许范围内[1].压差控制阀也称为自力式压差控制阀，在变流量系统中，它通过感应供热管道系统中两点的压力，可以使被控环路的压差保持恒定，保证被控环路中调节阀门的正常工作，那么在分户计量双管供暖系统设计时，控制阀应如何布置呢？通常有以下三个方案：

a.压差控制阀仅在设在建筑物供暖引入口，控制供暖引入口的压差为定值。

b.在下供下回式双管系统中，压差控制阀设在每组共用立管的起始端，控制立管的压差为定值。

c.压差控制阀设在每一户的引入口，控制户内系统的压差为定值。

目前，在实际设计中，这3个方案应如何选择，争议颇多，仅就保证温控阀平稳工作而言，方案1最差，但其初投资最少；方案3最好，但其初投资最高；方案2介于方案1和3之间。下面就针对这3个方案进行一些分析，希望为工程人员设计时，方案的选择提供一些有益的建议。另外应说明的是：本文所讨论的双管供暖系统是指户内、户外都为双管的系统。

二、方案分析

1.方案1：

压差控制阀仅设在建筑物的供暖引入口由于是双管系统，因此以户为单位，供暖系统内各户之间是并联关系。每一用户户引入口作用压差ΔPS可以由下式计算：ΔPS=ΔP1+ΔP2-ΔP3（1）

式中：ΔP1——建筑物供暖引入口压差控制阀控制压差；

ΔP2——所计算用户随的自然作用压头；

ΔP3——从供暖引入口压差控制阀的压差控制点到所计算用户户引入口之间供回水管路的阻力损失。

（1）式中各参数的讨论

a.建筑物供暖引入口压差控制阀控制压差ΔP1在系统运行过程中，ΔP1是定值，它取决于设计工况下，供暖系统最不利环路中，从供暖引入口压差控制点到最末端用户户引入口之间供回水管路的阻力损失△P''''3，最末端用户户内系统的总阻力损失△P''''s以及最末端用户所随的自然作用压头△P''''2.根据式

（1）有：△P1=△P''''3+△P''''s-△P''''2（2）

b.用户所随的自然作用压头ΔP2ΔP2取决于用户所处的楼层以及供回水立管中供回水温度[2].在系统的运行过程中，ΔP2是一个不断变化的量，因此在设计工况下，根据式（1）计算户引入口作用压差ΔPS时，其自然作用压头ΔP2应取最小值。因为如果取值较大，那么根据式（1）所计算的户引入口作用压差ΔPS就较大，在根据ΔPS设计户内系统时，其管道和温控阀的阻力损失就可能较大，当实际的自然作用压头ΔP2小于所选定值时，户引入口作用压差ΔPS就会低于设计值，导致温控阀上的实际压差小于设计值，此时，温控阀即使全开，散热器所提供的热量仍不足以维持设计室温，所以在设计工况下，自然作用压头ΔP2应取最小值。这样，在实际运行时，自然作用压头ΔP2总是大于等于最小值，因此能保证温控阀的热权度总是大于等于1，房间温度总是能达到设计值。不过，由于自然作用压头ΔP2的影响因素较多，要确定每一用户的最小值通常都很困难，因此为便于设计，在设计工况下计算户引入口作用压差ΔPS时，自然作用压头ΔP2可以不考虑。

c.从供暖引入口压差控制阀的压差控制点到所计算用户户引入口之间供回水管路的阻力损失ΔP3在变流量系统中，供回水管路的阻力损失ΔP3是一变量，它取决于管路中的流量以及管路的长度。在设计工况下，其值最大，当管路中的流量趋近于零时，ΔP3也趋近于零[1].同一供暖系统当采用同程式时，其ΔP3一般比采用异程式更大[2]，因此根据式（1）可知；各用户由ΔP3所引起的ΔPS波动，同程式比率经异程式系统更大，由此可见，设计时应选择异程式系统。

d.户引入口作用压差ΔPS对于双管系统，在散热器热负荷一定的情况下，当户引入口作用压差ΔPS大于设计值时，由于散热器上温控阀的调节作用，户内系统各管段的流量会保持不变[1]，因此各管段的阻力损失也不变，户引入口作用压差ΔPS的增加值会等量地作用在户内系统每一个温控阀上。由此可见，在系统设计时，只要保证运行过程中，户引入口作用压差ΔPS总是大于等于设计工况下户内系统总阻力损失，就可以保证在任何情况下，温控阀上的实际压差总是大于等于设计工况下的设计值，因此温控阀的热权度总是大于等于1，用户随时能获得设计所要求的室温。那么应如何设计才能使户引入口作用压差ΔPS总是大于等于设计工况下户内系统总阻力损失呢？

根据前面的分析可知：在设计工况下进行设计时，自然作用压头可以不考虑，管路的阻力损失ΔP3为最大。而在实际运行过程中，由于存在自然作用压头，管路的阻力损失ΔP3又较小，故根据式（1）可知：运行过程中，户引入口作用压差总是大于等于设计工况下的户引入口作用压差，因此在设计工况下，只要使户引入口作用压差大于等于户内系统的总阻力损失，那么运行过程中，户引入口作用压差就总是大于等于设计工况下户内系统的总阻力损失。而这一点在设计工况下进行水力计算时，可以很容易做到。

另外，由于户引入口作用压差ΔPS的波动反映了户内系统每个温控阀上作用压差的波动，因此只要控制户引入口的作用压差ΔPS的最大值，就能够保证运行过程中温控阀不超过它的最大工作压差。根据文献[3～4]可知：在设计工况下，户内系统包括热表和锁闭调节阀的阻力一般不应超过30kPa，因此在运行过程，只要控制ΔPS的最大值不超过30kPa，就能保证温控阀的正常工作。

（2）方案1分析的小结通过前面的分析可知：为保证运行过程中，温控阀上的实际作用压差不超过其正常工作最大压差，用户引入口的最大作用压差不超过30kPa，因此根据式（1）有：ΔPS=ΔP1+ΔP2-ΔP3kPa从上式可知：当ΔP3=0时，户引入口的作用压差ΔPS最大，故根据上式有：ΔP1≤30-ΔP2kPa上式中，对于自然作用压头ΔP2，在设计工况下，各用户所随的值最大[2]，并且其最大值可以由下式计算：ΔP2=gH（ρh-ρg）kPa式中：H—上供下回式双管系统中，为建筑物的高度；下供上回式双管系统中，为建筑物的高度减去建筑物顶层的层高，m.ρh、ρg—设计工况下，供回水温度所对应的水的密度，kg/m3.故有ΔP1≤30-gH（ρh-ρg）/1000kPa因此，当仅在供暖引入口设压差控制阀时，其控制压差必须小于等于30-gH（ρh-ρg）/1000kPa，才能保证系统运行过程中，温控阀上的作用压差能够小于其正常工作的最大压差。另外，由于设计工况下进行水力计算时，不考虑自然作用压头，故根据式（2）有：△P1=△P''''3+△P''''s由此可见，只有当设计工况下最不利环路的阻力损失（△P''''3+△P''''s）小于30-gH（ρh-ρg）/1000kPa时，才可以采用方案1.

2.方案2

在每组共用立管上设压差控制阀本方案只适应于供下回式双管系统。参照前面对式（1）各参数的分析，方案2在设计工况下进行水力计算时，其自然作用压头同样可以不考虑，因此压差控制阀的控制压差ΔP1等于共用立管上最不利环路在设计工况下的阻力损失（△P''''3+△P''''s），其中为△P''''3为立管上压差控制点到户引入口之间供回水管路的阻力损失，另外，为保证共用立管上各用户在运行过程中户引入口作用压差ΔPS不超过30kPa，ΔP1同样应小于等于30-gHρh-ρg）/1000kPa，当ΔP1大于该值时，就不应采用方案2.

3.方案3：

在每户引入口设压差控制阀对于大型的供暖系统，当无法采用方案1和2时，就应采用本方案。其压差控制阀的控制压差ΔP1等于户内系统最不利环路在设计工况下的总阻力损失，其中包括户用热表和锁闭调节阀的阻力，ΔP1应小于等于30kPa[3～4].此时，各共用立管上只需设截止阀或闸阀，起关闭作用。

在本方案中，由于压差控制阀的调节作用，在系统的运行过程中，自然作用压头和系统流量的变化，不会对户内系统温控阀的工作产生影响。不过，为了在运行过程中保证压差控制阀的正常工作，其资用压差应始终大于等于其设计压差。压差控制阀的设计压差应等于设计工况下其本身的阻力与其控制压差之和，因此在设计工况下进行户外共用立管和供回水干管的水力计算时，自然作用压头可作为安全裕量，不予考虑。因为如果要考虑自然作用压头，一方面会使水力计算更复杂，另一方面自然作用压头不恰当的取值，会导致运行过程中，压差控制阀的资用压差小于其设计压差，有可能导致压差控制阀即使全开，通过的流量也不能满足用户要求。

另外在设计时应注意的是：供暖系统中所使用的压差控制阀一般都有最大工作压差限制，当作用在阀上的实际压差超过其最大工作压差时，阀就会被压坏，因此在使用方案2和3时，如果运行过程中，室外管网在供暖引入口的资用压差会超过供暖系统中所使用压差控制阀的最大工作压差时，就必须在供暖引入口设其它型号的压差控制阀，控制整个供暖系统的压差。此时，该压差控制阀的控制压差应等于供暖系统最不利环路在设计工况下的总阻力损失。

4.户内和户外系统形式对于户内系统，根据前面对供回水管路阻力损失ΔP3分析的相同理由，为减少运行过程中，温控阀作用压差的波动范围，应选择异程式系统。对于方案2和3的户外系统，也建议采用异程式系统。因为同一供暖系统，当采用异程式时，其系统的总阻力损失一般要比采用同程式更小[2].这样，可以减小供暖系统引入口所需要的资用压头。

三、结论

（1）分户计量双管供暖系统在设计工况下进行水力计算时，其自然作用压头可以不考虑，户内和户外系统应采用异程式。

（2）选用方案1时，其压差控制阀的控制压差ΔP1应等于供暖系统最不利环路在设计工况下的总阻力损失（△P''''3+△P''''s），并且ΔP1应小于等于30-gHρh-ρg）/1000kPa.

（3）选用方案2时，其压差控制阀的控制压差ΔP1应等于立管上最不利环路在设计工况下的总阻力损失（△P''''3+△P''''s），并且ΔP1也应小于等于30-gHρh-ρg）/1000kPa.

（4）方案3适应于大型供暖系统，其压差控制阀的控制压差ΔP1应等于户内系统最不利环路在设计工况下的总阻力损失，并且包括户用热表和锁闭调节阀的阻力，ΔP1应小于等于30kPa.

摘要：本文对压差控制阀在分户计量双管供暖系统中的3个应用方案进行了分析，给出了各方案的选择原则，并指出分户计量双管供暖系统在设计工况下进行水力计算时，自然作用压头可以不予考虑，户内和户外系统应采用异程式。

关键词：压差控制阀分户热计量双管供暖系统

参考文献：

1、戈特.磨擦勒，雷纳特.奥贝尔，编著，供暖控制技术，北京：中国建材工业出版社，1998

2、贺平，孙刚，编著，供热工程（新一版），北京：中国建材工业出版社，1993

户内范文篇7

关键词:配电系统;可靠性

0前言

由于产业结构及区域经济的调整,大多数的企业到小城镇的开发区新建工厂,这就使原来仅是针对农业用电为主的配电线路,转变成工农混合线路,还有部分新建的纯工业配电线路｡这些线路都有较高的可靠性要求｡

现时佛山市三水区的10kV配电网络主要是放射形网络(包括专线供电)和手拉手环网,一回放射形线路单电源,接线简单,投资少,但供电可靠性差,线路发生故障停电时间长｡手接手环网线路是在两条10kV线路由联络开关连结两个电源,在正常情况下开环运行｡当线路发生故障时,变电站配电线路继电保护装置动作,自动切断电源,通过人工查找到故障点后操作隔离,恢复非故障网络的供电,提高供电可靠性｡

1现状

佛山市三水区10kV配电线路在变电站的继电保护装置,一般设有速断保护､过流保护､过负荷保护,重合闸(电缆线路的重合闸退出运行)｡

配电变压器用熔断器作保护,或由过流､速断､过负荷､瓦斯作保护｡

2存在的问题

在配电网中,接地故障约占总故障90%,佛山市配电网属于中性点不接地或经消弧线圈接地系统,一般可带故障运行2小时,如在2小时内不能处理,配网调度员唯有将馈线逐一进行拉路,直到接地故障信号消失｡

10kV架空线路T接的用户内部发生故障时,当故障发生在进线段,或故障虽发生在用户进线开关内侧,但其继电保护动作时限和供电所变电站出线开关继电保护动作时限不配合时,均会造成变电站出线开关掉闸｡如果故障性质是永久的,出线开关重合不成功,一个10kV用户的事故将使整条配电线路停电,这样的越级跳闸对该条线路上的其它用户将造成恶劣影响｡

3解决方案

如果是用户侧的故障,引起主线路的动作,不仅给用户本身造成损失,还给主线路的其它用户造成影响,因此在架空线路责任分界点处(或附近)装设一台分界负荷开关就非常有必要,用户分界负荷开关(俗称“看门狗”,珠海许继电气有限公司产品)可以起到以下的典型效用:

“看门狗”内置两相电流互感器,在供电运行时提供运行电流信号,可满足用户负荷及线路运行状况的监视要求,在用户界内线路短路故障时,可检出故障电流,提供保护判断依据;内置电压互感器,可检出线路电压,并为控制器提供工作电源,无需外接电源即能实现保护动作;内置零序电流互感器,在单相接地故障时输出毫安级的零序电流信号,为控制器提供保护判断依据｡(1)相间故障处理｡

当用户界内发生相间短路故障时,控制器检测的电流值与相间短路故障设定值进行比较来判定故障已发生,并记忆相间短路故障状态,当变电站出线开关分闸后,控制器在检测到线路无压无流的状态下令负荷开关本体分闸｡变电站重合后,故障点已被隔离,相邻用户恢复供电｡

用户界外发生单相接地故障时,K2检出的零序电流仅为用户进线段线路分布电容电流,该电流比全网的零序电流小得多,K1､K2､K3均不会分闸,事故责任属用户之外,分界开关不予处理｡

用户2界内发生单相接地故障时,K2检出零序电流趋近全网的零序电流,经延时判定故障性质为永久性后,令K2自动分闸,立即隔离故障｡

4效果的强化

(1)当用户安装“看门狗”后,用户内部设备进行正常的检修试验需要操作分界负荷开关时,用户报属地供电所,由供电所协调线路运行部门操作分界负荷开关｡

(2)用户内部故障处理｡

①分界负荷开关隔离用户内部故障后,用户应及时处理内部故障｡处理后,报告属地供电所,经确认故障消除具备送电条件后,由供电所操作分界负荷开关,恢复供电｡

②用户内部故障,如用户内部保护装置先于分界负荷开关动作,用户应及时处理内部故障,同时报告供电所,经过供电所检查,确实排除故障隐患后,恢复供电｡

③责任用电检查员得到影响电网的用户内部故障信息后,应在第一时间通知调度值班员｡

(3)故障点查找｡

①安装有分界负荷开关的用户内部设备相间短路故障,变电站馈线断路器跳闸重合成功后,供电所应组织查找故障点(分界开关动作后,控制器的故障指示灯持续闪烁48小时)｡

户内范文篇8

1前言

管道液化气小区供气是一种比较灵活的供气形式，在许多中小城镇或大中城市的边缘地带普遍存在。在进行住宅小区管道液化气设计时，考虑的因素很多，诸如气化站容量，气化器选型，调压方式等，其中调压供气方式的选择至关重要，因为它关系到整个工程的造价及燃具燃烧工况的稳定。所以，我们在选择调压供气方式时，应通过技术、经济进行比较，力求做到技术可靠，供气安全和节省投资。

2管道液化气调压供气方式

管道液化气调压供气方式有如下三种：

A低压输送，低压进户方式

气化站内安装中、低调压器，供前管网全部为低压。

B中压输送，楼栋调压，低压进户方式

气化站安装中一中调压器，供气压力控制在0.55kg/cm2左右，在楼栋前安装楼栋调压器，将压力降至低压后，经低压楼前管将燃气送往各用户。

C中压输送，中压进户，分户调压方式

气化站内安装中一中调压器，供气压力控制在0.55kg/cm2左右，中压燃气直接进户，然后在每户安装一个户内调压器。

3三种供气方式的技术性比较

（1）从技术的角度来衡量，燃具前压力越接近额定压力，燃具的运行工况越稳定，设备运行也越安全，采用分户调压方式，能保证燃具基本上处于额定压力下工作。因此，与其它方式比较，具有无法比拟的技术优势。

（2）从施工和运行的情况来看，分户调压仍然存在着一些隐忧，主要是国产户内调压器失灵偶有发生，供气的安全性不容乐观。目前，通常选用可靠的进日分户调压器，或在用户调压器前加设安全切断阀，然而将使用户的调压设备费用大幅度提高，设备费用的提高能否通过综合费用来平衡，必须视小区的具体情况进行经济比较。

4经济性比较

（l）调压设备费用比较

A、B、C三种调压供气方式使用调压设备情况如下：

A、气化站高一低一级调压器。

B、气化站高转中一级调压器，楼栋调压器。

C、气化站高转中一级调压器，用户调压器（进口）。

就某一供气小区而言，A、B、C三种调压方式其气化站内调压设备费用基本相同，因为只要小时流量（kg/h）相同，高转低调压器与高转中调压器的价格差不多。对于楼栋调压，一般是50户左右的楼栋，选用一台30kg/h的调压器（带安全切断装置），价格为350元/座，分摊到每户的平均费用为350/50＝7元/户。进口分户调压器的价格为350元左右。

（2）管网工程费用比较

管网工程费用包括三部分：户内管（户内垂直立管，表前及表后管）、楼栋楼前管（指每个楼栋的供气支管）和小区干管计多个楼栋的供气主管）。

①户内管费用比较

就户内管而言，虽然分户调压的户内管理论管径比其它两种方式小，但从施工运行和管理的角度出发，两者实际选择的管径相差不大，以一般多层建筑为例，其户内管费用比较见表1。

说明：长沙市户内安装人工费采用用户包干制，与调压方式或户内管材及连接方式无关，工程费用仅体现在主材费上。上表实际上是户内立管主材费用的比较，不包括表前及表后管，因为后者在各种供气方式下的工程费用基本相同。

②楼栋楼前管费用比较

对于50户左右的楼栋（每户考虑一台双眼灶及一台快速热水器),其楼前管管径如果按等压降分配的原则进行水力计算，楼前管径可取DN40，此时单位压降仅为1Pa左右，而中压管管径理论上应比DN40更小，但为了施工、运行及管理方便，目前长沙市50户左右的楼栋均选择φ57×3.5无缝钢管焊接或DN63×3.6PE管热熔连接，其单位造价无中压及低压之分，无缝管为47.54元/m，（包括路面恢复费、人工费、防腐等等),PE管为37.69元/m，楼前管单位造价虽然相同，但楼栋调压方式因安装了楼栋调压器，楼前管在进出调压器时不得不走“弯”路。因此，楼前管户均消耗材料量略高，对长沙市液化气供气小区楼前管耗材料量的数据进行统计表明，楼栋调压方式户均耗材量为1.56m/户，而低压供气方式(A)及分户调压方式(C)户均耗材量均为1.42m/户。因此，楼前管户均费用分别为：

当使用无缝管QLB=1.56×47.54＝80．72元/户，

QLA=QLC＝1.42×47.54＝74.16元/户

当使用PE管QLB＝1.56×37.69＝58.80元/户

QLB=1.42×37.69＝53.52元/户

③庭院供气干管费用比较

要确定庭院干管费用，首先必须在平面布置图的基础上，根据庭院水力计算公式及压降分配原则计算出各管段的管径，因为管道的管径直接影响管网的投资，目前长沙市液化气小区常用无缝钢管（包括主材、人工、防腐、土方、路面恢复）及SDR17.6PE煤气管见表2，3。

从理论的角度来分析，楼栋调压方式与分户调压方式因庭院于管的布置及运行的压力相同，各管段的理论管径相同，管网投资费用也相同，而低压供气方式，因运行压力低，理论管径相对较大，运行管理费用的也大。

④运行管理费用的比较

对于用户调压方式，因每户安装了户内调压器，众多的调压器使设备管理及运行维修费用增加，而且采用中压进户方式，对施工技术及管理水平的要求更高，因此运行管理费用是三种供气方式中最高的。

⑤总费用比较

为便于比较，我们选择长沙市税务三分局庭院、咸嘉湖综合开发区和湖南医科大学杏林生活小区，这三个小区在供气规模，建筑布局，管道布置形式等方面（枝状、环状）有典型的代表性，并与别墅区及单体高层建筑相区别。它们三种供气方式下使用无缝钢管或PE管，作为庭院管的各项投资费用分别列表4、5、6，表中单位均为元。

长沙市税务三分局庭院有2栋7层建筑共42×2＝84户，规模小，庭院管呈枝状布置，主干管选择φ57×3.5无缝钢管或DN63×3.6PE管。

咸嘉湖综合开发区有12栋7层住宅分两排并列，共324户，中等供气规模，庭院主干管布置在两排宿舍之间，呈枝状，中压供气时选择φ76×3无缝管或90×5.2PE管，低压供气时，选择φ108×4无缝钢管或DN11×6.3PE管。

湖南医科大学杏林生活小区有6-7层住宅34栋，共1000户，顺较大，供气干管布置成环状，低压供气时，管径为φl08×4，中压供气时，选择管径为φ76×3无缝钢管或DN90×5.2PE管。

从表4—6可知，分户调压供气方式

(C方式），虽然技术优势明显，但增加调压设备费用并不能通过降低管网的综合费用来平衡，其户均造价比A、B两种方式高得多，运行管理费用在三种方式中也是最高的，低压供气方式技术上无优势可言，经济上也不及楼栋调压方式节省（小型庭院除外），其应用范围相当狭窄；楼栋调压方式管网综合费用与分户调压方式基本持平，但调压设备费用却低得多，运行管理费用也比较节省，经济上处于优势，而技术上也比较有利，因为多层建筑通过合理选择楼栋调压器的出口压力值，能使燃具基本上处于额定工况附近工作，所以楼栋调压方式是目前应用比较广泛的供气方式。

5液化气小区调压供气方式选择要素

通过上述经济和技术性比较，总结出选择液化气小区调压供气方式的4点要素。

（1）高层单体建筑应选择中压进户，分户调压方式（C方式）若选择其它两种进户方式，户内立管过大的附加压头将无法使大多数燃具在额定工况附近工作，技术性较差。

（2）多层建筑如果庭院用户不多，可选择瓶组供气并采用低压进户的供气方式（A方式）。因为此时低压主干管可选择φ57×3.5的无缝钢管或DN63×3.6的PE管，管径及管网投资并未增大，同时可节省调压设备费用。

（3）如果用户较多，应选择中压供气、低压进户的楼栋调压方式（B方式），因其相对于A方式可节省管网投资，相对于C方式而言，可大幅度节省调压设备费用，同时也能使燃具在额定工况附近工作，技术性较好。

户内范文篇9

以我国供暖现状，采暖能耗指标是同类气候条件下发达国家的3-5倍，而且供暖效果也远远不如，能耗大量浪费的原因中固然有百姓用户节能意识淡薄、收费体制不能刺激节能，但主要的原因还是因为我们设计、施工与运行管理的落后。如果不提高自身能力水平，而一味地追求收费，就是将自身水平落后造成的浪费转嫁给消费者，这样显然不合理，也不利于节能工作。按热收费，比以前进步了，实现了交易公开的原则，但是用户不能主动控制以实现节能，也就是不能主动地去省钱或是选择其他方式供暖，违背了公平与公正的原则，很易造成矛盾，挫伤或阻碍供暖节能技术的发展，不利于供热改革。我们认为正确的做法是温控与热量并重，相辅相成，甚至温控更加重要。供热单位先提高自身水平，提高室内热舒适度，也就是提高服务质量，再合理地向用户收费，促节能事业发展。

2、户内系统和户外系统的关系

目前有一种趋势：认为讲温控就是要在室内安装温度控制阀，讲计量就是在户内安装热量表，至于户外控制就可以不被重视了。温控与计量是不是只要针对户内系统，户外就可以忽视呢？对于一个户内控制设备完善的系统（安装了温控阀和热量表），如果没有相应的户外控制，很难保证户内设备正常地工作。如果户外水力失调严重，温控阀不能工作在正常工况下，压头大就会频繁地开关甚至产生噪音，压头太小会始终常开而室内温度不足；热量表也可能工作在额定之外的流量下，测量不准确。如果外网不能根据户内工况变化相应调节，如：水泵不能变频、压差不能稳定的情况下，水泵、锅炉或换热器的效率也不能保证。如果户内采取了节能手段，而户外没有配合措施，一方面会引起管网水力热力工况的失调，另一方面室内节省的能量不能体现在热源的节能上，节能这一根本目的就没有实现。所以我们认为好的户内控制一定要与户外控制相结合。

随着先进计量、控制设备不断应用于系统中，分户计量供热系统逐步在我国发展起来。从用能的角度看分户计量供热的技术能够有效利用自由热，提倡用户的行为调节，以减少能耗；另一方面，从用户出发它能够提高室内热环境的舒适性。在散热器上安装温控阀为实现这些目标提供了有效手段。当温控阀被设定在某一值时，它可以通过感温包测量室内温度，实时调节散热器流量以符合设定值。如果热网的运行工况可以最大限度的满足各个用户的需求，那么温控阀控制的散热器供暖房间温度就不会出现过冷过热的情形。但是舒适度因人因时而异，提高用户的舒适程度不仅要求在设计温度18℃时保持室温仅有微小的波动，而且应该尽可能的满足用户希望提高室内温度的要求。

3、是温控计量产品去适应系统，还是系统去适应产品

我们采取“拿来主义”来消化学习国外的温控计量技术，包括消化和应用国外的产品，但是外来的产品并不适应我国的现有系统，除了水质问题和管理问题外，还有许技术问题。如：系统末端压差、系统规模大小、设备工作环境等都存在很大的不同，不做任何改变就应用在一起很难得到正常的效果。如有的示范工程，产品应用效果不好，出现一些问题，厂家就提出要彻底地改变中国的供热系统，殊不知，对中国这一巨大规模的供热体系，改变是一个渐进的过程，需要一定的时间，不可能一蹴而就。谁应该去适应谁并不存在一个分明的界限，但是合理的寻求结合点，花最小的投入去获得最大的回报，这个工作非常重要。

4、政策、技术标准、产品开发的相互关系

过去几年里，温控与热计量事业发展很快，但总体规模不大，没有形成一个产业。产品供应商经常抱怨国家政策不到位，没有强制措施，政府又考虑到技术方案和相关标准不完善，可操作性差，设计部门往往无章可循，缺乏标准指导，开发商在无强制措施的情况下，不愿增加温控与热量的投资，存在侥幸心理。三者之间相互依存，又相互制约，影响温控与热计量技术的发展。从行业管理部门来讲，近期成立的建设部热改与热计量领导小组可统一管理、规划、协调各部门的工作，推进该事业的发展。新型采暖方式与集中供暖系统温控与热计量发展的相互关系当前，新型的采暖方式发展迅猛，在一些主要城市中，分户燃气炉采暖和户内电采暖发展很快，挑战旧有传统供暖方式，成为集中供暖的主要竞争对手。这些新型采暖方式的发展是市场经济发展的必然产物，是促进传统的集中供暖系统变革的重要力量。这些新型采暖方式除了投资相对较少，物业管理方便，有利于大气环境之外，其主要点之一就是可以分户计量和收费，解决收费问题。这将极大地挑战和促进集中供热发展分户计量计费技术，如果做不到这一点，就很可能被挤小市场占有率，丢掉市场份额；同时，新型采暖方式也可以促进计量收费的普及，让百姓受供暖体制改革，对集中供热也有好处。新型采暖方式的另一个主要优点就是采暖费与传统的供热方式相当。在现有的燃料价格体系下，分户燃气炉的燃烧效率低于集中燃气锅炉的燃烧效率；燃烧天然气比烧煤贵；要产生同样的热量值，用电比烧煤或烧天然气贵。

为什么新型采暖方式的采暖费以和集中供热竞争呢？这其中有国家能源结构的调整和有关部门扶植的原因，但主要原因有两点：一是因为新型采暖方式避免了热量在输送环节中的浪费，而集中供暖的网络输送环节存在很大的浪费；二是新型采暖方式室温容易控制，控制手段有自动恒温控主动调节控制，避免了温度失调、利用了自由热、实现了经济运行，而传统的集中供热就难以实现这些控制。新型的集中供暖系统采用了温控与热量技术，就可以提高效率、减少浪费、增加控手段，就可以与新型采暖方式同等竞争，夺回价格优势，争取市场份额。

参考文献：

[1]贺平，孙刚.供热工程（第三版）.北京：中国建筑工业出版社，1993.

[2]李建兴，涂光备，.量调节公式在计量供热系统中的应用.暖通空调，2001，31(6)：112-114.

户内范文篇10

以我国供暖现状，采暖能耗指标是同类气候条件下发达国家的3-5倍，而且供暖效果也远远不如，能耗大量浪费的原因中固然有百姓用户节能意识淡薄、收费体制不能刺激节能，但主要的原因还是因为我们设计、施工与运行管理的落后。如果不提高自身能力水平，而一味地追求收费，就是将自身水平落后造成的浪费转嫁给消费者，这样显然不合理，也不利于节能工作。按热收费，比以前进步了，实现了交易公开的原则，但是用户不能主动控制以实现节能，也就是不能主动地去省钱或是选择其他方式供暖，违背了公平与公正的原则，很易造成矛盾，挫伤或阻碍供暖节能技术的发展，不利于供热改革。我们认为正确的做法是温控与热量并重，相辅相成，甚至温控更加重要。供热单位先提高自身水平，提高室内热舒适度，也就是提高服务质量，再合理地向用户收费，促节能事业发展。

2、户内系统和户外系统的关系

目前有一种趋势：认为讲温控就是要在室内安装温度控制阀，讲计量就是在户内安装热量表，至于户外控制就可以不被重视了。温控与计量是不是只要针对户内系统，户外就可以忽视呢？对于一个户内控制设备完善的系统（安装了温控阀和热量表），如果没有相应的户外控制，很难保证户内设备正常地工作。如果户外水力失调严重，温控阀不能工作在正常工况下，压头大就会频繁地开关甚至产生噪音，压头太小会始终常开而室内温度不足；热量表也可能工作在额定之外的流量下，测量不准确。如果外网不能根据户内工况变化相应调节，如：水泵不能变频、压差不能稳定的情况下，水泵、锅炉或换热器的效率也不能保证。如果户内采取了节能手段，而户外没有配合措施，一方面会引起管网水力热力工况的失调，另一方面室内节省的能量不能体现在热源的节能上，节能这一根本目的就没有实现。所以我们认为好的户内控制一定要与户外控制相结合。

随着先进计量、控制设备不断应用于系统中，分户计量供热系统逐步在我国发展起来。从用能的角度看分户计量供热的技术能够有效利用自由热，提倡用户的行为调节，以减少能耗；另一方面，从用户出发它能够提高室内热环境的舒适性。在散热器上安装温控阀为实现这些目标提供了有效手段。当温控阀被设定在某一值时，它可以通过感温包测量室内温度，实时调节散热器流量以符合设定值。如果热网的运行工况可以最大限度的满足各个用户的需求，那么温控阀控制的散热器供暖房间温度就不会出现过冷过热的情形。但是舒适度因人因时而异，提高用户的舒适程度不仅要求在设计温度18℃时保持室温仅有微小的波动，而且应该尽可能的满足用户希望提高室内温度的要求。

3、是温控计量产品去适应系统，还是系统去适应产品

我们采取“拿来主义”来消化学习国外的温控计量技术，包括消化和应用国外的产品，但是外来的产品并不适应我国的现有系统，除了水质问题和管理问题外，还有许技术问题。如：系统末端压差、系统规模大小、设备工作环境等都存在很大的不同，不做任何改变就应用在一起很难得到正常的效果。如有的示范工程，产品应用效果不好，出现一些问题，厂家就提出要彻底地改变中国的供热系统，殊不知，对中国这一巨大规模的供热体系，改变是一个渐进的过程，需要一定的时间，不可能一蹴而就。谁应该去适应谁并不存在一个分明的界限，但是合理的寻求结合点，花最小的投入去获得最大的回报，这个工作非常重要。

4、政策、技术标准、产品开发的相互关系

过去几年里，温控与热计量事业发展很快，但总体规模不大，没有形成一个产业。产品供应商经常抱怨国家政策不到位，没有强制措施，政府又考虑到技术方案和相关标准不完善，可操作性差，设计部门往往无章可循，缺乏标准指导，开发商在无强制措施的情况下，不愿增加温控与热量的投资，存在侥幸心理。三者之间相互依存，又相互制约，影响温控与热计量技术的发展。从行业管理部门来讲，近期成立的建设部热改与热计量领导小组可统一管理、规划、协调各部门的工作，推进该事业的发展。新型采暖方式与集中供暖系统温控与热计量发展的相互关系当前，新型的采暖方式发展迅猛，在一些主要城市中，分户燃气炉采暖和户内电采暖发展很快，挑战旧有传统供暖方式，成为集中供暖的主要竞争对手。这些新型采暖方式的发展是市场经济发展的必然产物，是促进传统的集中供暖系统变革的重要力量。这些新型采暖方式除了投资相对较少，物业管理方便，有利于大气环境之外，其主要点之一就是可以分户计量和收费，解决收费问题。这将极大地挑战和促进集中供热发展分户计量计费技术，如果做不到这一点，就很可能被挤小市场占有率，丢掉市场份额；同时，新型采暖方式也可以促进计量收费的普及，让百姓受供暖体制改革，对集中供热也有好处。新型采暖方式的另一个主要优点就是采暖费与传统的供热方式相当。在现有的燃料价格体系下，分户燃气炉的燃烧效率低于集中燃气锅炉的燃烧效率；燃烧天然气比烧煤贵；要产生同样的热量值，用电比烧煤或烧天然气贵。

为什么新型采暖方式的采暖费以和集中供热竞争呢？这其中有国家能源结构的调整和有关部门扶植的原因，但主要原因有两点：一是因为新型采暖方式避免了热量在输送环节中的浪费，而集中供暖的网络输送环节存在很大的浪费；二是新型采暖方式室温容易控制，控制手段有自动恒温控主动调节控制，避免了温度失调、利用了自由热、实现了经济运行，而传统的集中供热就难以实现这些控制。新型的集中供暖系统采用了温控与热量技术，就可以提高效率、减少浪费、增加控手段，就可以与新型采暖方式同等竞争，夺回价格优势，争取市场份额。

参考文献：

[1]贺平，孙刚.供热工程（第三版）.北京：中国建筑工业出版社，1993.

[2]李建兴，涂光备，.量调节公式在计量供热系统中的应用.暖通空调，2001，31(6)：112-114.