铬范文10篇

铬范文篇1

关键词：铅、铬元素；化学提取；分布规律

0前言

煤炭中含有众多的微量元素，由于消耗量巨大，微量元素通过燃烧途径的迁移、转化，已成为其地球化学循环的重要分支之一。目前，我国煤炭消耗的大户是火电厂。煤炭及燃烧后灰渣中微量元素含量对环境影响巨大，而有关煤中痕量重金属在燃烧过程中的迁移转化规律，特别是在燃烧产物中的分布、形态分配以及环境稳定性的系统研究更少。

1化学逐级提取法

本文采用的化学逐级提取法：将样品研磨过100目筛，称样品1.0g（准确至0.0001g），放入聚乙烯离心管，同时做平行样，进行逐级分离试验。逐级提取的样品经离心分离后取上清液测定，残渣消化后测定，同时对样品中各元素总量进行测定，以验证形态分离数据的合理性。

2燃煤过程中微量重金属铬、铅的迁移转化规律研究

灰渣中微量元素的含量高低与燃用煤种、燃烧方式、燃烧温度、燃烧气氛、煤粉细度、元素存在形态等均有紧密的关系，影响因素复杂。

本次研究以河南省某电厂为实例，该厂总装机容量6×200MW，主要燃用山西煤，全厂采用静电除尘、灰渣分除、干除湿排的除灰渣方式。

2.1入炉原煤、煤粉中铬、铅元素形态分析

由于元素的化学性质及在煤中存在形式不同，导致它们在燃烧中的行为也有所不同。以硫化物和有机物形式结合的元素以及在燃烧温度下易挥发的元素，易于在细微颗粒表面富集，而在燃烧温度下不易挥发的元素，易于留在较大颗粒中。只有深入了解煤中痕量元素的分布形式及化学亲和性，才能对煤燃烧产物中痕量元素的分布做出正确判断。

对采集的入炉原煤、煤粉用化学逐级提取法进行铬、铅的元素形态分析。结果显示，煤中Cr、Pb均主要以稳定的残渣态存在。其中：

Cr主要以残渣态（80~93%）、铁锰氧化物结合态（5~12%）、有机结合态（2~6%）为主，碳酸盐结合态约0.2~1.2%。不同浸取状态百分含量高低顺序为：残渣态>铁锰氧化物结合态>有机结合态>碳酸盐结合态>>水溶态、可交换态。

Pb主要以残渣态（60~69%）、碳酸盐结合态（13~23%）、铁锰氧化物结合态（15~20%）为主，有机结合态约2~5%。不同浸取状态百分含量高低顺序为：残渣态>碳酸盐结合态>铁锰氧化物结合态>有机结合态>水溶态、可交换态。

2.2燃煤过程中铬、铅在燃烧产物中的分布规律

入炉原煤、煤粉、灰、渣样中铬、铅含量分析结果表明：

（1）原煤中微量元素含量及分布规律与成煤物质和成煤过程有密切关系，与文献资料相比，电厂煤中Cr含量高于植物低于土壤，而Pb均高，说明Pb比Cr更易于富集在煤中。

（2）入炉煤粉与入炉原煤相比，Cr、Pb含量变化不大，Cr略有增加。电厂使用的钢球属低铬合金铸铁钢球，铬含量为1.83~1.89%，衬瓦铬含量为0.22~0.52%。

根据吨煤球耗121g/t、煤本身的含铬量10～13mg/kg以及冲灰用水中的总铬约0.006mg/L计算，由冲灰用水带入生产系统中的铬约占生产系统的0.06～0.07%，由钢球带入生产系统中的铬含量约占生产系统的14.5～18.1%（由于吨煤球耗包含锅炉大小修和清理滚筒时弃去不用的钢球，实际的钢球消耗量更低）。因此，电厂燃用煤是生产过程中铬主要来源。

（3）干灰、炉渣中Cr、Pb含量均较煤有明显升高，说明煤炭燃烧后，Cr、Pb都在干灰、炉渣中进一步富集，Cr更易于在炉渣中富集，Pb更易在干灰中富集。

Cr、Pb属亲氧元素，Cr的熔点和沸点高于Pb（见表1）。熔点高，燃烧时不易挥发，排入大气中少，而富集在灰渣中多；熔点低，燃烧时易挥发，当烟气冷却时，将发生凝聚和结核作用，导致其在细灰粒中有较高含量。结合前面元素形态分析的结果来看，原煤中Pb残渣态含量低于Cr，而碳酸盐结合态、铁锰氧化物结合态高于Cr，也说明Pb比Cr更易于燃烧完全，富集在灰粒中。

比较灰、渣中的铬和铅含量与文献值和国外公开发表的有关飞灰、底灰中元素含量，铬和铅属于该范围内的低值区；与全国土壤水平相比，铬含量与其相接近，铅含量高于土壤水平；与农用粉煤灰中污染物控制标准（GB8173-87）相比，远低于标准。

2.3不同粒度灰样中铬、铅的分布规律

在煤炭中微量元素向环境传输的过程中，微量元素在燃煤灰样中的粒度分布是一个重要环节。灰样中微量元素的地球化学行为、归宿以及对外环境的效应都与粒度分布有密切关系。不同电场灰样的粒度构成以及铬、铅元素在不同粒度范围内的含量分布：

（1）#1炉<0.050mm粒子含量约50~75%，#6炉<0.050mm粒子含量约80~88%，#6炉灰较#1炉灰样粒度细。

（2）不同电场，铅、铬含量呈现一定的变化趋势，表现在：#1炉二三电场>#1炉一二电场、#6炉三电场>#6炉二电场>#6炉一电场。Pb、Cr都更易在细粒径上富集，大部分存在于<0.038~0.125mm灰粒上，最高值均在<0.050mm的颗粒级分，前3级分粒子中元素质量百分含量之和基本均达90%以上，有的达100%。

（3）飞灰中元素含量及富集情况与锅炉类型、燃烧方式有密切关系，充分燃烧，更有利于重金属元素在燃烧产物中富集。#6炉灰渣中的铅、铬含量高于#1炉灰渣，与#6炉燃烧更完全也有关。

2.4燃煤灰渣中铬、铅形态分布的研究

环境颗粒物中不同化学形态的金属具有不同的化学活性和生物可利用性，因此，环境颗粒物中金属元素的形态分配研究受到人们关注。目前，对土壤、底泥等颗粒物中痕量金属的形态分析研究较多，而从污染源角度出发，对煤燃烧排放颗粒物（灰渣）中痕量重金属的形态分配研究甚少。

从前面的研究可看出，铬易富集在灰渣中，铅易富集在干灰中，不同粒径的颗粒具有不同的元素含量，它们均有在细粒子中富集的显著倾向。为研究它们在冲灰过程中以及环境中的释放和迁移，我们用化学逐级提取法研究了不同电场灰粒中六价铬、总铬与总铅的形态分布，从而对其在环境中的行为有一定的了解，为开展污染预防治理提供理论依据。

(1)试验结果。

(2)结果分析。

①无论是干灰还是炉渣，Cr、Pb均主要以稳定的残渣态存在，这部分元素在环境中表现出高的稳定性，随着电厂冲灰过程，仍以颗粒物的形式向土壤或底泥迁移。

②水溶态、可交换态一般认为是由于吸附-解吸作用的颗粒物表面的离子形态，是环境中具较高迁移性的形态。从以上分析可看出，经高温燃烧后，干灰、炉渣中的Cr虽不主要以吸附作用存在于颗粒物中，但其水溶态、可交换态含量均比原煤中含量增加，环境稳定性降低。Pb在干灰、炉渣中的水溶态、可交换态含量基本为0，环境稳定性高。

③干灰中六价铬、Cr的水溶态、可交换态含量高于炉渣，环境稳定性低于炉渣。

④#6炉干灰样中Cr6+、Cr的水溶态、可交换态含量比#1炉高，#6炉灰样中Cr6+、Cr更易迁移到环境中。这与#6炉燃烧更完全有一定的关系，与实际冲灰过程的结果相符。

3结论

当煤粉进入煤粉炉经高温燃烧后，铬、铅以与原来不同的比例分配在炉渣和除尘器下干灰中，它们在灰渣中进一步富集，由于元素本身及其化合物的物理化学特性差异，铬易于富集在炉渣中，铅则在干灰中的含量更高；铬、铅更易于在细灰粒中进一步富集，大部分存在于<0.038~0.125mm灰粒上，其含量随电场不同的变化趋势均为：三电场>二电场>一电场；充分燃烧，更有利于重金属元素在燃烧产物中的富集。

干灰和炉渣中的Cr、Pb均主要以稳定的残渣态存在，这部分元素在环境中表现出高的稳定性，随着电厂冲灰过程，仍以颗粒物的形式向土壤或底泥迁移；但干灰中的六价铬、Cr在水溶态、可交换态含量增加，环境稳定性降低，变得易在环境中迁移，而Pb的水溶态、可交换态含量基本为0，环境稳定性高。

参考文献

［1］国家环境监测总站.中国土壤环境背景值［M］.北京：中国环境科学出版社，1990.

铬范文篇2

关键词：含铬废水处理还原

通过查资料，电镀工业含铬废水的处理最常用的方法有还原法、电解法，工艺成熟，运行效果好。但是近来又有很多其他的方法被研究出来，综合比较会发现这些方法也各有优缺点。作为新方法，他们自有借鉴之处。

现将所查到的资料综合总结如下：

一、还原沉淀法

化学还原法是利用硫酸亚铁、亚硫酸盐、二氧化硫等还原剂将废水中六价铬还原成三价铬离子，加碱调整pH值，使三价铬形成氢氧化铬沉淀除去。这种方法设备投资和运行费用低，主要用于间歇处理。

常用处理工艺为在第一反应池中先将废水用硫酸调pH值至2～3，再加入还原剂，在下一个反应池中用NaOH或Ca（OH）2调pH值至7～8，生成Cr（OH）3沉淀，再加混凝剂，使Cr（OH）3沉淀除去。改良的工艺为在第一反应池中直接投加硫酸亚铁，用NaOH或Ca（OH）2调pH值至7～8，生成Cr（OH）3沉淀，再加混凝剂，使Cr（OH）3沉淀除去。使用该技术后，含铬废水日处理量为1000M3，废水中铬含量为10mg/l.该技术适用于含铬工业废水处理。

在一些报道中也有提到利用聚合氯化铝铁处理电镀含铬废水。聚合氯化铝铁兼有传统絮凝剂PAC，PFC的优点，形成的絮凝体大而重，沉降速度快。其出水色度比聚合氯化铁好，除浊效果和絮凝体沉降性能又优于聚合氯化铝。具体报道内容附于文后。

二、电解法沉淀过滤

1.工艺流程概况

电镀含铬废水首先经过格栅去除较大颗粒的悬浮物后自流至调节池，均衡水量水质，然后由泵提升至电解槽电解，在电解过程中阳极铁板溶解成亚铁离子，在酸性条件下亚铁离子将六价铬离子还原成三价铬离子，同时由于阴极板上析出氢气，使废水pH值逐步上升，最后呈中性。此时Cr3+、Fe3+都以氢氧化物沉淀析出，电解后的出水首先经过初沉池，然后连续通过（废水自上而下）两级沉淀过滤池。一级过滤池内有填料：木炭、焦炭、炉渣；二级过滤池内有填料：无烟煤、石英砂。污水中沉淀物由过滤池填料过滤、吸附，出水流入排水检查井。而后通过泵进入循环水池作为冷却用水。过滤用的木炭、焦炭、无烟煤、炉渣定期收集在锅炉房掺烧。

2.主要设备

调节池1座；初沉池1座、沉淀过滤池2座；循环水池1座；电源控制柜、电解槽、电解电源、电解电压1套；水泵5台。

3.结果与分析

某电镀厂电镀废水处理设备在正常工况条件下，间隔不同的时间多次取样，。

电镀含铬废水采用电解法沉淀过滤工艺处理后全部回用，过滤池内填料定期集中于锅炉房掺烧，达到了综合治理电镀含铬废水的目的。

该处理技术虽然运行可靠，操作简单，但应注意几个方面：

a）需要定期更换极板；

b）在一定的酸性介质中，氢氧化铬有被重新溶解的可能；

c）沉淀过滤池内的填料必须定期处理，焚烧彻底，否则会引起二次污染。由此可见，对处理设施加强管理非常重要。

4.结论

1）该处理工艺对电镀含铬废水治理彻底，过滤池内填料定期统一处理，不会引起二次污染；处理后清水全部回用，可节省水资源，具有明显的经济效益。

2）该工艺投资较小，技术成熟，运行稳定可靠，操作方便，易于管理，适应于不同规模的电镀生产企业。

三、其他国内外含铬废水处理方法的研究进展

1.1生物法

生物法治理含铬废水，国内外都是近年来开始的。生物法是治理电镀废水的高新生物技术，适用于大、中、小型电镀厂的废水处理，具有重大的实用价值，易于推广。国内外对SRB菌（硫酸盐还原菌）[1]、SR系列复合功能菌[2]、SR复合能菌[3]、脱硫孤菌[4]、脱色杆菌（Bac.Dechromaticans）、生枝动胶菌（Zoolocaramigera）[5]、酵母菌[6]、含糊假单胞菌、荧光假单胞菌[7]、乳链球菌、阴沟肠杆菌、铬酸盐还原菌[8]等进行研究，从过去的单一菌种到现在多菌种的联合使用，使废水的处理从此走向清洁、无污染的处理道路。将电镀废水与其它工业废弃物及人类粪便一起混合，用石灰作为凝结剂，然后进行化学—凝结—沉积处理。研究表明，与活性的淤泥混合的生物处理方法，能除去Cr6+和Cr3+，NO3氧化成NO3-.已用于埃及轻型车辆公司的含铬废水的处理[9].

生物法处理电镀废水技术，是依靠人工培养的功能菌，它具有静电吸附作用、酶的催化转化作用、络合作用、絮凝作用、包藏共沉淀作用和对pH值的缓冲作用。该法操作简单，设备安全可靠，排放水用于培菌及其它使用；并且污泥量少，污泥中金属回收利用；实现了清洁生产、无污水和废渣排放。投资少，能耗低，运行费用少。

1.2膜分离法

膜分离法以选择性透过膜为分离介质，当膜两侧存在某种推动力（如压力差、浓度差、电位差等）时，原料侧组分选择性透过膜，以达到分离、除去有害组分的目的。目前，工业上应用的较为成熟的工艺为电渗析、反渗透、超滤、液膜。别的方法如膜生物反应器、微滤等尚处于基础理论研究阶段，尚未进行工业应用。电渗析法是在直流电场作用下，以电位差为推动力，利用离子交换膜的选择透过性，从而使废水得到净化。反渗透法是在一定的外加压力下，通过溶剂的扩散，从而实现分离。超滤法也是在静压差推动下进行溶质分离的膜过程。液膜包括无载体液膜、有载体液膜、含浸型液膜等。液膜分散于电镀废水时，流动载体在膜外相界面有选择地络合重金属离子，然后在液膜内扩散，在膜内界面上解络，重金属离子进入膜内相得到富集，流动载体返回膜外相界面，如此过程不断进行，废水得到净化。膜分离法的优点：能量转化率高，装置简单，操作容易，易控制、分离效率高。但投资大，运行费用高，薄膜的寿命短。主要用于回收附加值高的物质，如金等。

电镀工业漂洗水的回收是电渗析在废液处理方面的主要应用，水和金属离子可达到全部循环利用，整个过程可在高温和更广的pH值条件下运行，且回收液浓度可大大提高，缺点为仅能用于回收离子组分。液膜法处理含铬废水，离子载体为TBP（磷酸三丁酯），Span80为膜稳定剂，工艺操作方便，设备简单，原料价廉易得。也有选用非离子载体，如中性胺，常用Alanmine336（三辛胺），用2%Span80作表面活性剂，选用六氯代1，3-丁二烯（19%）和聚丁二烯（74%）的混合物作溶剂，分离过程分为：萃取、反萃等步骤[10，11].近来，微滤也有用于处理含重金属废水，可去除金属电镀等工业废水中有毒的重金属如镉、铬等[12，13].

1.3黄原酸酯法

70年代，美国研制成新型不溶重金属离子去除剂ISX[14～16]，使用方便，水处理费用低。ISX不仅能脱除多种重金属离子，而且在酸性条件下能将Cr6+还原为Cr3+，但稳定性差。不溶性淀粉黄原酸酯[17]脱除铬的效果好，脱除率>99%，残渣稳定，不会引起二次污染。钟长庚[18，19]等人用稻草代替淀粉制成稻草黄原酸酯，处理含铬废水，铬的脱除率高，很容易达到排放标准。研究者认为稻草黄原酸酯脱除铬是黄原酸铬盐、氢氧化铬通过沉淀、吸附几种过程共同起作用，但黄原酸铬盐起主要作用。此法成本低，反应迅速，操作简单，无二次污染。

1.4光催化法[20，21]

光催化法是近年来在处理水中污染物方面迅速发展起来的新方法，特别是利用半导体作催化剂处理水中有机污染物方面已有许多报道。以半导体氧化物（ZnO/TiO2）为催化剂，利用太阳光光源对电镀含铬废水加以处理，经90min太阳光照（1182.5W/m2），使六价铬还原成三价铬，再以氢氧化铬形式除去三价铬，铬的去除率达99%以上。

1.5槽边循环化学漂洗

这一技术由美国ERG/Lancy公司和英国的EffluentTreatmentLancy公司开发，故也叫Lancy法。它是在电镀生产线后设回收槽、化学循环漂洗槽及水循环漂洗槽各一个，处理槽设在车间外面。镀件在化学循环漂洗槽中经低浓度的还原剂（亚硫酸氢钠或水合肼）漂洗，使90%的带出液被还原，然后镀件进入水漂洗槽，而化学漂洗后的溶液则连续流回处理槽，不断循环。加碱沉淀系在处理槽中进行，它的排泥周期很长[22].广州电器科学研究所开发了分别适用于各种电镀废水的三大类体系的槽边循环化学漂洗处理工艺，水回用率高达95%、具有投药少、污泥少且纯度高等优点。有时，用槽边循环和车间循环相结合[23].

1.6水泥基固化法处理中和废渣[24]

对于暂时无法处理的有毒废物，可以采用固化技术，将有害的危险物转变为非危险物的最终处置办法。这样，可避免废渣的有毒离子在自然条件下再次进入水体或土壤中，造成二次污染。当然，这样处理后的水泥固化块中的六价铬的浸出率是很低的。

2、电镀含铬废液及污泥的综合利用

由于电镀含铬老化废液有害物质含量高，成分复杂，在综合利用之前应对各种废液进行单独和分类处理。对于镀锌钝化液、铜钝化液及含磷酸的铝电解抛光液均用酸碱调节pH；对于阴离子交换树脂，只需将它变为Na2CrO4即可。

2.1利用铬污泥生产红矾钠[25]

在高温碱性条件介质Na2CrO4中三价铬可被空气氧化为Na2Cr2O7，同时污泥中所含的铁、锌等转化为相应的可溶盐NaFeO2、Na2ZnO2.用水浸取碱熔体时，大部分铁分解为Fe（OH）3沉淀而除去。将滤液酸化至pH<4，Na2CrO4即转变为Na2Cr2O7，利用Na2SO4与Na2Cr2O7溶解度差异，分别结晶析出。采用高温碱性氧化铬污泥制红矾钠的条件是n（Na2CO3）∶n（Cr2O3）=3.0∶1.0，温度780℃，时间2.5h，铬的转化率在85%以上。

2.2生产铬黄[26]

利用纯碱作沉淀剂去除电镀废液中的杂质金属离子，再利用净化后的电镀废液替代部分红矾钠生产铅铬黄。电镀液加入Na2CO3饱和液后，调整pH至8.5～9.5.进行过滤，滤液备用。在碱性条件下将滤渣中的Cr3+用H2O2氧化为Cr6+，再经过滤，滤液与上述滤液混合。将滤液与硝酸铅溶液和助剂，在50～60℃反应1h，然后经过滤、水洗，洗去氯根、硫酸根以及其它部分可溶性杂质，再经干燥粉碎即得成品铅铬黄。利用电镀废液生产铅铬黄，不仅解决了污染问题，而且使电镀废液中的铬得到了回收利用。据估算，按年处理电镀废液200t，年平均回收18t红矾钠，可实现年创收4万余元。效益可观。

2.3生产液体铬鞣剂及皮革鞣剂碱式硫酸铬[27，28]

含铬废液先用氢氧化钠去除金属离子杂质，控制pH=5.5～6.0，然后过滤，滤液待用，污泥用铁氧体无害化处理。然后，在滤液中投加还原剂葡萄糖，使Na2Cr2O7还原为Cr（OH）SO4，在100℃条件下，进一步聚合，当碱度为40%时，分子式为4Cr（OH）3.3Cr2（SO4）3，即为铬鞣剂。河北省无极县某皮革厂就是利用电镀含铬废水生产液体铬鞣剂。按每天生产5t液体铬鞣剂，每天可得利润为6000余元。可见利用含铬废液生产铬鞣剂的经济效益是十分显著的。另外，可将含铬的污泥与碳粉混合，在高温下煅烧，从而可制得金属铬[29].因为含铬污泥是电镀车间污泥的主要品种，根据电镀处理方法不同，污泥的回收利用也不同[30].电解法污泥：

（1）做中温变换催化剂的原料；

（2）做铁铬红颜料的原料。

化学法的污泥：

（1）回收氢氧化铬；

（2）回收三氧化二铬抛光膏。铁氧体污泥做磁性材料的原料等等。

铬范文篇3

论文摘要:目的分析涅水六价铬(Cr6+)污染现状及污染源。方法将涅水源头区的哈勒涧河上游设为对照点，按涅水流向将A泉、涅海渠、哆吧水源地、扎马降、酉钢桥设为调查点，于1996-2003年采集上述地区的水样并对Cr6+含录进行分析、结果1999-2003年A泉Cr6+平均含录为45.192mg/L,涅水上游涅海渠、下游扎马降、酉钢桥断而水中Cr6+含录逐年上升，哈勒涧河上游至2003年为i1一仍未检出Cr6+,2003年哆吧水源地首次检出Cr6+(0.007mg/L)、结论A泉附近的青海海北化下厂是涅水上游Cr6+污染的主要来源。

湟水作为黄河的一级支流，是青海省东部地区的主要河流之一。1996年以来环保、水利等部门在涅水的多个段而检出六价铬Cr6+,部分时间段其浓度超过国家地表水环境质量标准。2003年西宁哆吧水源地水井内又检出Cr6+。为摸清Cr6+的污染来源，为下一步污染源治理提供科学决策依据，消除饮用水源地的Cr6+污染威胁，我们对湟水上游主要段而及相关水源地水中Cr6+含量进行较长时间的监测和污染源分析工作。

1材料与方法

1.1调查范围

根据涅水各段而历年监测结果、湟水水系状况分析和工业污染调查背景资料，将湟水上游的海晏县、西海镇和哈勒涧河上游段至涅水小峡口确定为木次调查的区域。按水流方向将A泉、湟海渠、扎马隆和西钢桥作为主要调查点，将位于湟水源头区的哈勒涧河上游段作为对照点，见图1.

1.2Cr6+的监测方法

采用国家环境保护局规定的一苯碳酞一肌分光光度法测定水中Cr6+的含量[1].

1.3工业污染源调查范围

根据湟水各段而Cr6+监测值和工业分布情况确定处于涅水上游的西海镇为起点。起点以卜沿涅水流向至西宁小峡口的汇入湟水的各支流所包括的流域范围内的各工业企业，特别是将有可能生产和外排含Cr6+的有关企业列为本次调查的重点对象。沿湟水涉及调查的州、市、县为海北州、湟源县、湟中县和西宁市区。

2结果与讨论

2.1湟水各段而Cr6+含量

表1显示，湟水源头区哈勒涧河上游段而，即木次调查的地表水对照段而，水中均未检出Cr''''6+，表明到目前为止对照段而及其上游尚未受到Cr6+的污染，河水处于清洁状态。位于青海海北化工厂西侧约800m处

的金银滩草原A泉受青海海北化工厂铬化合物的污染，其Cr6+含量范围为25.0081.20mg/L，平均超出GB/T14848-1993地下水质量标准中三类标准(蕊0.05mg/L)的900倍以上，最高超标达1623倍，说明该泉水己受到严重污染，并呈现逐年升高之势，沿河而下的扎马隆段(该段而为国家控制清洁对照点)和西钢桥段而也基本呈逐年上升趋势。在枯水期，扎马隆、西钢段而经常出现水体Cr6+含量超出GB3838-2002《地表水环境质量标准》111类标准现象，说明涅水己经受到Cr6+的污染。1997年以来水利厅每月1次的水质监测资料显示，受青海海北化工厂铬化合物污染的影响，涅水西宁段地表水Cr6+浓度有逐年升高的趋势，尤其在涅水枯水期Cr6+超标史加严重，超标持续时间也越来越长。1997年全年仅有1个月的监测值超标，而2000年达到9个月监测值超标。2003年5月,6月连续两次在西宁哆吧水厂靠涅水岸的1号井内首次检出Cr}+，浓度分别为0.007和0.006mg/L，虽均未超出GB3838-2002标准，但己对水源地的安全构成威胁。2003年5月与1号并同时采样监测的涅水哆吧段地表水Cr6+浓度为0.159mg/L，超出GB3838-2002中Cr6+III类标准(0.05mg/L)的2倍。

2.2污染源的确定与分析

污染源调查显示，涅水西钢段以上涅水流域内除原青海海北化工厂外，未发现其它可能对涅水有Cr6+污染贡献的排污单位，即原海北化工厂是调查区内涅水上游段唯一有含Cr6+污染物外排的污染源。我们对该厂的详查也说明了这一点。该厂位于海北州涅水源头区金银滩草原上.基上为卵砾类上1989-1999年生产红矾钠过程中，因管理不善、治理污染设施未投入使用等原因，造成大量含高浓度Cr6+生产废水、部分母液直排外环境;临时堆渣场、该厂破产后丢弃的工业含铬原辅材料和留存于厂区的生产废弃物经淋、渗等方式极易进入地下水，因为该区地下水位埋深为0-9.5m，表而为砂卵砾石层而无隔水层分布，极易造成地下水污染，含Cr6+化合物随地下水流向山东向西，在距厂区以西约0.8km处周围形成泉群(主要以A泉为主)外泄，经沼泽约以12.7x104m3/d的流量排入涅海渠和哈勒涧河。该泉水的多年监测显示，泉水中Cr6+超标平均在900倍以上，己成为排入地表水体的主要污染源。我们根据生产工艺及可能的污染途径对该厂排放的Cr6+进行了平衡测算，结果显示现滞留于金银滩含水层中的CT''''6+量约为978.61t。调查还显示，该区域的地下水与地表水之间的关系十分密切，而哈勒涧河是黄河上游一级支流涅水的源头;哈勒涧河下游的东大滩水库是饮用水、工农业用水的重要水源;涅水下游的哆吧水源地又是为西宁市供水的主要水源之一，均属环保敏感区域，对水质要求较高，属于需要特别保护的区域。取水于哈勒涧河的的涅海渠Cr6+浓度为0.188mg/L,而对所灌溉的农田、农作物、生态灌溉区和灌溉区内人群的污染影响也不可忽视。原青海海北化工厂留存于环境中大量含Cr6+污染物就是随水流经以上涅水区域对涅水干流和水源地造成污染的。

综合以上分析可知，原青海海北化工厂受Cr6+污染的厂房及土壤和已渗入地下的Cr6+化合物是造成厂区周围地下水、涅水上游段地表水和西宁哆吧水源Cr6+含量升高的直接原因，其对环境的威胁极大。防止Cr6+对水环境污染的加剧，治理污染源已显得十分迫切。只有加快对海北化工厂的污染治理，彻底铲除Cr6+污染源，才能有效扼制Cr6+污染在涅水流域的持续发生和确保饮用水源地的安全。有关部门还应对此继续子以高度重视。

铬范文篇4

1焊接方案的编制及审核

(1)焊接工艺确定针对焦化炉改造所用铬钼钢材料，主要是Cr9Mo180°-Φ127×12，以及Cr5Mo90°-Φ127×10，根据所用材料进行焊接工艺选择。首先制定焊接工艺卡，选择氩弧焊加手工电弧焊，选用H1Cr5Mo(TGS-5CM)焊丝，采用V形坡口，坡口去除毛刺及氧化物，坡口两侧(包括管内壁)20mm范围内打磨至露出金属光泽。其次，焊前对焊件进行预热，预热范围为坡口中心两侧各不小于壁厚的5倍，且不小于100mm，预热250～300℃，层间温度≥250℃。再有，焊前对坡口按JB4730进行100%PT检验，Ⅱ级合格，焊缝内部充氩保护，焊后热处理760℃×2h，热处理后对焊缝进行硬度检验。经过实际焊接及无损检测结果确认此焊接工艺可行。(2)焊接工艺方案的编制及审核按焊接工艺评定的要求，施工现场应具有符合焊接材料保管要求的储存场所和烘干、保温设施。施焊现场宜设焊接工作棚，以防止风、雨对焊接质量的影响。炉管两端应采取措施进行封闭。炉管回装前，炉管进行矫直，弯曲度不大于1/1000，且整根炉管长度不超过6m时，全长弯曲度不应大于4mm；超过6m时全长弯曲度不应大于8mm。焊在180°急弯弯管或焊接回弯头上的两根炉管的两端应齐平，长短相差不应大于2mm。炉管组对时，作为焊缝组成部分的定位焊缝，应符合下列规定：①定位焊的焊接工艺与正式焊的焊接工艺相同；②定位焊缝的长度宜为10～20mm，高度为2～4mm；③严禁强力组对定位焊接；④定位焊缝应沿管周均匀分布。正式焊接时，起焊点应在两定位焊缝之间；⑤定位焊缝应焊透且无焊瘤等焊接缺陷，发现裂纹等焊接缺陷时必须清除后重焊；⑥为确保底层焊道成形好，减少应力集中，定位焊缝的两端应为缓坡状，否则应进行打磨修整。当焊接环境出现下列情况之一时，如无有效的防护措施则严禁施焊：①手工电弧焊风速大于或等于8m/s，氩弧焊时风速大于2m/s；②相对湿度大于90%；③下雨环境；焊条药皮不得有脱落和裂纹等缺陷，使用前应按出厂说明书的规定进行烘干。烘干后放在保温筒内的焊条不得超过4h，否则应按原烘干规定重新干操，重复烘干次数不得超过三次。焊丝使用前必须清除锈斑和油污，直到露出金属光泽为止。炉管组对前必须仔细清除坡口表面及坡口边缘内、外侧不小于20mm范围内的油、漆、垢、锈和毛刺．对镍铬奥氏体钢炉管坡口的清理和修整应使用专用不锈钢丝刷或刚玉砂轮炉管组对应符合下列规定：①炉管组对时，应做到内口平齐，对口内壁错边量不应大于1mm。②定位焊用的焊接材料应与正式焊接时所用的材料相同．并应执行相同的焊接工艺。定位焊应认真检查，如有未焊透、裂纹等缺陷，应予清除，并重新进行焊接。③炉管焊接的引弧必须在坡口内进行，严禁在焊件表面引弧。④炉管对接焊缝采用氩弧焊打底，并在管内充氩气保护。氩气纯度应在99.9％以上。⑤焊前预热时的加热范围，应以对口中心线为基准，每侧不小于80mm。焊后热处理加热范围，每侧不应小于炉管壁厚的六倍。⑥炉管焊接工艺参数见焊接工艺卡。焊后检查及验收：①焊缝外观检查a)焊缝表面不得有裂纹、气孔、夹渣和弧坑等缺陷，药皮及飞溅在焊后应及时清除。b)对接焊缝的咬边深度不得大于0.5mm，咬边的连续长度不得大于100mm，焊缝两侧咬边总长不得超过该焊缝长度的10%。c)焊缝不得存在低于母材表面的凹陷，焊缝的凹陷按咬边标准处理。②焊缝内在质量检查每条焊缝100%进行RT检验，按JB4730-94Ⅱ级合格。③不合格的炉管焊缝必须按如下规定返修：a)焊缝在返修前应进行质量分析，待找出原因并制订出切实可行的返修方案后，方可进行返修；b)合金钢炉管的同一部位焊缝返修次数不应超过两次。最后一次返修方案应经施工单位技术总负责人批准。④炉管焊缝的外观检查应在无损检测之前进行，焊缝表面质量应符合设计文件的规定。检查不合格的焊缝不得进行其它项目的检验。⑤炉管焊缝的无损检测应在耐压试验之前按设计文件的规定进行。焊缝无损检测部位应做好标记和记录。⑥炉管热处理工艺见热处理工艺卡，炉管焊接接头经热处理后应测试硬度。并做好标记和记录，其焊缝和热影响区的硬度值应小于母材的125%，如硬度值超过此值时，必须重新进行热处理。热处理后进行返修的焊缝，检验合格后必须重新进行热处理。(3)炉管压力试验检查①试验用压力表应经校验合格，精度不低于1.5级，表的刻度值为最大被测压力的1.5～2倍，压力表不少于两块。②炉管的强度试验压力为设计压力的1.25倍。(4)工艺焊接方案审核经过技术人员及相关管理部门审核签认，决定此焊接工艺方案可行，项目工艺焊接按此方案执行。

2实际焊接过程

在工艺焊接过程中首先对工艺焊接人员进行考试，经过考试合格者方可进行工艺焊接，并在辽阳石化质量监理站及项目监理部备案。同时，监理及施工技术人员严格按技术方案执行，每天对焊接作业进行检查，每道焊口组对焊前预热及焊后热处理均留有影像记录，另外，焊后24小时后方可进行无损检测，对每天的无损检测进行跟踪，不合格的焊口及时返修处理，实际一次焊接合格率达到98.7%。焊接过程中仅发生一次返修三次的焊口。同时，热处理工序也严格按方案进行，热处理后进行硬度检测，均达到一次合格。另外，焊接及热处理工序完成后进行水压试验检查，均一次性通过验收。

3存在问题及处理

焊接过程中延迟焦化F4101C炉CDLDB-44#焊口返修超次，超标缺陷为气孔，经过技术人员反复研究认为是炉管经过长期使用，氢含量超标，需要进行消氢处理，最后制定消氢方案，用气火焰1000℃左右加热10分钟，再进行焊接处理，最后经过无损检测合格。

4结语

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1.申请号：CN201811501221.1。2.发明人：田原宇、乔英云、谢克昌、杨朝合。3.专利权人：中国石油大学（华东）。4.授权时间：审中。5.技术领域：本发明提供的重金属污染土壤腐植酸绿色原位固化修复工艺，涉及重金属污染土壤的净化治理，尤其涉及受铬污染土壤的修复。

二、发明内容

本发明的目的是为了克服现有重金属污染土壤修复技术的不足而发明的一种重金属污染土壤腐植酸绿色原位固化修复工艺，既能通过粉碎过程中加入腐植酸物质，降低剂土比，实现混合均匀和强化原位还原，避免突发浸出液的污染隐患；又能通过腐植酸团粒化造粒，包裹阻断颗粒内重金属的渗出与迁移，确保治理土壤达标、缩短还原反应和陈放时间，消除突发浸出液的污染隐患；还能通过半焦菌肥持续产生腐植酸，确保腐植酸土壤水稳性团粒体不被破坏，实现永久还原与固定，恢复土壤自我修复和种植绿化功能，实现安全、低成本的永久可持续绿色原位修复。本发明重金属污染土壤腐植酸绿色原位固化修复工艺的技术方案：第一步，在粉碎机加入重金属污染土壤的同时，按照剂与重金属的比例5～20∶1加入腐植酸物质进行原位还原和固化，在粉碎的同时强化混合与接触反应，提高腐植酸物质利用率和氧化性重金属离子(如六价铬)的还原率，并陈化24h以上后，腐植酸促使土壤团粒化包裹阻断颗粒内重金属的渗出与迁移；第二步，还原后重金属污染土壤中加入1%～3%的半焦菌肥混合均匀，持续产生活性腐植酸确保腐植酸土壤水稳性团粒体不被破坏，恢复土壤自我修复和种植绿化功能，实现重金属持续还原与固定。其中，腐植酸物质为腐植酸、腐植酸钾、腐植酸钠或生物质热解油等中的一种或多种，其中生物质热解油为农林废弃物快速热解液体产品或气化过程生成的生物油；粉碎机为球磨机、圆锥破碎机、齿辊式破碎机、反击式破碎机、冲击式破碎机、锤式破碎机、旋回式破碎机、复合式破碎机、液压破碎机、深腔破碎机、辊式破碎机、西蒙斯圆锥破碎机、液压圆锥破碎机、颚式破碎机等中的一种；半焦菌肥是将0.1%～2%的湿润剂配成水溶液与生物半焦粉混合均匀后，再将3%～20%微生物菌肥均匀负载在改性生物半焦粉上，低温干燥或晾干；湿润剂为阴离子型表面活性剂、非离子型表面活性剂和硅醇类非离子表面活性剂以及表面张力小并能与水混溶的溶剂，包括乙醇、丙二醇、甘油、二甲基亚砜等中的一种或多种混合物；微生物菌肥为芽孢杆菌、酿酒酵母、米曲霉菌、根瘤菌、自生固氮菌、磷细菌及活性酶、蛋白酶、植物激酶等中的一种或多种。按照上述方案进行实施、试验，证明本发明重金属污染土壤修复方法合理、操作简便安全，生产成本低，质量好，效率高，实现原位还原、络合固定和永久包裹阻断，杜绝二次污染和治理反弹，改善自然环境，修复快，效果好，修复后的土壤能够正常种树养花、种植各种农作物，治理费用低，适用范围广泛，提高了经济社会效益，很好地达到了预定目的。本发明将结合实施例来详细叙述本发明的特点。具体实施方式实施例1第一步，在圆锥破碎机加入铬污染土壤的同时，按照剂铬比10∶1加入50%的腐植酸钠溶液预还原，在铬污染土壤粉碎的同时强化与腐植酸钠混合；由于粉碎产生的新鲜界面上六价铬与腐植酸钠充分接触，强化原位还原反应，提高腐植酸物质利用率和六价铬的还原率（>96%），并陈化24h后，腐植酸促使土壤团粒化包裹阻断颗粒内六价铬的渗出与迁移；第二步，还原后铬污染土壤中加入1%～3%的半焦菌肥混合均匀，消除了扬尘，降低了剂土比，减少了铬污染粉碎土壤的堆放量和陈化时间，实现永久还原与固定，恢复土壤种植功能，实现安全、低成本的永久可持续绿色原位修复。第一步中腐植酸钠溶液浓度可根据铬污染土壤的湿度调整，只要满足粉碎机对粉碎原料的含水量要求即可。实施例2第一步，在圆锥破碎机加入铬污染土壤的同时，按照剂铬比10∶1加入生物质热解油预还原，在铬污染土壤粉碎的同时强化与生物质热解油混合；由于粉碎产生的新鲜界面上六价铬与生物质热解油充分接触，强化原位还原反应，提高生物质热解油利用率和六价铬的还原率（>96%），消除了扬尘，降低了剂土比和修复成本，减少了铬污染粉碎土壤的堆放量和陈化时间；第二步，将小于3mm的还原后铬污染土壤陈化36h后，加入1%～3%的半焦菌肥混合均匀，并喷入生物质热解油团粒化造粒，包裹阻断颗粒内六价铬的渗出与迁移，确保治理土壤六价铬和总铬检测达标，实现永久还原与固定，恢复土壤种植功能，实现安全、低成本的永久可持续绿色原位修复。进行试验时，土壤中总铬含量：3600mmg/kg，六价铬含量：1680mmg/kg，pH值：10.2。采用本发明铬污染土壤腐植酸绿色原位固化修复工艺，第一步采用剂铬比10∶1的生物质热解油预还原后，放置24h，然后对修复后的土壤进行了取样测试。按照《固体废物浸出毒性浸出方法硫酸硝酸法》（HJ/T299-2007）制备的浸出液中，总铬含量：15.0mg/L，六价铬含量：1.6mg/L，pH值：7.5。第二步加入1%～3%的半焦菌肥混合均匀，放置30天后，再次取样测试，浸出液中总铬含量和六价铬含量小于测试检测极限值（0.04mg/L）。修复后的土壤种植的花草、玉米等可正常生长。实施例3第一步，对于镉污染农田，按照剂镉比10∶1喷洒生物质热解油，通过旋耕机粉碎混合，强化原位还原反应和固定络合，提高生物质热解油利用率和镉离子的还原固定率（>96%），消除了扬尘，降低了剂土比和修复成本；第二步，1天后，再在农田表面抛洒1%～3%的半焦菌肥，通过旋耕机粉碎混合均匀，持续产生活性腐植酸确保农田土壤水稳性团粒体不被破坏，确保治理土壤镉检测达标，实现持续还原与固定，恢复土壤种植功能，实现安全、低成本的永久可持续绿色原位修复。

三、背景技术

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关键词：含铬废水；污水处理；铝制品

1设计原则

（1）根据铝制品废水水质特点，选用技术先进可靠、工艺成熟、处理效率高、运行成本低的废水处理工艺，确保出水达到排放标准。（2）选用质量可靠、维修简便、能耗低的设备，尽可能降低处理系统的运行费用。（3）考虑废水处理过程中的污泥排放，力求在处理工艺中减少污泥的产量，并提出污泥处置的措施。（4）平面布置紧凑，占地面积少，与厂区整体建筑风格相协调，达到人性化的目的。

2设计标准及规范

（1）中华人民共和国国务院令第253号文《建设项目环境保护管理条例》。（2）《辽宁省污水综合排放标准》GB21/1627—2008。（3）《污水综合排放标准》GB8978—1996。（4）《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》GB/T50062—2008。（5）《室外排水设计规范》GB50014—2006。（6）《建筑设计防火规范》GB50016—2006。（7）《给水排水工程结构设计规范》GB50069—2002。

3设计指标

3.1设计水量

本方案设计的综合废水水量：Q=400m3/d；含铬废水水量：Q=40m3/d。

3.2进水水质

根据同行业的水质，设计进水水质如下：第一类综合废水水质，悬浮物（SS）不大于2000mg/L，pH值4~6；第二类含铬废水水质，六价铬不大于5mg/L，悬浮物（SS）不大于2000mg/L，pH值4~6。

3.3出水水质

铝材废水设计出水水质如下：六价铬小于0.5mg/L，悬浮物（SS）小于300mg/L，pH值6~9。

4处理工艺

4.1综合废水处理工艺流程

综合废水→调节池→中和反应池→斜板沉淀池→厢式压滤机→达标排放。

4.2含铬废水处理工艺流程

含铬废水→铬调节池（加入硫酸、液碱、还原剂、PAM）→厢式压滤机→达标排放。

5流程说明

综合废水自流入综合调节池，然后经提升泵提升至中和反应池中，同时加入中和药剂与絮凝剂并搅拌，废水在中和反应池中完成中和、絮凝的过程，然后经提升泵提升至斜板沉淀器中进行沉淀，上清液达标排放。污泥用螺杆泵打入综合厢式压滤机中，经过脱水后的污泥外运处理。含铬废水自流入铬调节池中，在调节池中加入硫酸，使pH值调整到3，然后加入还原剂进行还原反应。经还原反应后，加入中和药剂与絮凝剂，然后用污泥泵打入铬厢式压滤机中，经过脱水后的污泥运至危废中心处理。

6主要工艺构（建）筑物、处理设备

6.1综合调节池

综合废水在综合调节池内进行水质均衡、水量调节。配套设备：提升泵、液位控制系统。

6.2中和反应池

综合废水在中和反应池中完成中和、絮凝的过程。主要配套设备：液位控制系统、搅拌器、斜板沉淀器、螺杆泵、综合厢式压滤机。

6.3含铬调节池

含铬废水在含铬调节池内进行水质均衡、水量调节。同时在含铬调节池中进行还原、中和、絮凝沉淀反应。配套设备：提升泵、液位控制系统、搅拌器、螺杆泵、铬厢式压滤机。

7电气设计与控制

7.1用电负荷及等级

本处理站总装机容量约为31.2kW，运行容量为17.1kW；电负荷均为380V和220V低压用电负荷。铝材废水装置以80%的设计能力运行，日总耗电量约205.2kW。

7.2电源状况

废水处理工程用电从厂变电站以380V/220V三相四线电缆将所需容量电源引入控制室配电柜，然后分送到各用电设备。控制系统的电源负荷裕度应为40%，电源设有浪涌保护。

7.3生产管理

本废水站在运行过程中发生故障，由于废水处理站必须连续投运的机电设备均有备用，则可启动备用设备，保证设施的正常运行，同时对废水处理设施进行检修。铝材废水处理站综合废水可实行20h运转，含铬废水可实际10h运转；处理水量综合废水400t/d，含铬废水40t/d。需配备4个工作人员，综合废水两班制，含铬废水一班制。进行废水处理设备的巡视、管理、保养、维修。

8投资估算

9经济指标

铝制品行业废水处理工程主要经济指标如下：设计规模为400m3/d，工程总投资58.07万元，单位水量投资0.145元/m3污水，其中电费145.2元/d，药剂费660元/d，废水运行成本2.01元/m3污水。结语根据铝制品行业废水相关数据，设计水平达到《辽宁省污水综合排放标准》DB21/1627—2008废水排放标准与《污水综合排放标准》（GB8978—1996）排放标准。采用的处理铝材废水处理工艺，具有技术成熟可靠、处理效果好、经济合理、管理方便等优点。

参考文献

[1][美]CP小莱斯利格雷迪，享利C利姆编著.李献文，杨西昆等译.废水生物处理理论与应用[M].北京：中国建筑工业出版社，2009.

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关键词实验室、废水处理、无机化学、环境保护

一、导言在浦口校区大学一年级的学生实验中，含有重金属离子及其配合物的废水是最主要的污染物。目前，这些废水未经任何处理即直接排放，对周边环境造成了不小的损害。我们认为，在建立一套较为完善的废水处理系统之前，尝试以可行性强、操作简单的化学方法降低重金属污染是值得考虑的。对此，主要的思路有两条，一是降低污染物毒性后排放，二是将金属回收利用。本文从这两个角度出发，分为两部分。第一部分针对铬这一最主要的污染物，尝试了以含腐殖质的泥土还原并吸附铬(VI)，将其排放形式转变为低毒的铬(III)的实验方法。第二部分则论述了具体的实施方法，希望能尽量减少排放物的污染，或者利用不同实验的废料废水相互作用，创造各种金属的回收条件。二、淤泥处理铬(VI)废水的实验方法泥土中所含的腐殖质能将六价铬还原为三价，并与之形成有机配合物而吸附[1]。为此我们设计了如下的实验：目的：验证泥土对含铬(VI)的废水中铬(VI)的去除能力原理：（可能之原理）在酸性条件下，利用铬(VI)的氧化性将泥土中的还原性有机物氧化，使之转化为铬(III)。铬(III)又能与泥土中的某些成分络合继而被泥土吸附。最终排放的废水中铬(VI)含量显著减少。原料：淤泥二份（分别取自明湖湖底以及运动馆前水渠），实验室重铬酸钾回收液（约0.016M），硫酸及氢氧化钠溶液。仪器：722型分光光度计，实验室常用无机玻璃仪器步骤：

淤泥在90℃下烘干4小时备用。把重铬酸钾回收液稀释50倍左右备用。此时重铬酸钾浓度约为0.094mg/L。

取100mL稀释液，置于250mL锥形瓶中，并用硫酸调整pH值至1左右。在不同的条件下还原吸附稀释液中的铬(VI)，然后分析溶液中剩余的铬(VI)的含量。

分析方法：滤出还原吸附后的溶液，用氢氧化钠溶液调整pH值至8左右，过滤除去沉淀，然后以分光光度法，在366nm波长处测定铬(VI)的含量。处理条件及测定结果见下表。

表1明湖淤泥处理效果

条件吸光度去除率

2g/0.5h1.28712.3

2g/1.0h1.23615.7

2g/2.0h1.21617.1

8g/2.0h0.09893.3

原始液(~36mg/L)1.467

表2效果对比

条件吸光度去除率

2g(1)1.28413.2

4g(1)0.98033.8

4g(2)1.20018.9

8g(1)0.05096.6

8g(2)0.04996.7

原始液(~36mg/L)1.480

标注(1)的样品取自水渠，标注(2)的样品取自明湖。处理时间均为1小时。结果显示：1、泥土对铬(VI)确有去除作用，但对其去除铬(VI)的具体机理尚不清楚，我们认为可能的机理是泥土中的还原性物质（可能主要是腐殖质）在酸性条件下还原了铬(VI)，同时泥土中另一些物质（可能是有机物）与铬(III)形成了易被吸附的配合物。2、就相同的淤泥来说，处理时间的不同将导致结果的差异，但时间的影响并不十分显著。3、不同来源的泥土在相同条件下处理的结果存在差异。从水渠中取得的淤泥处理效果稍好。从淤泥形成的环境来看，该样品（取自芦苇丛底部，有较多有机物沉积）腐殖质含量较高，还原能力较强。4、泥土的质量并不与铬(VI)的去除率呈线性关系，但可以观察到的是，泥土的用量对处理效果有决定性影响。用量越大，其对铬(VI)的去除率也就显著升高。5、在泥土过量(8g)的情况下，两种样品均能取得令人满意的去除率。可见，该方法对泥土的要求并不会太高，从而具有较强的可行性。特别的是，我们尝试以10克泥土直接处理50毫升未经稀释（0.016M）的废水，以目测（浓度太高无法分光）判断，至少去除了50。据此推测，可能存在这样一个平衡，即去除的铬(VI)的量与原始废水浓度正相关。6、我们曾对处理后的废水进行测试，结果显示，除铬(VI)几乎被除尽外，水中铬(III)含量也很少，我们推测，剩余的铬进入了泥土中。三、实验室废水处理过程1、排放排放是一种较为方便的处理方式。优点是操作简单，设备以及条件要求不高，故经济性较好。相应的缺点在于，虽然可以很大程度上减少污染，但无法完全消除。以铬(VI)为例，前一部分已经说明淤泥处理重铬酸钾污染的可行性。据我们统计，浦口校区大一实验共计600人左右，使用后排放的洗液以及滴定剂共含有2~2.5千克重铬酸钾。按照实验结果的标准，8克泥土可以处理含约10~20毫克重铬酸钾的废水，一年的泥土需求量将在2~2.5吨（约1~2立方米）之间。为此，可以建设小规模的处理池，首先收集重铬酸钾废液，贮于池中，再投入足量的淤泥（由实验数据可见，为保证效果，且鉴于淤泥易于获得，应予过量投放）。加入适量硫酸酸化，再放置一定时间（由于一学年的废水可以同时处理，故处理时间十分充裕，可以在长期放置的情况下使之完全反应）。基于另一实验事实，即处理效果与初始浓度正相关，铬浓度越高，相同质量的淤泥对其处理效果就相对越好。为此，我们在实际处理中可以不对废水进行如实验般的稀释，而可以采取多级处理的方案，逐步降低废水中铬浓度，以取得更佳的效果。关于使用硫酸可能造成成本过高的问题，我们认为，由于铬(VI)在酸性条件下方显强氧化性，故任何以化学处理（还原方式）为主的处理方法都有一定的耗酸量，所以这方面的成本是难以避免的。另一相关问题在于此法实施以后产生的含铬泥土如何处理。此种泥土含有较多的铬。大部分铬(VI)已被还原，故毒性已大大降低，污泥的总量大概二至三吨。由于其为固体形态，量又不大，便于集中和运输，可以直接交由南京的专业污染物处理点进一步处理。2、回收以实验室现有的条件，较简便的金属回收方法是将金属离子以氢氧化物的形式沉淀分离。这就要求与上述淤泥处理完全不同的方法。首先考察各种金属离子的排放形式：铬（重铬酸钾，硫酸铬）；汞（氯化汞，氯化亚汞）；铅（EDTA合铅(II)）；铜（EDTA合铜，硫酸铜），等等。其中，氯化汞和硫酸铬属于共同排放。通过计算得知，每年实验中排放氯化汞（重铬酸钾法测铁）约0.5千克，排放铅离子（锡青铜中铅锡的测定）1~2千克，数量也相当可观。总体的处理思路是，对于高价阴离子，先将其还原为低价阳离子；而对EDTA配离子则可先行置换。为此我们考虑以硫酸亚铁胺为还原剂——在大一上期的化学制备实验中，产生了大量的硫酸亚铁胺。由于纯度的原因用途十分有限。因此可以用来还原重铬酸钾。还原后的溶液中含有铁(III)及铬(III)离子。从它们氢氧化物的溶度积可以知道，铁(III)及铬(III)离子的沉淀条件分别是PH=3~4以及PH=8~9，因此可以使用廉价的石灰调整PH值，先将高铁沉淀分离（待作他用），再将铬(III)沉淀回收。由此产生的氢氧化铁以盐酸溶解后，可以用于置换EDTA合铅、铜中的铅和铜。这里，EDTA合铁(III)的稳定常数是EDTA金属配合物里最高的，所以置换可以完成。而且由于铁本身的毒性极小，几乎不造成污染，故EDTA合铁可以直接排放。而置换出的铅、铜同样以沉淀的形式回收。至于硫酸铜、氯化汞、硫酸铬，都具备直接沉淀的条件，不再赘述。回收的各种金属可以再度利用。总的来说，沉淀回收法的原理较为简单，可操作性也很强，对污染的消除效果相当不错。成本虽然较排放法为高，但考虑到金属的回收再利用，以及消除环境污染的具体效果，这些支出还是可以接受的。3、处理以外的一些要求为达到降低以及消除污染的目的，首先必须将实验产生的各种金属离子尽量分类集中。这个工作比较繁。我们认为，可以在实验室建立一套相应的制度，例如：要求同学们在实验过程中自觉将各种废水分类集中，将工作量分摊，就成为一件易于办到的事。而与之对应的，需要实验室提供收集、贮存各种废水的容器和场所。每学期或者学年结束后，可以开展学生实践，由学生处理本学期或学年收集的废水，教学和实践、探索相结合。减少污染，保护环境，需要老师和同学共同努力。

四、结语

本文对重金属废水的处理提出了一些建议和思路。虽然这些方法在理论上是基本可行的，但具体实施起来可能还有我们没有考虑到的问题或困难，还须多作探讨。废水处理是一个复杂的问题，方法还要在实践中不断完善。在本文写作过程，特别是实验过程中，我们得到了浦口化学实验室张伯达等多位老师的指导与帮助，在此向他们表示感谢！

参考文献

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关键词：清洁生产;镀锌;环境保护

《中国21世纪议程》对清洁生产的定义是：既可满足人们的需要，又可合理使用自然资源和能源并保护环境的实用生产方法和措施，其实质是一种物料和能耗最少的人类生产活动的规划和管理，将废物减量化、资源化和无害化，或消灭于生产过程之中。清洁生产是一种新的污染防治战略，它是一种工业与环保相结合的生产方式，着眼于利用源削减和再循环手段将先前的污染末端治理转向，把污染降低或消除在生产到消费的过程中，它包括清洁的能源、清洁的生产过程和清洁的产品。

1某公司镀锌生产线改善前的状况

某公司镀锌生产线建于20世纪90年代中期，相比现在的生产工艺落后，所使用的原材料对环境和人体健康存在危害，对产生的废物进行的末端治理费用昂贵。

1.1电镀液仍然使用氰化镀锌溶液

氰化物在电镀中是最优良的络合剂，其均镀能力和深镀能力好，能得到光滑细致的镀层。此外，其对电镀车间设备腐蚀的作用很小，因而在生产中被长期广泛的采用。但由于氰化物(氰化合物)有剧毒，不仅对人体健康产生危害，对环境的污染也很严重。人体直接接触氰化物会引起中毒，严重的甚至会导致死亡。对于处理含氰废水，其反应复杂，多采用碱性氯化法，需要经过两个氧化阶段，才能将有毒物质转变为无毒物质。该方法需要大量的氧化剂，会产生较多的污泥沉渣，既污染环境，其治理费用也很高，因此，无氰电镀是本次清洁生产技术应用的重中之重。

1.2镀锌前处理为增强除油效果，往往使用三氯乙

烯进行零件清洗三氯乙烯作为金属脱脂剂，它能高效将工件表面的油污去除，是最佳的金属脱脂洗剂。然而，三氯乙烯对人体健康存在极大的危害，严重可致死。该物质DOI:10.14099/j.cnki.tjkj.2017.03.013对环境也有严重危害，应特别注意对空气、水环境及水源的污染。国际多个法规制定机构及政府皆承认三氯乙烯属于第二类致癌物质。因此，寻找一种既经济实用又能替代含氯溶剂的环保型清洗剂势在必行。

1.3为了提高镀锌层的抗蚀能力，镀锌后需在重铬

酸盐溶液中进行钝化钝化使镀层表面生成一层化学稳定性较高的铬酸盐膜，形成钝化膜。钝化处理不仅能大大提高镀锌层的抗蚀能力，而且还能使表面光泽美观。六价铬钝化有很高的耐蚀性和自我修复的自愈力，且价格低廉，但属于强致癌物，对环境和人体健康存在严重的危害性。三价铬钝化是取代六价铬钝化很好的选择。

1.4在进行工件前处理时，浸蚀工序采用盐酸

浸蚀后的零件表面残渣较少，质量较高。但盐酸易挥发，致使车间弥漫着大量的酸雾，气味也大，不仅对环境造成严重污染，而且还危害人体健康；同时，酸雾还对车间设备、设施产生强烈的腐蚀。盐酸抑雾剂的使用必不可少。

1.5清洗水采用长流水

清洗是电镀工程中不可缺少的重要工序，无论是镀前清洗还是镀后清洗，都会影响镀层的质量。为充分洗净工件上残留的药液，水洗槽采用了长流水形式，以保证工件清洗时水是流动的，使工件清洗效果得到很大改善，但由于长时间流水，也浪费了宝贵的水资源。节约能源也是清洁生产的内容之一。上述各个方面，为本次清洁生产技术应用的改善重点。

2镀锌线体改造的基本依据

本次镀锌线体改造以清洁生产的标准作为依据，从源头抓起。主要体现在以下几个方面：①尽量使用低污染、无污染的原料来替代有毒有害的原料；②采用清洁高效的生产工艺，使物料能源高效地转化成产品，减少对环境有害的废物；③向社会提供清洁的产品，这种产品从原材料提炼到产品最终处置的整个生命周期中，要求对人体和环境不产生污染危害或将有害影响减少到最低限度；④在商品使用寿命终结后，能够便于回收利用，不对环境造成污染或潜在威胁。

3改善方案

3.1碱性锌酸盐镀锌

将氰化镀锌溶液改为无氰碱性锌酸盐镀锌。根据最近的调查，我国目前氰化物镀锌仅占20%,左右，碱性锌酸盐镀锌占30%,，氯化物镀锌占45%,，其他镀锌占5%,。从国外镀锌情况看，氯化物镀锌占50%,，碱性镀锌占30%,，氰化物镀锌仅占20%,，还在不断下降。可见无氰化镀锌的进展是非常迅速的。由于新型添加剂的研究和应用，无氰镀锌的质量有了明显的提高。我们选用了碱性锌酸盐镀锌，添加剂和光亮剂使用的是某化学药品公司生产的添加剂A、B和光亮剂C。工艺条件及工艺验证分别见表1和表2。结果表明，碱性锌酸盐镀膜与氰化物镀锌镀膜性能接近，从镀层质量上显示，碱性锌酸盐可以作为氰化物镀锌的替代工艺。碱性锌酸盐的废水处理工艺简单，处理方法常采用物化法。经实践证明，应用调节pH值的方法，即适宜的pH值范围为9.0～11.0，再加入一定量的絮凝剂，去除废水中的总锌，效果显著。处理后的水可达到排放标准，其处理费用也明显降低。由此可见，碱性锌酸盐镀锌不仅能得到令人满意的优良镀层，对环境、人体健康的危害及废水处理费用都大大降低，是氰化物镀锌很好的替代品。

3.2环保型碳氢清洗剂

碳氢清洗剂选用的是A厂家提供的F环保型碳氢清洗剂，其清洗性能及洗净力强，清除油污和脂渍尤为有效，润湿及渗透性能优秀，可有效清洗微型精密零件，通常能与多种金属、弹性体和塑料很好地相容。F清洗剂蒸发速率低，使其化学品消耗降低，并且经过滤后能以高回收率回收清洗剂，反复循环使用，成本大大降低，并且对人体及环境的影响较小。已证实，该清洗剂没有致癌作用，气味清淡，操作人员备感舒适，不消耗臭氧，在空气中能迅速降解，对环境无危害，如表3所示。由此可见，环保型碳氢清洗剂F在清洗能力上和三氯乙烯是相当的，对人体健康和环境无危害且经济实用，是很好的替代品。

3.3三价铬取代六价铬钝化

三价铬钝化最主要的优点是，它是环保型药剂，而且易于处理，是一种代替广泛使用但严重污染环境的六价铬的最具有前途的电镀工艺之一。发达国家已经减少六价铬钝化直至完全取消，就是得益于三价铬钝化等环保型的新工艺技术。我们在考察期间，对多家药液厂家进行了调研，最终选择了由J化学公司生产的T钝化液。该钝化液是一款低浓度的三价铬转换膜，不含对人体和环境有危害的六价铬，且该钝化液废液处理工艺简单，采用物化法，将pH值调整到9～10，加入絮凝剂，去除废水中的三价铬，效果显著，省去了将六价铬转化为三价铬的步骤，处理后的水可达到排放标准，其处理费用也明显降低。其处理工艺如表4所示。通过盐雾试验和高温潮湿试验对三价铬和六价铬钝化膜性能进行比较，如表5、6所示。由此可见，三价铬钝化膜与六价铬的钝化膜的耐蚀性相同或比其更高，是取代六价铬钝化很好的工艺。

3.4添加盐酸抑雾剂

在浸蚀工序中添加抑雾剂，盐酸抑雾剂用于抑制盐酸酸雾的挥发产生，同时促进盐酸酸洗金属过程中清除各种油污，减缓或抑制盐酸对金属的腐蚀。我们和三氯乙烯是相当的，对人体健康和环境无危害且经济实用，是很好的替代品。使用的是由高效烟雾抑制剂、酸雾吸收剂等复配而成的溶剂，其性能稳定、用量小、效率高、费用低、无毒无臭、对环境无污染，使用安全。经实践证明，盐酸抑雾剂的使用不仅改善了工件的清洗效果，电镀车间的环境也得到明显的改善。

3.5水洗槽安装电磁阀

在清洗水槽中增加电磁阀。为使工件水洗彻底，水洗槽常处于长流水状态，造成了一定的浪费。在水洗槽边的水管上安装电磁阀，通过感应程序，当第1个工件进入水面时，电磁阀自动开启，水管进水，当最后1个工件离开水面30,s后，电磁阀自动关闭，水管停止进水，达到节水的目的。为计算节水量，分别在装有电磁阀和未装电磁阀的水槽各装一块水表用来记录1,d的用水量，流量均设定为0.3,m3/h，即0.005,m3/min。程序设定水洗时间为2,min，一天工作时间8,h。如表7所示。由此可见，增加电磁阀比未增加节水59%,。为验证上述结论进行理论计算：装有电磁阀水槽：节拍11次/h，每次水洗时间2,min/次；11次/h×2,min/次×8,h/d×0.005,m3/min×12＝10.56,t/d60,min/h×8,h/d×0.005,m3/min×12＝28.8,t/d节水率：(28.8-10.56)/28.8×100%＝63%,综上所述，理论和实践比较，节水率在60%左右。

4结论

通过清洁生产的引用，利用源削减手段将先前的污染末端治理转向把污染降低或消除在生产到消费的过程中，如碱性锌酸盐替代含氰镀锌，环保型清洗液替代三氯乙烯，三价铬替代六价铬镀锌，使用安装电磁阀控制用水量及盐酸抑雾剂等手段，不仅改善了产品品质，同时也保护了环境，实现了经济效益和环境效益的双丰收。这一应用可推广到其他电镀生产线上。

作者:陈静  单位:天津三国有限公司

参考文献

［1］彭希仁.电镀清洁生产技术与管理[M].北京：中国环境科学出版社，1996.

［2］电镀手册编写组.电镀手册[M].北京：国防工业出版社，1977.

［3］孟祥和，胡国飞.重金属废水处理[M].北京：化学工业出版社，2000.

铬范文篇9

【关键词】形态镉铬镍灯盏花火焰原子吸收光谱法

Abstract:ObjectiveTostudythespeciationdistributionofcadminum,chromiumandnickelinErigeronbreviscapusofYunnan.MethodsTheultrasonicsequentialextractionmethodwasappliedtoseparatethespeciesofcadmium,chromiumandnickelinErigeronbreviscapus.TotalamountsandtheconcentrationsofspeciesofCd,CrandNiweredeterminedbyflame-atomicabsorptionspectrometry(FAAS).MethodologicalinvestigationondeterminationbyFAASwasalsostudied.ResultsTheplaceofproductiondifferent,thetotalamountofthethreeelementswasdifferenttoo.Speciationdistributionofthethreeelementswassimilar,thatis80%alcoholsolublespecies<watersolublespecies<1mol/LNaClsolublespecies<2%HAcsolublespecies<0.6mol/LHClsolublespecies<residualspecies.Theratioofresidualspeciestototalamountwasintherangeof57.6%～62.5%.Theratiosofalcoholandwatersolublespecieswereless.ConclusionFAASisoneofthebestmethodsusedtodeterminetotalamountsandtheconcentrationsofspeciesofCd,CrandNi.Speciationdistributionofthethreeelementsissimilar.Andthemostmajorityaretheresidualspecies,whichrevealthatthetoxicityofthethreeelementsissmall.TheinfluenceofthethreeelementstohumanbodycanbereducedgreatlyinthetraditionaldosageformofChinesemedicine.Butthetotalamountsandtheratiosoftheextractablespeciesvaryindifferentplaces.

Keywords:Speciationanalysis;Cadmium;Chromium;Nickel;Erigeronbreviscapus;Atomicabsorptionspectrometry

配合物的形成有利于提高微量元素的生物利用度，不同中药中同一元素的活性不同与存在的形态有关。微量元素不仅以配合物形式存在于中药内，而且是以配合物的形式在人体内起作用，因此，研究中药中微量元素的作用，不仅要考虑其总量的高低，更重要的是研究它们的存在形态［1］。原子吸收光谱法由于其灵敏度高、选择性强、分析范围广、抗干扰能力强，在中药中微量元素形态分析中应用很广泛［2～6］。

本实验依次用5种化学浸提液：80%乙醇，亚沸重蒸水，1mol·L-1NaCl，2%HAc，0.6mol·L-1HCl［7］，采用提取效率较高的超声连续提取法，分离提取云南省制药工业中生产多种制品的主要原料植物——灯盏花中潜在的致癌、有毒重金属元素镉、铬和镍的不同化学形态；火焰原子吸收光谱法（FAAS法）测定各元素总量及相关形态的浓度，并对测定方法进行方法学考察，从而获取灯盏花中镉、铬和镍的化学形态分布特征，为我省灯盏花的进一步开发利用及制定合理的重金属质量控制标准提供科学依据。

1仪器与材料

1.1仪器原子吸收分光光度计（美国VarianStectrAA200型），镉、铬和镍空心阴极灯(威格拉斯仪器北京有限公司)；SK3300LK超声波提取器（上海科导超声仪器有限公司）。FAAS仪器工作条件见表1。表1FAAS仪器工作条件（略）

1.2试剂镉、铬和镍标准

储备溶液:1000mg·ml-1，介质为5%(体积分数)HNO3溶液（购于国家标准物质研究中心），使用时以体积分数1％的硝酸按要求稀释成所需浓度的标准工作液；硝酸：优级纯；实验所用试剂除指定纯度外均为分析纯；实验用水为石英亚沸蒸馏水并用Milli-Q50(美国Millipore公司)超纯水仪处理，电阻≥18·cm-1。所用玻璃器皿用5%HNO3浸泡1天，涮洗，蒸馏水冲洗干净备用。

1.3药材灯盏花样品

采自云南丽江、弥勒、石屏地区，黑龙江的样品购自昆明福林堂，共有4个产地样品。全草样品洗净、自然风干、碾细、过40目筛，于60℃烘箱中干燥，存放于干燥器中备用。

2方法

2.1样品中元素总量的测定

准确称取灯盏花粉末样0.5g，加入25ml浓HNO3浸泡，放置过夜，进行预分解。然后低温加热消化至近干，取下，稍冷后加入5mlHClO4及10ml浓HNO3，再加热至溶液澄清或有白色晶体析出，大火加热使大量白烟冒尽后，冷却，用水定容至25ml容量瓶中，供AAS法测定（若仍有沉淀，需先过滤再用于测定）。随行做空白试验。

2.2元素的形态分离

采用超声连续提取法依次提取元素各种形态［7］：精称10g样品于具塞玻璃瓶中，加入150ml浸提液，超声提取2h后过滤、洗涤残渣，合并滤液及洗涤液，用HClO4－HNO3按“2.1”项方法消化处理后测定含量；残渣用于下一步浸提。

3结果

3.1样品形态分析结果

样品中镉、铬和镍各元素总量及形态测定结果、主要形态分布情况见表2。从总量上考虑，各产地间Cd、Cr、Ni量差异较大，如：丽江样品与其它产地的样品间存在明显差异，其Cr总量最低（6.888μg·g-1），Ni总量却最高（7.786μg·g-1）。说明云南产灯盏花中Cd、Cr、Ni的含量随产地不同而存在较大差异。表2灯盏花样品中镉、铬和镍形态测定结果及主要形态分布（略）

从各元素主要形态情况可知，总体上来说3种元素的形态分布情况相似，即：醇溶态<水溶态<NaCl提取态

3.1.1Cd变化情况丽江各活性形态比例均较其它产地的大，特别是NaCl提取态最高（9.1%）；弥勒的两种酸溶态均偏高；黑龙江的HCl提取态偏低，与HAc提取比例相近。

3.1.2Cr变化情况各产地的醇溶态、水溶态、HAc提取态比例变化不大，石屏的总量不高，但水溶态及NaCl提取态比率较其它产地高，特别是HCl提取态偏高（13.5%）。说明元素总量高，各形态含量不一定高，进一步证明形态分析更重要。

3.1.3Ni变化情况各产地的HAc提取比例相近；弥勒的醇溶态及NaCl提取态均最低，水溶态却最高；黑龙江的5种形态均偏高，特别是HCl提取态最明显（13.9%）。

3.2FAAS法测定Cd、Cr、Ni的方法学考察结果

用Cd、Cr和Ni的标准溶液和体积分数1％的硝酸配制一系列不同浓度的混合标准溶液，然后测定，得各元素的线性回归方程、线性范围和相关系数；按实验方法对空白液连续进行10次测量，以3σ计算本方法的检出限；称取5份样品，按选定的消化条件处理后，测定计算RSD，得方法精密度；选择4份相同样品，每份加入0.5mg的Cd、Cr和Ni标准溶液，然后测定计算回收率。考察结果见表3，说明该法准确可靠，可用于灯盏花样品中Cd、Cr和Ni的各形态含量测定。表3FAAS法测定Cd、Cr、Ni的方法学考察结果（略）

4讨论

火焰原子吸收光谱法适于测定灯盏花中Cd，Cr和Ni各元素形态含量；云南产灯盏花中Cd，Cr和Ni元素根据本实验的超声连续提取法获取的各元素形态分布情况相似，而且均主要以不活泼的残渣形态存在，常规中药提取过程可以除去大量Cd，Cr和Ni的影响，但元素总量及各形态比例随产地不同仍存在差异。差异产生的原因可能与种植土壤及施肥情况有关，因此下一步工作将采集更多样本及相关土壤进行分析，获取更多影响元素形态分布的因素。

【参考文献】

［1］李书兰，骆雪芳，马丹，等.中药中微量元素形态分析方法的研究概况［J］.药学进展，2006，30（2）：49.

［2］王良贵.中草药龙胆中微量元素的形态分析［J］.分析科学学报，2007，23（4）：471.

［3］杨若明，张经华，欧惠超.原子吸收法对藏草药水母雪兔子和多刺绿绒蒿中12种元素的初步形态分析［J］.分析试验室，2007，26（12）：72.

［4］沈晓芳，张勇，杨成，等.黄芪中微量元素的形态分析［J］.分析化学，2006，34（3）：396.

［5］俞励平，陈志澄，梁友前，等.不同提取方法对巴戟天中金属元素含量影响的初步探讨［J］.广东微量元素科学，2004，11（11）：41.

铬范文篇10

某电镀生产线产出4类废水，即含镍废水、含铁废水、含铬废水和含锌废水。其中，含铬废水年产生量为9980t，含锌废水年产生量为4980t，含铁废水年产生量为495t，含镍废水年产生量为490t。

2治理措施

2.1治理工艺

某企业经过调研和对各方案的技术性、经济性综合比较后，了解了当前废水中复杂的水质、繁多的污染物种类等特征后，决定对含金属电镀废水做化学分质处理，再经反渗透处理后部分回用。其中，剩余废水和膜的浓缩液做二效真空低压蒸发处理，结晶盐作为危险固废处置。

2.2污水处理可行性分析

根据《电镀废水治理工程技术规范》（HJ2002—2010）中的要求：“含铬废水、含镍废水应单独收集处理，不得混入其他废水。将六价铬还原为三价铬后，可与其他金属废水混合处理。”该公司采用亚硫酸钠预处理含铬和含镍废水，主要是在酸性条件下，使废水中的六价铬还原成三价铬，然后加碱调整废水的pH值，使其形成氢氧化铬和氢氧化镍沉淀而去除。微滤（MF）是一种利用压差的膜法分离技术，过滤精度在0.001～0.1μm，可以滤除水中的铁锈、泥沙、悬浮物、胶体、细菌和大分子有机物等有害物质。在超滤工艺中，水的回收率高达95%以上，并且可方便地实现冲洗和反冲洗，不易堵塞，并且使用寿命相对较长。MF主要应用于制药工业的除菌过滤澄清、电子工业集成电路生产用水和城市污水处理、废水处理前的预处理中。该电镀车间污水处理站的主要设备有提升泵、加药泵、浓缩塔、反应池、压滤机、活性炭过滤器、袋式过滤器、MF过滤器、UF过滤器、一效蒸发器、二效蒸发器和真空泵等。其投资主要包括土建工程、工艺设备、监测及化验设备、防腐工程、设计、安装、调试和培训等方面，工程总投资420万元。该工艺流程简单，可间歇处理。经计算，包括能耗、药品、人工等成本在内，每处理1t废水需人民币54.7元，企业每年所需的运行成本约为87.3万元，占项目利润总额的0.99%.从经济方面分析，企业完全可以承受此费用。

3处理工艺技术的先进性和特点

该废水处理站运行方式的主要特点表现在以下几方面：①在各反应槽设置了PH/ORP传感器实现在线检测，并控制加药泵，以准确加药。这样，既保证了水站排放的时刻达标，同时，也免除了多余的加药量，降低了水站的运行成本。②在水站的废水池、中间槽和配药槽设置了可靠的液位传感器，并设定了泵保护水位和操作运行水位，有效地防止了泵的空转烧毁，也防止了容器中水的溢出。③整个水站由控制柜集中控制，并在操作系统上设置了水站运计模拟显示屏，方便工作人员操作管理。水站实现了自动抽放水、搅拌、加药、显示和报警，不仅精简了操作人员，还减少了工人的劳动强度和人为操作的失误因素。④将各类性质的废水（液）分开单独处理，大大降低了废水（液）的处理费用。

4结束语