冲沟范文10篇

时间:2023-03-23 22:36:15

冲沟范文篇1

2、施工方法及质量控制措施

针对冲沟特殊地形地质情况,参建各方人员精心组织,严把工程质量关,制订了详细的施工方案,对路基填土施工及沟面处理采取了如下几点措施:

1.机械清除沟底及坡面30-50cm厚的杂草、松散土,挖除沟壁多年剥落的落坡土直至坚硬部分,使其沟面几近规则。

2.K96+610-K105+500段属Ⅰ、Ⅱ级非自重失陷性黄土段,原地面清表后将地面土翻松40cm疏干,地基含水量接近最佳含水量时采用25KJ冲击压路机碾压10遍或采用50T以上重型压路机碾压6遍,碾压宽度为路基两侧排水沟外1.0米范围内。

3.对坡面裂缝和路基范围内的独立土柱,采用全部挖除或爆破的方法,挖弃至路基范围以外。

4.黄土陷穴的处理从路基的应力作用范围着眼,对路基范围内的和可能朝路基基底发展的陷穴,采用开挖回填,分层压实处理。

5.由于沿线土质情况变化较大,按不同的土质搞好标准击实试验显得尤为重要,在施工单位取样的同时,监理单位进行平行试验,进行验证。采用路基填料的强度由下到上逐步提高,CBR值小于3的土不得用于路基填料,路床范围内填料的CBR值不得小于5。

6.陡立土体结合部、填挖结合部位距路床顶面4米范围内的结合面,原地面每50cm高挖一个台阶,对路基填挖衔接处及零填方处,采用超挖回填措施。

7.填方高度大于8米的九条深沟,采用重锤夯实(锤重4-6T,落距4-6米,最后两击沉降量小于2厘米),或每层填土用50T以上重型压路机碾压。

8.填方高度大于20米的深沟,采用加筋土固结路堤,具体做法为:K96+855-K97+040、K97+400-K97+575、K97+852-K97+940三道填方高度大于30米的深沟,在距路床高度8米至20米范围内每隔4米垂直于路基横断方向全幅铺设一层土工格栅,以下部分每隔2米铺设一层土工格栅。K98+290-K98+370、K99+000-K99+260两道填方高度在20-30米之间的深沟,在距路床20米以下部分每隔4米铺设一层土工格栅,以保证路基整体强度和稳定性。

9.由于工期紧张,路基填筑后工后沉降期短,为了确保路面工程安全,将填方压实度由原150cm以下的路堤压实度90%变更为93%,0-150cm路床和上路堤按规范要求执行。

10.为保证路基成型质量,在填方高度大于8米的深沟路基顶面进行一次全面重夯,特别是填挖结合部位。

3、计量方法

填筑路堤的土石方常规计量方法为:以校核批准的施工测量和补充测量的横断面地面线为基础,按设计图纸中典型横断面为依据,按压实后实际完成并经验收后的体积分别计算的工程数量作为计量的工程数量,通常采用平均断面积法。

由于黄土冲沟填筑前对坡面、暗洞、暗穴的不同深度和范围处理,并且沿着坡面高度随填随处理,准确测量和校核横断面地面线非常困难,因此,用常规计量方法计量填方量难以保证精确度。

本着认真、细致、准确的计量原则,结合施工实际情况,拟定了采用分层详细测量填筑平面图,置换横断面图的计量方法。结合合同文件技术规范中“计量支付条款”的规定,制订了如下计量原则。

1.坡面裂缝、剥落土、洞穴的处理范围与深度要与各方人员现场确定,超过规定范围的开挖,应自费回填压实,不进行计量支付。

2.根据施工现场特殊情况,适时确定和增加计量次数,在原地面碾压完成之后填筑之前、每次坡面清理开挖后、坡面地形特征变化处、填方边坡坡度变化处、填土来源不同时加测平面图。

3.每次平面图测量时严格沿当层压实周边进行,测点沿压实周边地形变化按顺序布设。

4.为保证路基边缘压实而发生的超宽填筑不另行计量。平面图测量时,路基边线按当层设计宽度测量。

5.平面图置换横断面时,选取平面地形变化特征点加密横断面。

6.横断面积为零的断面选取,严格按平面图量取,不得随意延伸。

7.路基填筑加强平整度控制,以保证利用平面图计量的准确性。

按照以上计量原则,祁临高速公路第十四合同段K96+910-K99+900路基九条沟填方计量由业主、监理、承包商三方现场共同量测,严格、公证、合理、如实地反映了工程实际。

4、结束语

利用平面图置换横断面图计量方法,可借助CAD来制作完成,土石方量可用平面面积计算和用置换后横断面平均面积法计算互相校核。

填筑层的平整度影响平面图的准确性。

平面图置换横断面图时横断面的选取合理与否,影响土石方量的准确率。

针对山区高速公路黄土冲沟高填方的特点,不同的填方高度及填方材料的压实标准和施工方案有待于继续探索与总结,使高速公路的施工质量再上一个台阶,最大限度地发挥其效益。

冲沟范文篇2

K96+610-K99+900段沿线均由黄土覆盖,由于多年洪水冲刷及地表水的渗漏,形成黄土冲沟和塌陷。依据地势条件,东西向冲沟发育,并且多形成“U”形沟,沟深在20-50米之间,沟底宽度10-30米不等,沟面坡度约30°-45°。两侧坡面陡峻,灌木丛生,地形起伏多变。沟面黄土柱状垂直节理发育,由于黄土遇水膨胀,干燥后又收缩的特性,多次反复坡面一定深度范围内形成裂缝和剥落,并且沿深度逐渐减小。在地表径流容易汇集的地方,在土质松散,垂直节理较多的黄土地段,形成暗洞、暗穴等陷穴。路线跨越的九条沟最深处中心填高34米。这种不规则的地形及特殊的地质情况,会造成路基填挖结合部薄弱,相应地也给准确进行土石方计量带来困难,如何控制好这些路基的工程质量及如何用科学的手段准确计量成为本项工程的重中之重。

2、施工方法及质量控制措施

针对冲沟特殊地形地质情况,参建各方人员精心组织,严把工程质量关,制订了详细的施工方案,对路基填土施工及沟面处理采取了如下几点措施:

1.机械清除沟底及坡面30-50cm厚的杂草、松散土,挖除沟壁多年剥落的落坡土直至坚硬部分,使其沟面几近规则。

2.K96+610-K105+500段属Ⅰ、Ⅱ级非自重失陷性黄土段,原地面清表后将地面土翻松40cm疏干,地基含水量接近最佳含水量时采用25KJ冲击压路机碾压10遍或采用50T以上重型压路机碾压6遍,碾压宽度为路基两侧排水沟外1.0米范围内。

3.对坡面裂缝和路基范围内的独立土柱,采用全部挖除或爆破的方法,挖弃至路基范围以外。

4.黄土陷穴的处理从路基的应力作用范围着眼,对路基范围内的和可能朝路基基底发展的陷穴,采用开挖回填,分层压实处理。

5.由于沿线土质情况变化较大,按不同的土质搞好标准击实试验显得尤为重要,在施工单位取样的同时,监理单位进行平行试验,进行验证。采用路基填料的强度由下到上逐步提高,CBR值小于3的土不得用于路基填料,路床范围内填料的CBR值不得小于5。

6.陡立土体结合部、填挖结合部位距路床顶面4米范围内的结合面,原地面每50cm高挖一个台阶,对路基填挖衔接处及零填方处,采用超挖回填措施。

7.填方高度大于8米的九条深沟,采用重锤夯实(锤重4-6T,落距4-6米,最后两击沉降量小于2厘米),或每层填土用50T以上重型压路机碾压。

8.填方高度大于20米的深沟,采用加筋土固结路堤,具体做法为:K96+855-K97+040、K97+400-K97+575、K97+852-K97+940三道填方高度大于30米的深沟,在距路床高度8米至20米范围内每隔4米垂直于路基横断方向全幅铺设一层土工格栅,以下部分每隔2米铺设一层土工格栅。K98+290-K98+370、K99+000-K99+260两道填方高度在20-30米之间的深沟,在距路床20米以下部分每隔4米铺设一层土工格栅,以保证路基整体强度和稳定性。

9.由于工期紧张,路基填筑后工后沉降期短,为了确保路面工程安全,将填方压实度由原150cm以下的路堤压实度90%变更为93%,0-150cm路床和上路堤按规范要求执行。

10.为保证路基成型质量,在填方高度大于8米的深沟路基顶面进行一次全面重夯,特别是填挖结合部位。

3、计量方法

填筑路堤的土石方常规计量方法为:以校核批准的施工测量和补充测量的横断面地面线为基础,按设计图纸中典型横断面为依据,按压实后实际完成并经验收后的体积分别计算的工程数量作为计量的工程数量,通常采用平均断面积法。

由于黄土冲沟填筑前对坡面、暗洞、暗穴的不同深度和范围处理,并且沿着坡面高度随填随处理,准确测量和校核横断面地面线非常困难,因此,用常规计量方法计量填方量难以保证精确度。

本着认真、细致、准确的计量原则,结合施工实际情况,拟定了采用分层详细测量填筑平面图,置换横断面图的计量方法。结合合同文件技术规范中“计量支付条款”的规定,制订了如下计量原则。

1.坡面裂缝、剥落土、洞穴的处理范围与深度要与各方人员现场确定,超过规定范围的开挖,应自费回填压实,不进行计量支付。

2.根据施工现场特殊情况,适时确定和增加计量次数,在原地面碾压完成之后填筑之前、每次坡面清理开挖后、坡面地形特征变化处、填方边坡坡度变化处、填土来源不同时加测平面图。

3.每次平面图测量时严格沿当层压实周边进行,测点沿压实周边地形变化按顺序布设。

4.为保证路基边缘压实而发生的超宽填筑不另行计量。平面图测量时,路基边线按当层设计宽度测量。

5.平面图置换横断面时,选取平面地形变化特征点加密横断面。

6.横断面积为零的断面选取,严格按平面图量取,不得随意延伸。

7.路基填筑加强平整度控制,以保证利用平面图计量的准确性。

按照以上计量原则,祁临高速公路第十四合同段K96+910-K99+900路基九条沟填方计量由业主、监理、承包商三方现场共同量测,严格、公证、合理、如实地反映了工程实际。

4、结束语

利用平面图置换横断面图计量方法,可借助CAD来制作完成,土石方量可用平面面积计算和用置换后横断面平均面积法计算互相校核。

填筑层的平整度影响平面图的准确性。

平面图置换横断面图时横断面的选取合理与否,影响土石方量的准确率。

针对山区高速公路黄土冲沟高填方的特点,不同的填方高度及填方材料的压实标准和施工方案有待于继续探索与总结,使高速公路的施工质量再上一个台阶,最大限度地发挥其效益。

冲沟范文篇3

湿陷性黄土是一种在干燥情况下,具有较高强度和较低压缩性,遇水后在一定外力作用或在自重作用下强度骤降的一种特殊岩土。它广泛分布于我国甘肃、宁夏、陕西和山西等黄土高原地区。其中以03马兰组黄土最具有代表性。湿陷性黄土对公路工程的工程危害主要表现为遇水后的不均匀沉降,引起公路路面大面积开裂、下陷,从而引起其他次生公路病害,进一步加剧黄土地基的湿陷性,引起恶性循环。所以公路工程中的湿陷性黄土路基的施工质量直接影响整个公路的施工质量以及后期运营期养护工程。

省道临午线位于山西省临汾市西北地区,公路等级为23m宽的四车道一级公路,设计行车速度为60km/h。设计荷载100kN.m。沿线经过汾河阶地、昕水河阶地和山前台地。在河流阶地以及山前台地地表覆盖有厚度达5m~9m厚湿陷性黄土,湿陷等级为Ⅱ级自重湿陷。因此,湿陷性黄土地区路基的施工措施恰当与否对整个项目的工程质量至关重要。

省道临午线K15+900~K17+100段为山前台地,地表覆盖9m厚Ⅱ级自重湿陷性黄土,地表冲沟、陷穴发育。设计中对填方路段原地面清表后采用1000kN.m夯击能强夯处理消除湿陷性,对于挖方路段挖至距离路床后采用1000kN.m夯击能强夯处理消除湿陷性并设置30cm后灰土封层。对于高挡土墙及桥台地段则采用灰土挤密桩消除整个湿陷性土层的湿陷性。施工过程中根据规范要求、设计图纸及当地实际情况,对不同段落分别采取了措施。具体如下:

1填方路段

黄土路段施工过程中应严格做好防排水,避免施工场地排水不畅或浸水。对各个处置措施的施工工艺均应设置试验段,以确定各施工参数。

1.1填方路基基底处理

在路基填筑前,应对原地面进行处置,处置宽度应大于路基坡脚外1/2湿陷性黄土层厚,并不小于2m。

根据设计要求,路基基底采用1000kN.m强夯处理,对于重要建筑物附近,且建筑物具有一定抗震能力的,路基基底清表后采用冲击碾碾压40遍。桥台及高挡墙段落则需消除整个湿陷性土层的湿陷性。对距离抗震能力差的民房较近的段落,采用50cm的5%灰土垫层(外掺、重量比)。

选用强夯处理时,应先进行现场实验,强夯地基的黄土饱和度不应大于80%;强夯位置距离居民区不小于150m;横路基向强夯范围至征地边界;对于黄土饱和度大于80%或距离居民区小于150m的路段,按设计文件中要求考虑使用灰土桩处理或换填50cm后5%灰土处理。一般路基强夯范围为用地界,夯点间距4m,正三角形布置,间隔挑夯,单击夯能视地基湿陷性类型,湿陷等级以及湿陷性黄土厚度综合确定,单击最后两击夯沉量不大于5mm。点夯以后将地面平整,以1000kN.m夯击能满夯,夯印彼此搭接,满夯两遍,每次满夯后都应将地面重新平整。点夯次数、沉降量由试验段施工确定。施工时满夯结束平整后,以每100m2不少于1点的频率检验沉降值。

当采用灰土桩时,桩径应采用40cm,三角形布置,路基基底处理桩心距为1.5m,桥台及台后灰土桩桩心距根据承载力要求采用1.0m~1.3m,桩体灰与土体积配合比2:8,压实度不小于97%,桩间土平均压实度不小于93%。桩孔深度视填土高度,地基湿陷类型、湿陷等级以及湿陷性黄土厚度综合确定,地基处理宽度为护坡道外缘。施工过程中,工艺控制、数据指标均应通过试验段施工来确定。施工结束后,由施工单位和监理进行数点不小于3%的点挖验检测。

对于设置构造物的路段需原地面处理结束后,方可进行构造物基础的开挖施工。

1.2黄土路基填筑

(1)当利用挖方黄土填筑路基时,CBR不满足要求时,掺灰处理。

(2)路床0~30cm部分采用砂砾填筑。

(3)当使用黄土作为路基填料时,路基填筑施工每隔2.0m填高采用500kN.m的夯击能进行强夯补压。

(4)设置构筑物的冲沟内的路基,台后换填范围(不小于6m)的路基不容许采用强夯处理;采用填筑时构筑物顶部4m范围内也不容许采用强夯处理;4m以上采用强夯时,夯击能不得大于1000kN.m。

1.3挖方路段处理

挖方路段挖至设计标高后,进行强夯处理,并对强夯后的沉降采用6%灰土补填,为保证施工车辆对路基不行车破坏,顶部15cm设置砂砾。灰土隔水层采用分层路拌法施工。外掺石灰,石灰采用钙、镁质Ⅲ级生石灰。

1.4路基挖方段边坡

黄土路段挖方边坡应一次性挖成型,避免原状土扰动,严禁超挖后采用同填方式修整边坡。

黄土路堑的边坡率为1:0.75或1:1。

黄土段落的具体位置请查阅相应的地质报告,如果在施工中发现地质与实际不符,应及时与设计部分联系进行调整。

1.5边坡防护

(1)填方路基边坡采用适合于当地生长的植被进行绿化防护,填方路基自第二级边坡(1:1.75)以下采用网格骨架防护。

(2)挖方边坡的碎落台两泄水槽之间布置绿化带,绿化带缘石高出碎落台5cm。

(3)边坡平台采用25cm厚浆砌片石防护,并设置30×30cm浆砌片石平台排水沟。

(4)对边坡为2级及2级以上的,在土质第一级边坡范围内设置空心六角型预制块防护。如果挖方段设置挡土墙,则只在土质范围内设置六角型预制块防护,并在挖方坡率过渡段内做好挡土墙高度过渡。

(5)路基挖方段在冲沟处设置的急流槽,注意将进口防护应深入冲沟壁,边坡急流槽下及两侧可以根据需要设置干砌片石防护。

(6)黄土路基边坡防护在施工过程中根据开挖情况适当布置。

1.6黄土路基排水

(1)路基排水系统由边沟、截水沟、泄水槽、急流槽、渗(盲)沟及桥涵结构物等组成,排水系统均采用浆砌片石或混凝土预制材料,排水沟构造物底部设置15cm厚度的2:8灰土(体积比),边沟的灰土垫层下铺设涂沥青的土工布,以防渗水。

(2)路堑边沟底部设纵向碎石渗沟(深度60cm、宽度同边沟底宽度)。

(3)路基排水系统与自然地表排水系统必须通畅连接;边沟必须设置到冲沟底部排水沟内,禁止边沟于桥头或冲沟坡顶截止;挖方段要保证截水沟、平台流水槽、边坡急流槽的设置数量、长度及边沟的顺畅连接,保证顺利排水。

1.7黄土路段跨越冲沟处理

(1)冲沟壁比较陡的情况下,冲沟底部视黄土湿陷程度及黄土层厚度,采用强夯或灰土桩等方法处理;冲沟壁按照每级不小于2m宽平台开挖成台阶状(台阶平均坡度不大于1:1)后分层填筑路基;每级台阶填筑完成后采用1000kN.m的夯击能进行强夯补压。

(2)对于冲沟内设置构造物时,在台后换填范围(且不小于6m)的路基不允许采用强夯处理。采用黄土填筑时构造物顶部4m厚度范围内不允许强夯,4m以上采用强夯时,夯击能不大于1000kN.m,但桥台台后路基应满足相应的压实度要求。公务员之家

(3)淘壁处理。冲淘处的路基填筑从沟底向上分层施工,并采取一边填筑一边将沟壁挖成台阶,始之咬合;每级台阶宽度不小于2m(台阶平均坡度不大于1:1,反坡4%);每级台阶填筑完成后采用1000kN.m的夯击能进行强夯补压。

(4)冲沟防护:①冲沟底宽≥20m的冲沟,上下游从涵洞八字墙末端一占地界采用35cm的将砌片石进行沟底铺砌,铺且末端设隔水墙,墙宽50cm,深度150cm。②冲沟底宽<20m的冲沟,整个冲沟底进行铺砌,铺砌长度上游从涵洞八字墙末端-占地界外15m,下游从涵洞八字墙末端-占地界外10m,铺砌末端均设隔水墙;两侧的冲沟壁根部设拦土墙,拦土墙顶宽50cm,拦土墙高度200cm,冲沟壁侧墙面直立,冲沟侧墙面坡度1:0.3,拦土墙冲沟壁的转折而转折修建。③冲沟内的边坡、护坡道全部采用将砌片石进行防护,冲沟沟顶外3m~5m长度的边沟及护坡道也同样进行工程防护。④冲沟内的路堤迎水面边坡采用35cm浆砌片石-护坡进行防护,防护高度为设计水位+50cm且不低于涵洞顶面高程,护坡的坡脚处设浆砌片石矩形基础,基础顶宽60cm,深度80cm。

(5)冲沟排水:①路堤冲沟排水:边沟水流人冲沟时设急流槽,并在急流槽底部设置消力井,尚有急流槽接人消力井,在接入路基边沟,路堤边沟深至涵洞口处;下游急留槽接入消力井。②挖方冲沟排水:当冲沟坡度大于10%时,将占地界外5m的上游冲沟底面整修成10%的纵坡且成水簸箕行,然后采用35cm厚度的浆砌片石进行沟底铺砌,铺砌后,再设一道隔水墙,其后采用抛石填筑;当冲沟坡度不大于10%时,将占地界外5m的上游冲沟按原坡度进行整修,再用35cm厚度的浆砌片石进行沟底铺砌。③在占地界处设拦水墙,拦水墙顶面厚度50cm,高出地面60cm,深入地面80cm,拦水墙长度为冲沟的宽度;占地界外5m处设拦水墙,拦水墙顶面厚度50cm,高出地面30cm,深入地面120cm,拦水墙长度为冲沟的底宽。拦水墙中心处设急流槽,将水引入路堑边沟,拦水墙采用M7.5浆砌片石。④铺砌和急流槽的基地垫层:非黄土段采用砂砾10cm,黄土段采用2:8灰土1.5cm。

(6)沟填平处理:①不设构造物的冲沟,应采用弃土或弃渣填平造地方案,顶面覆盖种植土后,种植沙棘林绿化;弃土或弃渣时,冲沟的形状不必整治成规则状,并应将冲沟上游填满,弃土或弃渣填土的压实度不小于90%;冲沟下游设拦土墙截弃土,防止水土流失;②冲沟填平占地的土地类别除沟底部较宽、种植大片旱田外,一般应按荒地、荒沟考虑,并列为永久占地;③非黄土段的冲沟应根据沟壁的情况、沟的宽窄等进行设计,除基底强夯外,其余均应参照执行。

冲沟范文篇4

关键词:高路堤高路堑稳定变形研究

1黄土的基本性质研究

为全面了解国道312线沿线黄土的基本性质,先后在会宁县鸡儿嘴(K105+150)和青江驿(K54+740)取代表性黄土土样,在界石铺到青江驿段K54+680的U形黄土冲沟内取饱和软黄土土样,及在国道309线王源岘子及雷家岘子内取夯填黄土土样,现场测定了含水量和容重,在室内进行了微观结构观测和矿物成份分析及物理力学特性试验,并进行了饱和及非饱和黄土力学性质的本构关系研究。从试验中可以看出,对非饱和的黄土填土,采用Daniel方式的E—μ非线性弹性模型,可以较满意地描述材料的应力应变特性。而对于饱和软黄土,其不排水应力应变及孔隙水压力发展规律,具有特征阶段性。材料的应力应变特性,若用E—μ模型表达,当应力水平S>0.5时,破坏比Rf的微小变化将引起弹性模量Et的很大变化,即放大倍数β对Rf非常敏感。对此研究提出了适合饱和软黄土的一个新的K—G模型及相应的参数确定方法。

实验表明,上述模型已能很好地描述饱和软黄土的应力应变特性。

随着施工的机械化程度的提高及振动碾的采用,填土的干容重已远远超过过去人工夯实及非振动式压路机所能达到的水平。为此,由重型击实标准确定的最大干容重达到18.72kN/m3,最佳含水量降至12.5%。填筑干容重由过去的15.7~16.7kN/m3提高到17.64kN/m3。这对高路堤的性态产生深远的影响。首先干容重的提高使击实土的湿陷系数降至远小于0.015,变为非自重湿陷性黄土。此外,土的压缩系数在P=200kPa、300kPa、和600kPa时,而一般天然黄土的压缩系数为2.0~20.0×10-4kPa-1,这意味着路堤的沉降比过去有所降低,预留沉落量也可相应减小。

2高路堤的离心模拟试验方法

离心模型试验是根据重力场与离心力场等效的原则,利用离心机所提供的离心力场来模拟土工建筑物的重力场。使模型中的应力和应变与原型中对应的数值完全相等。从而客观地显示原型在各个时期和各种受力情况下的性态。它可以在仿真的应力场中模拟土体及结构物,以便揭示其未知性态,或收集积累土体及结构物的性态资料,实现了室内试验和野外试验的完美结合。具有比普通的1.0g模型试验,如土工槽和振动台试验有不可比拟的优点。

3高路堤的平面离心模型试验研究

对应于路基顶宽12m的路堤,共进行了12组平面应变模型的离心试验研究(模型比为1∶200)。路堤高度从30m至63.8m,边坡从1∶1.75变至1∶0.5。试验土体干容重分γd=16.17kN/m3和17.64kN/m3两种。重点模拟了路堤在施工过程中、完工时刻、路堤挡水时三种情况下路堤的性态。模拟的固结变形期为2.3~7.2年,试验时对整个剖面布置了变形观测网,并安装若干位移传感器和土压力盒,测定堤顶沉降和堤内土压力。试验结果表明,当填土干容重γd=16.17kN/m3时,建在天然新黄土上的46m高的黄土路堤,当边坡为1∶1.5时,路堤建成7.2年后,堤顶沉降为100cm;而建在板岩(接近刚性)上的路堤,当边坡比1∶1.5时,建成7.2年后,挡水20m深堤顶沉降为143.7cm,即压实度为86%时,沉降比达3.1%~3.2%。当填土干容重达17.64kN/m3,即压实度达94%时,30m高路堤的沉降比,在不挡水时为0.3%~1.3%,挡水时为0.34%~1.39%。高63.8m的路堤不挡水时,边坡降至1∶0.5时,仍能稳定,且沉降比只为0.60%。但不断挡水和坡面浸水时,边坡1∶1.2为临界边坡,当坡比n≥1.2时,沉降比仅为0.62%,而坡比n降至1.0时,沉降比升至1.25%,当坡比降至0.63时,路堤边坡将整体滑移。

根据试验结果,对于60m以下高度的路堤,从变形角度看,在挡水、坡面冲刷等不利组合下,边坡取1∶1.2是合适的,而从稳定角度看,边坡还可以陡一些。

老黄土或红色黄土地区的路堑边坡情况,也接近上述结果。

4高路堤的三维离心模拟试验研究

三维离心模型试验特点在于考虑冲沟岸坡对路堤的影响,真实地再现高路堤的实际工作状态,研究中共进行了3组试验,模拟了高为30m,γd=17.64kN/m3的路堤,冲沟岸坡分别为1∶0.6和1∶1.0,路堤边坡为1∶1.5,路堤不挡水及挡水时(水位高度为11m)的工作状态,同时还比较了分层填筑与一次填筑的差别,进行了多层填筑,多次运转的三维模型试验。

试验指出,在路堤不挡水时,其沉降仅为堤高的0.22%~1.2%。其中路堤部份压缩量占总沉降的约50%,地基沉降又约占50%。三维模型获得的路堤最大沉降量发生在0.5~0.7堤高的附近,堤顶沉降在施工刚结束时,仅为2cm,而在15m深的水作用1.6年后,堤顶沉降增加40cm。为此建议在正式铺设柔性路面前,让路堤经受1~2个雨季的变形调整是必要的。

沉降沿路中心线的分布规律具有十分重要的意义。虽然沉降在冲沟两端交界附近及中心点较大,而在两侧较小,但在数值上相差并不大,这与一般沉降与填土高度成正比的认识相差很大。因此,若预留沉落量沿轴线以填高成正比布置,则路堤沉降后的形状必然为类似的中部突起而两端下陷的不利情况。这种情况后来已在G312线车道岭段的若干路堤上被证实。为此,建议新黄土地区预留沉落量应均匀布置。两端的起点应在冲沟边缘前5m左右。

5高路堤的三维非线性有限元分析

为了细致地了解黄土高路堤及冲沟体系的空间变形和应力分布情况,进行了高30m,坡比为1∶1.5的高路堤横剖面的平面应变非线性有限元分析,以及冲沟宽高比分别为B/H=2.2、1.6、1.0时,路堤冲沟体系的三维非线性有限元分析。主要结论为:

(1)地基为坚实黄土时,30m高路堤堤顶沉降为16cm;地基为深厚新黄土时,堤顶最大沉降为36.7cm。计算沉降比实测沉降稍小,主要因为试验的加载速率较快,试验结果偏于安全。

(2)沉降沿冲沟方向的分布形状为:靠近冲沟起始及终了位置附近的沉降大,两中部沉降小,这已为三维离心试验所揭示。

(3)由于新黄土冲沟压缩变形后,强度有所增加,试验测定的沟底土压力,略比计算值小,即拱效应更加强烈。

(4)在跨沟方向和顺沟方向皆存在拱效应。

6黄土高边坡稳定分析方法

黄土高路堤和高路堑的滑动形态,经分析仍以圆弧形滑动面的符合程度最好,因而采用了圆弧条分法对黄土边坡进行稳定计算,在微机上调试成功了可采用瑞典圆弧法或简化肖甫法的计算程序,即多种土质转动平衡分析程序REAME(RotationalEgailibriumAnalysisofmultilayeredEmbankmongs)。

该程序的特点如下:

(1)可处理由很多土质组成的任何形状的边坡。

(2)可计算静态情况,也可计算有地震的情况。

(3)可根据给定的测压管水面线或孔隙压力比考虑渗流的作用,若需要还可同时考虑几种渗流的情况。

(4)既可用简化肖甫法,也可用常规法求安全系数。当用常规法找到最危险圆弧后,对此特定圆弧,也可用简化肖甫法计算安全系数。

(5)在半径控制上可设立一个或多个半径控制区的圆弧数目,也可以给定。

(6)最危险圆弧的探索,既可采用自动搜索,也可采用通过网络的搜索方法。

(7)为避免形成浅层圆弧滑面,可以事先给定一个最小深度,如果每个圆弧的最大条块高度比最小深度还小,则不进行计算。

REAME程序的框图。验证表明,该程序的计算结果,同实验结果是吻合的。例如,高63.8m,坡比1∶0.50的边坡稳定系数为1.39,而坡比为1∶0.63但上游挡水23m深时,Fs=0.848<1.0,说明已溃溻。

7改进黄土高路堤设计的若干建议

通过对黄土的力学特性、高路堤的变形和稳定性状态的认识,拟提出以下设计和施工改进措施:

(1)填土干密度应严格质量控制,若压实度不足90%,则沉降将显著增加。

(2)对压实度达到94%的黄土高路堤,沉降为堤高的0.5%~0.9%。挡水至堤高的1/3时,路堤沉降将进一步增加。故建议预留沉降量为堤高的1.0%~1.5%。路堤处在腰岘部位或有涵洞时,预留沉降量可相应减少。

(3)对跨越新黄土地区冲沟的高路堤,预留沉降量宜沿路线均匀布置,只有跨越坚硬黄土地带的冲沟时,才能将预留沉降量以同堤高成正比的方式布置。

(4)对60m以内高度的路堤,无论从变形还是稳定的因素考虑,采用1∶1.2边坡即可满足要求。为此,常规分为1∶1.5、1∶1.75、1∶1.20和1∶2.25几级变坡设计的方案,可简化为1∶1.2或1∶1.5一坡到顶。错台,只有在养护需要时,才有必要设置。

冲沟范文篇5

[关键词]骨干坝;存在的问题;除险加固措施;溢洪道设计;探究

1工程概况

直沟1#骨干坝位于丘陵山区,该沟道内共有4座骨干坝,自下游往上游依次为直沟1#至4#骨干坝,兰新高铁及G6国家高速及国道109线公路从直沟1#骨干坝沟口北部穿行而过,骨干坝为确保沟口段王家口村群众生产、生活及沟口建筑及交通设施免受沟道内洪水威胁而建,但在其建成后的长期运行中,因资金等原因工程缺少必要的维修养护导致泄水建筑物水工结构老化失修等问题严重,已不能正常使用。直沟1#骨干坝始建于2007年4月,原工程设计控制面积3.58km2,主沟长6.6km,比降4.9%,可淤地面积为3.27hm2,总库容为50.49万m3,其中淤积库容为36.25万m3,防洪库容为14.24万m3。目前该坝已运行至今11年,其已淤积库容为25.19万m3,拦沙量为25.19万m3,剩余库容为25.30万m3,已淤地面积为2.27hm2。目前直沟1#骨干坝由放水建筑物和坝体“两大件”组成,无溢洪道,该坝自建成至今运行多年从未进行过除险加固,坝体及放水建筑物出现不同程度的安全隐患,坝体下游有兰新高铁及G6国家高速及国道109线公路、王家口村和耕地等重要保护对象,因此直沟1#骨干坝的除险加固工作迫在眉睫。

2存在的问题及处理方案

通过进一步核实直沟1#骨干坝病险情况,确定其目前存在以下隐患:(1)坝体:1)坝体运行时间年限已接近设计年限,并无增设溢洪道设施,已淤积库容达原工程设计淤积库容69.4%,结合坝体下游有重要保护对象,对坝体正常运行有安全隐患;2)上游坝面坝前淤积处冲刷较为严重,约20m被冲刷掏蚀为2m高立面,已影响坝坡稳定,上游坝面卧管附近坝脚坍塌较为严重;上游坝面左岸冲沟2条,分别长5m,深1.5m,宽0.3m和长4m,深0.6m,宽0.2m,陷穴共4处,直径0.3m深0.3m的3处,直径0.3m深0.5m的1处;3)上游坝面右岸冲沟4条,分别长2m宽0.2m深0.7m,长5m宽0.3m深0.3m,长10m宽0.2m深0.5m和长12m宽0.5m深0.2m。陷穴共11处,直径0.7m深2m的5处,直径0.5m深2m的2处,直径0.3m深0.6m的3处,直径1.2m深1m的1处;4)坝顶路面横向裂缝2条,分别为长16m,宽15cm,深1.5m和长5m,宽10cm,深1.0m。陷穴共6处,直径0.7m,深1.5m的4处,深2.5m的2处;5)下游坝面左岸横向冲沟3条,分别为长1m,宽0.2m,深0.2m和长9m,宽0.2m,深1.5m另一条长5m,宽0.1m,深1m;下游坝面右岸与坝肩交界处冲沟1条,长6m,宽0.3m,深0.6m。陷穴共5处,直径0.3m深1m的2处,直径0.5m深1m的2处,直径0.2m深0.8m的1处;6)坝面上下游两岸均无排水设施,两岸坡面洪水对坝面及放水建筑物冲刷严重;坝体下游马道无纵向排水设施,坝面雨水对马道冲刷较严重。(2)溢洪道:直沟1#骨干坝原设计无溢洪道,本骨干坝淤积库容已超过50%。(3)放水管(卧管):卧管台阶砼腐蚀严重,表面部分脱落,左右两侧的边坡较陡,放水孔部分被粘土掩埋或堵塞,卧管最低处基础被掏空。(4)放水明渠:槽身轻度腐蚀,表面混凝土大面积脱落,受坡面雨水冲刷,部分横向断裂损坏,损坏长度为10m;涵管出口下游约15m处至放水明渠出口被淤泥填埋,已无法继续使用。进一步核实该淤地坝病险情况,经认真分析研究,依据国家现行规范和标准,对该水库工程采取以下工程方案进行除险加固:(1)坝体:修复坝面冲沟,对坝面冲沟以1:1的边坡开挖后进行换填,回填土压实度系数需满足碾压土石坝回填土压实度要求;坝体上、下游坝面两岸增设纵向排水沟,减轻坡面雨水对上下游坝面的冲刷;下游马道内侧增设横向排水沟,减轻坝面雨水对马道的冲刷破坏;对26眼坝面陷穴直接采用进行人工封填处理。(2)泄洪建筑物:增设溢洪道,从而防止出现漫坝的危险,确保下游村庄及道路设施的安全。(3)放水建筑物:将进口卧管两侧陡坡分两部分进行削坡,陡坡下部分以1∶0.75边坡进行削坡后留1m宽马道,上部分以1∶1边坡进行削坡,掩埋或堵塞的放水孔进行人工清理,放水孔进行表面冲洗后砂浆抹面,保证卧管放水孔畅通;拆除已损坏段12.7m出口明渠及消力池并重新修建,其余明渠进行表面冲洗后砂浆抹面。

3除险加固措施

3.1溢洪道设计

为不影响已建坝体的整体稳定,此次工程选择岸边式溢洪道,在现场多次查看地形地貌及方案技术及经济比较后,选择将溢洪道布置于直沟1#骨干坝右岸台地至下游侧一处较长沟道内,右岸地势相对左岸开挖量较小,施工方便,本次设计拟在右岸坝肩布置溢洪道。直沟1#骨干坝溢洪道布置在坝右岸,采用开敞式正槽溢洪道,不设闸门,溢洪道总长91.60m,总落差17.3m,溢洪道由进水渠段、控制段、泄槽段、消能段、出水渠组成,全段采用C25F200W4钢筋混凝土现浇结构。溢洪道结构设计如下:(1)进水渠段(喇叭口段)进水渠段包括引水喇叭口和进水渐变两部分,溢洪道K0+005.0前为进水喇叭口段,长5.0m;首端底板高程为2047.9m,喇叭口首端宽5m,经喇叭口渐变为进水渠渐变段,进水渠段侧墙高与溢流堰侧墙高相同,进水渠段底板厚0.3m,侧墙高2.6m,厚0.3m。(2)控制段(溢流堰段)溢流堰采用结构简单、施工方便、对承载能力较差的土基较为适用的宽顶堰,溢流堰底板与进水渠末端底板同高。溢流堰长4.0m,堰顶高程为2047.9m,溢流堰横断面采用矩形断面,溢流堰底宽取3.0m,底板厚0.3m,侧墙高2.6m,厚0.3m。(3)泄槽段泄槽段长53.6m,该段为暗渠,盖板厚0.2m,设计比降i=1/3.0,其中泄槽桩号K0+024.0~K0+34.0为泄槽边墙高度渐变段,边墙由2.6m高度渐变为1.7m。(4)消力池结构设计消力池长9m,采用底流消能方式,消力池宽度B=3m,盖板厚0.2m,侧墙厚0.50m,底板厚为0.5m,侧墙高为2.3m,混凝土外表层涂沥青和铺设规格为550g/m2复合土工膜。(5)出水渠出水渠长5.0m,矩形断面,底宽3.0m,底板厚0.3m,侧墙厚0.3m。混凝土外表层涂沥青和铺设规格550g/m2复合土工膜。根据地勘报告,溢洪道全段基础底部铺设0.5m厚灰土垫层,灰土之上铺设0.1m厚C10混凝土垫层,方便施工。

3.2放水建筑物维修

原设计放水建筑物主要由卧管、放水涵管、放水明渠和消力池组成,目前卧管和涵管结构完好可继续使用,明渠因水力冲刷、腐蚀等原因损毁严重,无法正常排水。(1)卧管维修目状卧管两侧边坡较陡,卧管大部分放水孔已被两侧陡坡塌陷的泥土堵塞,本次设计将卧管两侧陡坡上部以1:1边坡进行削坡下部以1∶0.75边坡削坡,中间设1m马道便于削坡施工,削坡弃土清理到坝上游库区,卧管坡度陡,开挖困难,只能采用人工开挖削坡,共计开挖土方50m3。掩埋或堵塞的放水孔进行人工清理,放水孔进行表面冲洗后砂浆抹面,保证卧管放水孔畅通。(2)放水陡槽明渠及消力池维修原建放水明渠断面满足骨干坝汛期排水的需求,本次设计对10m出口明渠损坏段进行拆除重建,结构尺寸亦沿用原设计,明渠底宽0.8m,深0.9m,底厚0.3m、壁厚0.25m,采用C25F200W4现浇钢筋砼结构,渠底比降1/3,为防止腐蚀,混凝土外表层涂一层沥青和铺设规格为550g/m2复合土工膜,基础铺设30cm厚三七灰土垫层,为了方便施工灰土垫层上铺设10cmC10砼垫层。原建放水明渠消力池断面满足骨干坝汛期排水的需求,本次设计对损坏消力池拆除重建,结构尺寸亦沿用原设计,消力池长2.7m,底宽0.8m,深0.8m,底厚0.4m,壁厚0.3m,消力池出口宽度0.8m。采用C25F200W4现浇钢筋砼结构,为防止腐蚀,混凝土外表层涂一层沥青涂料和铺设规格为550g/m2复合土工膜,基础铺设30cm厚三七灰土垫层,为了方便施工灰土垫层上铺设10cmC10砼垫层[1]。

3.3排水沟设计

骨干坝原设计上下游坡脚、马道均无排水沟,导致现状上下游坝面及建筑物受坡面雨水冲刷严重。因此本次除险设计在坝面上下游设置排水沟7条,总长566m,其中横向坝轴线排水沟3条,长262m;纵向坝轴线排水沟4条,长304m,通过7条排水沟将坝面及两岸坡面雨水排至坝脚以外,防止坡面雨水继续冲毁坝面。横向岸坡排水沟沿两岸坡脚布置,纵向排水沟沿上、下游马道内侧布置,排水沟采用矩形断面,采用C20混凝土现浇结构,底宽30cm,深30cm,壁厚10cm。3.4坝面破损处理直沟1#骨干坝建坝11年以来未经任何加固或维修,根据《直沟1#骨干坝病险认定报告》及现场勘查,直沟1#骨图1淤地坝现状问题图(1)坝坡面陷穴(2)上游坝面冲沟(3)卧管及两侧边坡干坝坝面冲沟共计10条,其中上游坝面冲沟6条,下游坝面冲沟4条。此次加固工程对坝面表面冲沟及坝顶路面2条裂缝以1∶1的边坡开挖后进行原土换填,回填土压实度系数需满足碾压土石坝回填土压实度要求。具体处理措施如下:(1)冲沟及裂缝的开挖长度应超过冲沟两段各1.0m,深度超过冲沟缝隙尽头1m,开挖沟槽底部的宽度不得小于1m,边坡应满足稳定及新旧填土接合的要求[1],此次工程采用1∶1边坡进行开挖成梯形断面。(2)沟槽开挖应做好安全防护工作,防止坑槽进水,导致土壤干裂或冻裂,挖出的土料要远离坑口堆放。(3)坝体回填应采用原坝体或与其性质相近的填料,并控制回填土料的含水量大于最优含水量的1%~2%。(4)沟槽回填时应逐级削去边坡台阶,将槽壁洒水浸湿,分层回填夯实,要特别注意坑槽边角处的夯实质量,干容重要达到原坝体设计要求,回填土的压实系数不得小于0.97[2]。(5)冲沟处理一般应在低水位时进行,冬季应防止填土冻土及土料冻结,夏季应防止土壤暴晒干裂,雨季应防止雨水流入沟槽。(6)根据现场勘查直沟1#骨干坝坝坡人工植被较好,整体坡面平整稳定,偶见陷穴,共计26眼,深度不大,洞口直径在0.3m以下,对坝体影响不大。此次加固工程对陷穴进行1∶1的边坡开挖至完整层以下1.0m后原土换填,回填土压实度系数需满足碾压土石坝回填土压实度要求,开挖和回填方法跟冲沟处理方法相同。

4结论及建议

在分析直沟1#骨干坝目前存在的病险安全隐患的前提下,对直沟1#骨干坝进行除险加固并采取了除险加固措施。此次除险加固工程的实施,有效地保护坝体下游峰堆乡王家口村总人口及耕地,以及沟口县、乡公路铁路,保护了坝体下游人民群众生命、财产安全,确保下游地区的社会经济的发展,村民免受直沟1#洪水的威胁。

参考文献

[1]张连平.西河水库除险加固措施[J].山西水利科技,2012.11.

冲沟范文篇6

关键词:复杂地形地区;涵洞;平面设计

常见山地城市其地形一般起伏变化大、现状冲沟、山坡分布变换频繁,在区域建设初期的规划过程中,需对现状起伏大的地形作一定平整,并对原有多而杂的自然冲沟、水系进行梳理、合并,这使得山地城市排水系统设计中,经常需对跨越一定区域的长水系采用涵洞进行连接设计,这些涵洞作为城市泄洪通道将长期保留使用[1]。由于复杂地形地区涵洞功能定位、地理条件等不同于一般的公路涵洞,也不同于平原地区一般的河道整治工程。复杂地形地区涵洞平面设计中需综合考虑的因素较多,涵洞的平面选线既与涵洞的工程造价、实施可行性、水力稳定性息息相关,并且与城市规划、城市防洪、城市排水系统等紧密相连,是涵洞设计中至关重要的一个环节。目前,对于高填方公路排水涵洞设计方面的文献报道较多[2,3,4],但对于复杂地形山地城市涵洞平面设计的要点及需要重点考虑的因素报告不多。文章以重庆市大竹林片区肖家沟水库涵洞工程为背景展开讨论,通过对复杂地形地区涵洞设计工程实例的分析,总结提出复杂地形地区涵洞平面设计中需注意的问题,为复杂地形地区涵洞工程设计提供参考。

1工程概况

大竹林片区肖家沟水库涵洞工程起点接金洲大道上游已设计涵洞,终点排入青堡立交南侧现状水系,涵洞总长度约2.5km,其功能定位为替代原自然地形状态下水系和冲沟,作为上游肖家沟水库的泄洪道,同时,远期作为城市排水通道使用。涵洞设计流量采用公路科学研究所经验公式进行计算确定:)/(3QsmKFnp=式中:K—径流模数F—汇水面积(平方公里)n—面积参数根据不同汇水面积和设计流量,新建涵洞断面形式分2种,桩号K0+000~K0+794.5为上游段,长度794.5m,汇水面积3.38km2,设计流量为49.80m3/s,涵洞断面尺寸为:B×H=4.0×4.0m;桩号K0+794.5~K2+544.2为下游段,长度1759.7m,汇水面积4.49km2,设计流量为68.82m3/s,断面尺寸为:B×H=5.0×4.0m。涵洞形式均采用钢筋混凝土矩形箱涵形式。两段涵洞设计参数具体如表1所示。

2涵洞平面设计原则

由于复杂地形地区一般地形变化起伏大,从施工的可行性考虑,涵洞的平面布置受地形限制较大。因此,复杂地形地区涵洞的平面布置原则上按照依地形而建、转弯半径满足最小水力转弯半径要求的基本思路[4]。在此基础上,充分结合城市规划、城市建设开发时序、建构筑物布置情况、规划雨水管道系统等,力求做到近远结合、功能完善、经济合理。2.1涵洞平面定线应与现状地形、规划用地充分衔接。图2为肖家沟水库涵洞桩号K0+000~K1+300段平面布置图。在本段涵洞平面图中,K0+000至K0+794.5段涵洞布置在现状自然冲沟南侧一定距离,同时紧邻规划道路。考虑规划道路北侧现状冲沟周边远期规划用地性质为居住用地,而规划道路以南至规划立交范围用地为规划公共绿地,涵洞紧临道路南侧布置,避开规划建设用地范围,为远期地块开发建设预留空间。另外一个方面,从现状冲沟至规划道路以南整个区域的地势相对较平坦,这为水系改线提供了实施上的可行性。桩号K0+794.5(上游段设计终点)至K1+300段(纵六路北段)涵洞平面布置采取了与前段不同的布置方式:除了局部裁弯取直偏离了现状冲沟一定距离外,整体线位基本沿冲沟布置。采取这样的布置形式,主要考虑该段涵洞周边地形高差起伏较大,若涵洞选线偏离现状冲沟较多时,涵洞施工则需要进行较大的土方开挖,且基坑支护难度增加,工程造价高,因此,从施工的便利性和节省造价角度考虑,对于周边地形起伏变化较大的区段,涵洞线位布置应尽量沿现状冲沟布置。2.2涵洞平面设计应与现状及规划建构筑物保持足够的安全距离。图3为肖家沟水库涵洞桩号K1+300~K2+544.2段平面布置图。在桩号K1+750~K2+050段,涵洞南侧为正在开发建设地块,在建建筑物位置如图中所示。在该段涵洞平面设计中,采用了较大的转弯半径、与规划新建道路大角度斜交的布置方式。这样布置使涵洞与在建建筑最近的间距达到了8米,确保了新建涵洞与在建建筑足够的安全距离,避免涵洞施工过程中与在建建筑物施工相互干扰[6]。2.3涵洞平面设计应充分考虑区域近、远期排水系统接入和可行性。本工程涵洞在桩号K0+750处设置了一座箱涵检查井(图2)。考虑地块开发晚于涵洞建设,在地块启动建设场平之前,周边雨水会汇集到现状冲沟内,通过新建该箱涵检查井,将冲沟内雨水接入新建涵洞[5]。同时,该箱涵检查井还可以作为远期规划道路雨水管道系统排入涵洞的接入口。这样确保近期地块不积水、远期排放口可靠的目的,实现远、近期结合。本段涵洞在桩号K1+750处与规划纵五路北段斜交(图3)。根据城市排水规划,纵五路北段道路雨水管道系统远期由道路两端向中间排放,终点排入本次新建涵洞。图5表示纵五路北段雨水管道接入涵洞纵断面图。在平面布置上,新建涵洞选择布置在道路规划纵坡最低点附近。采取这样的布置形式,一方面可以减少涵洞的覆土深度,有利于涵洞的结构安全;另一方面,道路雨水管道由两侧向中间排放,在涵洞位置从两侧接入涵洞检查井,这有利于两侧的雨水管埋深都控制在合适的范围内,对管道受力有利。因此,涵洞在与规划道路相交位置,涵洞定线不仅受现状地形限制,还要结合远期规划道路的纵断面标高,综合确定。

3结语

地形的复杂性给涵洞平面选线增加了难度,同时,处于规划市区内的涵洞设计受城市建设开发的影响,需要综合考虑的因素更多,其平面布置的合理性对工程建设的可实施性、经济性、方案合理性至关重要。因此,山地城市市区涵洞平面设计需要更多地关注地形、规划、建设时序等诸多因素,充分论证。城市市区涵洞既作为城市泄洪通道,同时也作为城市雨水系统的一部分,负责汇集沿途周边道路、地块雨水进行有组织排放。因此,涵洞平面布置需考虑远期道路及地块雨水管道的接入。另一方面,城市开发建设是一个渐进的过程,在修建城市排水涵洞、道路等的过程中,会对原有的自然水系造成改变和破坏,涵洞的平面布置要结合地形,充分考虑地块未开发之前的片区地势变化和雨水汇集情况,确保原有水系的畅通,并考虑原有水系与涵洞有效衔接。城市市区的各项开发建设都要在城市规划的统一指导下有序开展。涵洞的平面选线本身也要遵循规划的指导,同时也要结合实际情况,合理避让规划建设用地、道路用地,确保涵洞选线不影响远期城市开发建设,同时确保与现状及规划建构筑物足够的安全距离。

参考文献

[1]刘金平,杜晓鹤,薛燕.城市化与城市防洪理念的发展[J].中国水利.2009.13:15-18.

[2]公路涵洞设计细则.JTG/TD65-04-2007.中华人民共和国行业推荐性标准.2007.

[3]刘丽.山区高速公路涵洞总体设计[J].山西交通科学.2010.4:35-37.

[4]中国市政工程东北设计研究院.给水排水设计手册(第二版)第07册,城镇防洪[M].中国建筑工业出版社.2000.414-419.

[5]张雨飞.市政排水工程的细节设计探讨[J].中国水运.2010.10(4):140-173.

冲沟范文篇7

本文作者:孙鹏工作单位:中铁第五勘察设计院集团有限公司

滑坡基本特征及类别

滑坡发生过程及形态特征DK60+695~+850段路基工点中路堑部分于2011年8月开挖,约半个月开挖成型,2012年3月24日线路DK60+820右侧45m处发现地表裂缝;该段路堑工点最大边坡高约21.43m,路堑开挖后形成临空面,边坡沿土石界面滑动,形成牵引式滑坡,即为Ⅰ号滑坡体。Ⅰ号滑坡体南北延伸约90m,东西宽约108m,厚约3~14m,面积约6200m2,体积约9.3万m2。线路中线DK60+780处裂缝发现于4月初,受征拆影响,施工单位为方便四号隧道施工,将部分隧道开挖弃渣弃于DK60+700~+760段冲沟中,弃渣范围长约130m,宽约70m,弃土最大厚度15m,总方量约8万m3;尔后,将该弃方作为施工便道,重载车辆来回碾压,造成该段山体沿土石界面形成推移式滑坡,即为Ⅱ号滑坡。Ⅱ号滑坡体南北延伸约220m,东西宽约280m,厚约10~20m,面积约21700m2,体积约36万m2。线路左侧山体滑坡发现于2012年5月8日,施工单位在施工四号隧道明挖段时,将弃土堆弃于线路左侧坡顶,共弃土约20万m?,致使坡体形成推移式滑坡,即为Ⅲ号滑坡。Ⅲ号滑坡体南北延伸约230m,东西宽约350m,厚约8~19m,面积约50100m2,体积约75万m2。滑坡整体形态清晰,轮廓明显。滑坡后壁呈圈椅状,东西南北侧边界明显,北侧为厚层施工弃土覆盖。滑坡体地表发育众多裂缝,土体整体破碎。Ⅰ号滑坡主滑方向为S70°W,Ⅱ、Ⅲ号滑坡主滑方向为S50°W,滑坡形态特征见图1。滑体岩土特征滑坡发育范围地势总体东北高西南低,滑坡体原地表冲沟发育,砂岩、泥岩节理裂隙发育,为地表水入渗的主要通道。滑坡体物质主要为砂质黄土及块石土,两侧及前缘厚度较薄,土石界面东北高,西南低,整体倾向沟心方向,具顺层趋势。滑体物质组成:人工填土、砂质黄土、块石土。滑床岩土特征根据调查、勘探成果揭露滑坡体滑床主要为三叠系中统(T2Ms)泥岩。节理裂隙发育,呈全风化~弱风化。滑动面(带)特征经现场详细勘察及调查,滑坡前缘、后缘及两侧较为明显,通过试坑及观测点可见土层与泥岩层接触面处有光滑面,并且有滑动擦痕;在滑坡中部,钻探孔揭示与土层接触的泥岩层可见完整结构面,其结构面见滑动擦痕;在滑坡后部滑动面(带)为土石界面,即沿覆盖土层下的泥、砂岩全风化带滑动。滑坡整体滑动面顺层倾向沟心,埋深5~19m。

滑坡形成原因分析

地形地貌工程所在位置为山前缓坡地带,自然坡度8°~20°,北高南低,表层覆盖厚层黄土,残坡积层较厚;区内发育4个冲沟,沟深壁陡,受多条冲沟切割,地形破碎,在冲沟两侧存在高陡临空面。地貌特征为滑坡的形成提供了物质及地形条件。地层结构滑坡区地层结构上部为第四系砂质黄土,其下为块石土,下伏三叠系中统砂岩、泥岩,勘察资料显示,土层界面基本向冲沟缓倾,角度约3°~10°。砂岩、泥岩交替存在,岩体节理裂隙发育,全强风化层遇水后易软化,强度降低,客观上存在沿土石界面滑动的条件。降水因素滑坡发生前区内多次降水,气象统计显示自2011年11月至2012年3月区内降水量为73.3mm,相比近几年同期明显偏多,且受今年春融影响,地表水下渗量增加;经多次、长时间降水下渗,使岩土体容重增加,岩体强度逐渐降低,土体凝聚力减小,抗滑力减弱。滑坡发生后区内也发生多次较大降水,主要集中在2012年6月~7月,降雨量为194.6mm,相比往年同期明显偏多,其中7月21日单日雨量达91.1mm,为该地区有气象记录以来单日最大降雨量;经观察,每次降雨后Ⅲ号滑坡体位移均有明显增加,6月5~6日、6月26日、7月23日降雨后,Ⅲ号滑坡后缘裂缝位移增加趋势明显。大气降水是促使滑体滑动的主要原因。工程因素铁路工程施工过程中改变了原始的地形地貌,排水措施没有及时施做,导致地表水排水不畅,渗入坡体的地下水量增加,岩土体容重增加,降低了坡体的稳定性。另外,路堑开挖后,至今未实施防护工程,边坡失稳,形成Ⅰ号滑坡。Ⅱ号滑坡上方弃土8约万m2,Ⅲ号滑坡上方弃土约20万m2,也大大降低了斜坡稳定性,是滑坡滑动的原因之一。

冲沟范文篇8

拟建情久水库位于开阳县双流镇情久村,水库所在光洞河为长江流域乌江支流清水的鱼粮河一级支流。库容1308万m,拟建坝高约55m,水库规模为中型,主要建筑物有大坝枢纽及输水建筑物,工程具有工业供水、灌溉等功能。

2区域地质

2.1地形地貌

测区地处云贵高原北部斜坡地带,构造运动以间歇上升运动为主,地势总体北西高南东低。测区最高点海拔17l3.0m,位于水库北西面狼鸡岭,海拔1440m以上的山岭为大类山期剥夷面,形成于第三纪早期,见于光洞河两岸分水岭地带;测区中部稍低,海拔一般1200~1350m,为山盆早期剥夷面,最低为测区东南部一带,海拔约1100m,为山盆晚期剥夷面。测区大地地貌元属山盆早期夷平面,相对高差一般100~200m,区内地貌单元主要属浅切低中山侵蚀地貌、溶蚀型的峰丛沟谷、溶丘谷地地貌。

2.2地层岩性

出露的地层岩性主要有寒武系F统明心寺组(∈m)砂质页岩,粉砂岩夹页岩,清虚洞组(∈q)白云岩、白云质灰岩、灰岩,中统高台组(∈2g)页岩,石冷水组(∈,s)石英砂岩,白云岩,中上统娄山关群(,。Is)白云岩:炭系卜统大塘组(cd)深灰色灰岩夹白云岩;二叠系F统梁山组(Pl】)灰色页岩,栖霞组(P.q)灰、深灰色厚层块状灰岩。

2.3地质构造及地震

工程区处f火关青禾东西构造带,两侧受息烽都拉营复式向斜和开阳羊昌复式背斜夹持,具有复杂多样的构造形迹,主构造线以东西向为主,最大的断裂构造为白马洞断层(F1),断层两侧与之平行的次级褶曲发育,形成长约40km的断裂带,断层常成直谷,破碎带多小于20m,常见角砾岩,时有糜棱岩,偶见构造透镜体。区内发育的主要构造:经调查沿区域断层分布第四系沉积物中,无断层活动迹象,据历史记载,该区历史上无大地震记录,无活动断裂分布。查《中国地震动参数区划图》GBI8306—2001,该区地震动峰值加速度小于0.05g(相对应地震基本烈度小于Ⅵ度),地震动反应普特征周期为O.35s,区域构造稳定性好。

2.4岩溶水文地质条件

岩溶的发育程度与岩性、构造、地貌及大气降水密切相关,区内碳酸盐岩类较为广泛,约占测区73%的分布面积,其次为碎屑岩类。与工程相关的碳酸盐岩地层主要为∈iq,∈1g+∈2C1d、P.m+q,岩性以白云岩、灰岩、白云质灰岩为主,岩溶形态发育齐全,主要地下水主要赋存形式有碳酸盐岩裂隙溶洞水、基岩裂隙水和第四系孔隙水。

3水库渗漏评价

水库总体呈东西向展布,地形封闭条件较好,两岸山体雄厚,地表一级分水岭高程1400~1627m,两岸较大冲沟多常年有水浸出,枯季流量一般0.1~0.5L/s,最大达1~3L/s,库盆不存在低邻谷或洼地,库区为补给型河谷,无渗漏之忧。在库首左岸下游发育有低邻冲沟鸡爬坎冲沟,冲沟沟底高程为1150~l245m,比正常蓄水位1210m低60m。坝址下游光洞河由东向南东向发育,右岸形成了河间地块,下游河床高程为1146m,比正常蓄水位l210m低64m。现评价如下:

3.1左岸鸡爬坎低邻谷渗漏

光洞河在库首流向为E向,鸡爬坎冲沟为sE向,两者间为•宽厚的NW向山脊,地表高程为1300~1487m,水库正常蓄水位1210m时,两者山体宽200~700m。出露地层为∈s、C.d、Pq白云岩、灰岩(强岩溶含水层),P.1页岩,为隔水层,但厚度只有0-3m,其隔水性能不可靠。岩层在该段为单斜构造,岩层倾向下游,据地表岩溶调查,岩溶较发育,根据上、下坝址左坝肩钻孔资料,ZK1地下水位为5.1in(高程1180m)、ZK5地下水位为20.0m(高程为1155.1m),低于正常蓄水位1210m分别为30m和54.9m,因此水库左岸岸坡存在向下游鸡爬坎冲沟渗漏的可能性,需作防渗处理。根据布置于格潘附近的水文孔ZK9钻孔揭露,该段的地下水位埋深57.0m(高程1238m),高于正常蓄水位18.0m,因此水库左岸的防渗帷幕端点可以接地下水位。

3.2右岸河间地块渗漏

河流在水库下游向南东向发育,水库右岸库首地带形成河湾地块,下游河床高程为1146~1150m,比水库正常蓄水位1210m低60~64m,之间的山体宽度为1-2~1.4kin,出露地层为∈:s、Cd、P,q白云岩、灰岩(强岩溶含水层),P,l页岩,P,l为隔水层,但厚度只有0~3m,其隔水性能不可靠。F2断层(EW向)从库首右岸经石山丫口横穿至河流下游,分水岭I上J丫口的高程为1358.7m,在石山丫口布置水文孑LZK10,该孔位于F2断层的北盘,根据水文孔ZK10的钻孔资料,ZK10钻孔高程为1358.Om,地下水位为166.0m,对应的地下水位高程为1192.0m,比水库正常蓄水位1210m低18m,因此水库库首右岸河湾地块存在向下游河流渗漏的可能性,需作防渗处理。综上所述,水库经防渗帷幕处理措施后具备成库条件。

4坝址工程地质条件

坝址位于白马洞断层(F1)SE盘(相距1.Okra),情久断层N盘(相距约700In),由于坝址受断层的影响较小,坝址处岩层产状较稳定,总体为单斜构造,岩层倾下游,产状110~115~/30~40o,河谷为横向谷。坝址地层为单斜构造,无较大型断层、褶皱等构造发育;据地表地质测绘及两岸平硐内裂隙统计,主要发育四组裂隙:①N6070oW/NE8085o;~N20~30。W/SWL70~75。;③N55~60。E/NWL55~65。;@EW/NL65—75。坝基岩土物理力学性质:坝基岩体为寒武系中上统娄山关群∈2-31s白云岩。经对《开阳县情久水库工程岩石常规试验报告》统计后可知,弱风化带白云岩为中硬岩,其岩石饱和单轴抗压强度大于37MPa,弱风化岩体波速3800~5200m/s。因此,坝_昼(填,弱化君谇质量2-~s属Btit芡,捕足娌刚性阴要求。

5结论及建议

(1)工程区地震活动为相对弱震区,无活动断层发育。查国家技术质量监督局2001版《中国地震动参数区划图》,工程区地震动峰值加速度小于0.05g,相应的地震基本烈度小于Ⅵ度,区域构造稳定。

(2)水库总体呈东西向展布,地形封闭良好,两岸分水岭高于河水位,为补给型河谷,无低邻谷分布;水库库首两岸地下水位较低,左岸存在向鸡爬坎冲沟渗漏问题;右岸通过河湾地块向下游光洞河渗漏问题。但水库经防渗处理后具备蓄水条件。

(3)坝体岩体质量属B类,岩体质量较好,具备建刚性坝的条件。

冲沟范文篇9

一、项目安排(六项)

(一)、背街小巷建设

继续围绕背街小巷建设实施核心区无黄土裸露工程,每个社区至少修一条背街小巷。背街小巷开通、升级改造要达到“路通、灯明、卫生、安全、美观”的标准,且路面无坑槽、有排水设施,有密闭的垃圾集散点,6月底前竣工。

1、信用社北侧巷,完成道路整治、亮化。

责任单位:气象街居委会

2、环保花园北墙外侧,完成道路硬化、亮化。

责任单位:嵩阳路居委会

**、水上乐园中街,完成道路硬化、亮化。

责任单位:开阳路居委会

4、百花巷,完成道路整治、亮化。

责任单位:百花巷居委会

5、菜市场入市口东、北、西三条路,完成道路硬化、亮化。

责任单位:农业路居委会

6、文峰小区道路,完成道路硬化、亮化。

责任单位:北文峰街居委会

**、青峰西路南口,完成道路整治

责任单位:幸福街居委会

8、府后街,完成道路硬化、亮化。

责任单位:北密新路居委会

9、新惠街北段,完成道路硬化、亮化。

10、青水巷,完成道路硬化、亮化。

责任单位:青峰路居委会

11、梁沟冲沟东侧道路,完成道路硬化、亮化。

责任单位:梁沟居委会

12、办事处西侧道路,完成道路硬化、亮化。

1**、周楼二组道路,完成道路硬化、亮化。

责任单位:周楼居委会

14、于家岗一组道路,完成道路硬化、亮化。

责任单位:于家岗居委会

15、水利煤矿家属院小巷,完成道路硬化、亮化。

责任单位:青屏大街居委会

16、磨房南街,完成道路硬化、亮化。

责任单位:方寨居委会

(二)游园绿地建设

1、按市政府要求,建设不少于**000平方米游园,6月底竣工。

责任单位:城市建设规划科、园林科

2、每个社区因地制宜建设一个小游园,面积不低于150平方米,6月底竣工。

责任单位:十四个社区居委会

(三)冲沟治理

按市政府要求综合治理一条冲沟,要求沿沟无垃圾、冲沟两侧实施绿化。

责任单位:城市建设规划科、相关居委会。

(四)公厕建设

升级改造二类公厕6个,十月底完工。位置分别位于1、府西街南头。2、幸福街南头。**、文峰路中段税务局家属院门口。4、百花巷。5、水上乐园东侧。6、西城门路北

责任单位:城市建设规划科、园林科

(五)垃圾中转站建设

1、新建1个垃圾中转站,10月底竣工;

2、整修保养2个垃圾中转站,分别位于:溱水路与青峰路交叉口、文峰路行政执法局对面。

责任单位:城市建设规划科、环卫科

(六)配合市政府建设项目

1、屏阳路、育才街开通。

2、文峰路、开阳路、长乐路改造。

责任单位:城市建设规划科、土地拆迁科、青峰路居委会、北文峰街居委会、幸福街居委会、农业路居委会、百花巷居委会、青屏大街居委会、开阳路居委会、气象街居委会、周楼居委会、于家岗居委会

二、组织领导

为确保200**年城市建设工作的顺利进行,经党工委研究决定,成立城市建设领导小组:

组长:任莉党工委副书记办事处主任

常务副组长:杜玉萍党工委副书记

副组长:

成员:城市建设规划科、园林科、土地拆迁科科长及十四个社区书记、主任

三、奖惩

1、验收:全年分三次验收,三月中旬验收工程资金到位、动工情况;七月验收是否按时间、标准要求完成任务;十月组织相关部门、科室验收年初下达任务完成情况,对一些临时任务及时验收,每月通报任务完成情况。

2奖励:(1)背街小巷升级改造按照新建、改造、修补三个档次实施奖励;(2)对完成小游园绿地建设的按照每平方10元对责任单位进行奖励;(**)对按要求完成冲沟治理任务的责任单位奖现金**000元;(4)对按标准新建公厕的单位奖现金10000元。

**、处罚:对行动迟缓,未能按时完成任务或监管不严,工程质量差,未通过验收的单位和责任人给予1000元经济处罚和组织处理,并取消年终评先资格。

四、要求

1、各责任单位要结合项目建设任务,制定好实施方案,并把方案报办事处城市建设规划科。

2、遵循“谁出资、谁收益,取之于民,用之于民”的原则,动员社会各界积极参与城市建设。

冲沟范文篇10

关键词:煤炭整装勘查;突水原因;水文地质;地质

1.引言

贵州省金沙县禹谟煤炭整装勘查区属长江流域,乌江水系,属于内水系丰富、水量充沛。想要最大程度的保证煤矿开采安全,让煤矿资源得到合理利用,就要加强对该地区的水文地质条件进行分析,有针对性的规划煤炭资源的开采,可以促进当地煤矿开采投入产出的健康协调发展。

2.勘查区以及区域水文地质概况

2.1勘查区概况。禹谟整装勘查区位于贵州省金沙县南部及黔西县的北部,属于长江流域乌江水系中游偏岩河干流及乌渡河支流,地处乌江支流偏岩河与乌渡河的上游支流间的河间地块。整体海拔高度在850m~1450m之间,地跨东经106°11′42″~106°27′58″,北纬27°13′15″~27°30′44″。北接遵义县,西抵大方县,东邻修文县,交通便利。勘查区内及周边出露的地层年代,包括以下十种:二叠系中统茅口组(P2m),二叠系上统龙潭组(P3l)、长兴组(P3c),三叠系下统夜郎组(T1y)、茅草铺组(T1m),中统松子坎组(T2s)、狮子山组(T2sh),上统二桥组(T3e),侏罗系早中统自流井群(J1-2zl)以及第四系(Q)。2.2区域水文地质概况。整装勘查区地形为溶蚀型低中山,总体呈现出北高南低,东高西低的地势特征。勘查区北部勘查区最高点;勘查区北东部偏岩河河谷位置为最低点。勘查区北、北西、北东大部地区,其中分布三叠系碳酸盐岩,在地表水和地下水的长期溶蚀下形成峰丛槽谷、峰丛洼地、岩溶盆地以及形态各异的落水洞、暗河天窗等特殊的喀斯特地形、地貌。由于岩石抗风化强度不同,故南东部沿地层北东-南西走向上,形成近似台阶地形。玉龙山灰岩组成较高山岭,长兴灰岩多陡峻峭壁,煤系地层多遭侵蚀成低山、丘陵、山沟,该地势起伏较大,冲沟发育[1]。

3.整装勘查区水文地质条件分析

下面从气候、地表水、地下水,地层富水性,断层、小煤矿、老窑的水文地质特征进行分析,来掌握该区的水文地质条件。第一,气候。当地处于亚热带湿润季风气候区域,气候温和,四季较分明,冬无严寒,夏无酷暑,无霜期长,昼夜温差较大,雨量较充沛。光、热、水条件匹配较好,温暖同期,但雨量分配不均,夏多伏旱,冬多云雾,日照较少。第二,地表水。从整装勘查区所处区域位置来看,以中部地区分水岭为界线,北部、西北部没有较大的河流,只有少量冲沟,东北部地区有偏岩河支流,北部还有三座水库,分别为:金沙水库、龙塘坝水库及禹谟水库。南部河流较多,但大多为溪沟,大多数溪沟会渗入地下,在枯水季节中下游常干涸。第三,地下水。整装勘查区的地下水以大气降水补给为主,地表水会入渗补给地下水,地下水的流量、水位等会受到季节气候的影响,随着大气降水量的变化而发生变化。第四,地层富水性。从勘查区出露的地层来看,二叠系中统茅口组(P2m)为强岩溶含水层,且富水极不均匀;二叠系上统龙潭组(P3l)富水性弱,为弱含水层;长兴组(P3c)含岩溶水,富水性强;三叠系下统夜郎组沙堡湾段(T1y1),富水性弱,为相对隔水层,三叠系下统夜郎组玉龙山段(T1y2),含岩溶水,富水性强,三叠系下统夜郎组九级滩段(T1y3),富水性弱,为相对隔水层;茅草铺组(T1m),含岩溶裂隙水,富水性强;中统松子坎组(T2s),含岩溶裂隙水,富水性强;狮子山组(T2sh)含岩溶裂隙水,富水性强;上统二桥组(T3e)富水性弱;侏罗系早中统自流井群(J1-2zl)富水性弱,为相对隔水层;第四系(Q)富水性弱、透水性强。通过对勘查区不同地层的富水性,结合钻孔实际揭露地层富水性情况进行分析,从而掌握勘查区地层的富水性特征。其中二叠系中统茅口组较为特殊,是将来煤矿开采茅口组附近煤层的重要隐患之一[2]。第五,断层的水文地质特征。从表面上看,该整装勘查区的总体断层发育并不完全,断层主要存在于东部边界附近,落差较大的断层共有7条,通过调查分析,这7条断层都可能对煤层开采造成突水隐患,继而威胁到煤层开采安全。因此在将来实际开采该断层附近煤层时应留设防水煤柱,最大程度保证开采安全。断层对矿井涌水量也有较大的影响,煤矿在开采过程中应加以防范,做好超前探水、放水及防突水等工作。第六,小煤矿、老窑的水文地质特征。目前,整装勘查区一共有12个小煤矿,大多采9、13、15煤层,在对这12个矿井进行调查的过程中发现,虽然目前没有发生过较大的突水事故,但是12个矿井中都出现了顶板、边帮渗水的情况,不仅如此,丰水期涌水量变大。目前,这12个煤矿均采用水泵间歇式抽水的方式,进行防突水工作。除了这12个正在开采的矿井之外,整装勘查区域内还有很多老窖,这些煤窑开采历史悠久,大多为当地农闲自用,巷道较短,最长可达300m。经过走访调查发现,老窑的煤层、顶板渗水严重,主要采用人工抽水、水泵抽水等方式,还有很多封口矿井,坑道内多有积水,这些老窑如果不经处理,会对该地段的其他煤层开采工作造成影响,因此如果发现开采地段存在老窑,要将老窑积水查清并进行合理的处理,以防生产过程中老窑突水[3]。

4.整装勘查区充水因素分析

通过上文对整装勘查区水文地质条件进行分析,进一步分析整装勘查区的充水因素。4.1直接充水水源。直接充水水源可以从两个方面进行分析,第一是地表水,整装勘查区内冲沟较多,且地表水发育状况较好,甚至大部分冲沟水已经汇集成小溪流。雨季冲沟形成网状,如果在冲沟、溪沟附近开采,那么冲沟水就会沿着裂隙渗入、甚至突入矿井。第二,地下水,整装勘查区地下水较为丰富,如:夜郎组玉龙山段岩溶裂隙水、长兴组岩溶裂隙水、龙潭组基岩裂隙水、茅口组岩溶水、小煤矿及老窑采空区积水、断层破碎带裂隙水等都可能在开采过程中,沿着断裂带进入到矿井中。因此在开采过程中必须要全面落实采空区排水工作,并且在开采之前,先完成探水工作。4.2间接充水水源。由于发育于刚性岩石中的断层具有一定的导水性,故当断层沟通地表水、地下水时,这些地表水、地下水就会成为矿井间接充水水源。区内受采矿疏排水影响,地下水位将发生变化,煤系地层上覆富水性中—强的长兴组、夜郎组玉龙山段、茅草铺组第一、二段含水层可能通过岩溶裂隙或溶洞、断层与龙潭组发生水力联系,成为煤矿床顶板间接充水水源。4.3充水通道分析。充水通道是一种被动形成的充水方式,可以分为自然因素和人为因素,其中自然因素包括:岩石风化、构造裂隙、溶洞及溶孔、断层破碎带;人为因素包括:采煤冒落裂隙、原小煤矿和老窑采空区巷道、封闭不良钻孔。主要针对人为因素进行分析,在进行采煤活动的过程中,可能会产生大量的冒落裂及导水裂隙,而这些裂隙也为地下水活动创造了“良好”的通道。原小煤矿和老窑采空区巷道属于历史遗留问题,在20世纪90年代,盲目开采煤矿,导致现如今这些废弃巷道内存在一定的积水,一旦开采到这些地区附近,都会发生充水危险。4.4充水方式分析。在不同的采煤层上,充水方式各不相同,对于贵州省金沙县禹谟煤炭整装勘查区而言,13、15号煤层的充水问题最为严重。结合13号煤层附近的地势、地矿来看,矿井充水方式包括:顶板滴水、淋水、渗水;15号煤层则以底板茅口组岩溶水为主,除了顶板滴水、淋水、渗水之外,局部地区还可能出现突水的情况。不只是这两个煤层,受到当地水文地质条件的影响,在断层带附近也可能发生突水。4.5水文地质类型。通过分析研究,贵州省金沙县禹谟煤炭整装勘查区煤矿床的水文地质类型应一分为二来研究,其中13号煤及以上煤层的水文地质条件复杂程度为中等,煤矿床的水文地质类型属二类二型;15号煤层水文地质条件复杂程度为复杂,煤矿床水文地质类型属三类三型。

5.总结

综上所述,煤炭资源整装勘查通过一体化的勘查,实现矿产的开发利用。通过整装勘查,可以为矿产资源开发提供准确的数据资源,而在对贵州省金沙县禹谟这地区进行整装勘查的过程中,发现当地15号煤层的水文地质条件为复杂,其余煤层的水文地质条件为中等,这为将来煤矿建设提供具有针对性的防治水依据,对将来合理的开发煤矿资源具有重大意义。

参考文献:

[1]考锡成,董庆升.基坑工程水文地质勘察设计与应用[J].居舍,2019(10):179.

[2]杨超.人工智能在矿山水文地质中的应用分析[J/OL].世界有色金属,2019(02):139+141.