波纹管范文10篇
时间：2023-03-22 14:25:23
波纹管范文篇1
2波纹管补偿器的失效类型及原因分析
2.1失效类型
波纹管的失效在管线试压和运行期间均有发生。管线试压时出现问题主要有三种类型：由于管系临时支撑不当，或管系固定支架设置不合理，导致支架破坏，波纹管过量变形而失效；由于波纹管设计所考虑的压力或位移安全富裕度不够，管线试压时波纹管产生失稳变形失效；补偿器制造质量问题，制造厂偷工减料，5层不锈钢私自改为3层或更少。
波纹管在运行期间的失效主要表现为腐蚀泄漏和失稳变形两种形式，其中以腐蚀失效居多。从腐蚀失效波纹管的解剖分析发现，腐蚀失效通常分点腐蚀穿孔和应力腐蚀开裂，其中氯离子应力腐蚀开裂约占整个腐蚀失效的95％。波纹管失稳有强度失稳和结构失稳两种类型，强度失稳包括内外压波纹管平面失稳和外压波纹管周向失稳；结构失稳是内压波纹管补偿器的柱失稳。
2.2设计疲劳寿命与稳定性及应力腐蚀的关系
波纹管的设计主要考虑耐压强度、稳定性和疲劳性能等三个方面的因素。虽然国家标准和美国EJMA标准对这几方面的计算和评定都有明确的规定，但从多年的应用实践和波纹管失效分析中发现，标准中给出的关于稳定性的计算和评定方法不够全面，且疲劳寿命也仅给出了比较粗的界限范围（平均疲劳寿命在103～105适用）。有时一个完全符合标准要求的产品，在实际使用时也会出现一些问题。如内压轴向型补偿器预变位状态在压力试验时波纹管易产生平面失稳，大直径外压轴向型补偿器全位移工作状态波纹管易产生周向失稳，小直径复式拉杆型补偿器、铰链型补偿器全位移工作状态易产生柱失稳。波纹管过大的变形不仅对其稳定性造成影响，还会为应力腐蚀提供有利的环境条件。
2.2.1波纹管疲劳寿命与其综合应力波纹管的补偿量取决于其疲劳寿命，疲劳寿命越高，波纹管单波补偿量越小。为了降低成本，提高单波补偿量，有些生产厂家将波纹管的许用疲劳寿命降得很低，这样会导致由位移引起的波纹管子午向弯曲应力很大，综合应力很高，大大降低了波纹管的稳定性。表1给出了无加强U形波纹管许用疲劳寿命与子午向综合应力及单波补偿量之间的关系。
注：（1）综合应力为由位移和压力引起的波纹管子午向综合名义应力；（2）波纹管平均疲劳寿命N＝10［N］；（3）单波位移给出的是以许用寿命1000次为参照的参考值。
由表1可以看出，降低疲劳寿命可以大幅度地提高波纹管单波位移，但同时波纹管综合应力也有大幅度地提高，这必将对波纹管的强度和稳定性造成较大的影响。
2.2.2波纹管的综合应力与其耐压强度由标准中给出的波纹管平面稳定性和周向稳定性的计算方法和评定标准可以看出，二者反映的均为强度问题。当波纹管设计的许用寿命较低时，不仅其子午向综合应力较高，环向应力也比较高，使波纹管局部很快进入塑性变形，导致波纹管失稳。
对于内压波纹管，位移应力在波纹管波峰和波谷处形成塑性铰，再加上压力应力，波纹管很快产生平面失稳。这就是低疲劳寿命波纹管在位移条件下平面失稳压力远低于高疲劳寿命的波纹管的根本原因。例如在预变位状态下，即波纹管位移量为许用值的1/2时，一个许用疲劳寿命为200次的波纹管，尚未达到其允许设计压力时，已经产生平面失稳；许用疲劳寿命为1000次的波纹管，达到设计压力时，波纹管处于平面稳定状态，达到1.5倍设计压力时，波纹管处于临界失稳状态；许用疲劳寿命为2000次的波纹管达到设计压力1.5倍时，波纹管仍处于平面稳定状态。
从外压波纹管纵向剖面看，相当于一个受压力的拱梁，工作时波纹管处于拉伸状态，相当于拱梁降低了拱高，其抗失稳的能力自然降低。当波纹管单波位移过大时，波纹平直部分倾斜，使得波纹管波峰直径有缩小的趋势，但波峰圆环直径是确定的，为了协调变形，就会产生波峰塌陷，波纹管周向失稳。在国内外相应的标准中，关于位移对波纹管外压周向稳定性的影响均未涉及，有待于深入探讨。
综上所述，虽然至今为止在热力管网的应用过程中尚未发现由疲劳而引起的破坏，但波纹管过低的设计疲劳寿命，将会导致灾难性的后果。
2.2.3补偿器位移与其柱稳定性对于复式拉杆型和铰链型补偿器，横向位移是由波纹管角变位引起中间管段倾斜实现的。当波纹管产生角变位时，波纹管凸出侧承压面积大于凹陷侧承压面积，导致补偿器附加了一个横向力，较之轴向型补偿器更易产生柱失稳。显然波纹管单波位移越大，补偿器横向位移越大，越易产生柱失稳。
3波纹管补偿器的可靠性
波纹管补偿器的可靠性是由设计、制造、安装及运行管理等多个环节构成的。可靠性也应该从这几个方面进行考虑。
3.1可靠性设计
3.1.1材料选择对用于供热管网的波纹管的选材，除应考虑工作介质、工作温度和外部环境外，还应考虑应力腐蚀的可能性、水处理剂和管道清洗剂对材料的影响等，并在此基础上结合波纹管材料的焊接、成型以及材料的性能价格比，优选出经济实用的波纹管制作材料。
一般情况下，选用波纹管的材料应满足下列条件：（1）良好的塑性，便于波纹管的加工成形，且能通过随后的处理工艺（冷作硬化、热处理等）获得足够的硬度和强度。（2）高弹性极限、抗拉强度和疲劳强度，保证波纹管正常工作。（3）良好的焊接性能，满足波纹管在制作过程中的焊接工艺要求。（4）较好的耐腐蚀性能，满足波纹管在不同环境下工作要求。大多数生产厂家都采用奥氏体不锈钢，如材料牌号为0Cr18Ni9（相当于304）、00Cr19Ni10（相当于304L）、0Cr17NiMo2（相当于316）、00Cr17Ni4Mo2（相当于316L）。为了提高波纹管的耐蚀性，现供热管网波纹管的用材多选用316或316L，这两种材料用于热力管网应该是性能价格比较为优良的材料。
对于地沟敷设的热力管网，当补偿器所处管道地势较低时，雨水或事故性污水会浸泡波纹管，应考虑选用耐蚀性更强的材料，如铁镍合金、高镍合金等。由于此类材料价格较高，在制造波纹管时，可以考虑仅在与腐蚀性介质接触的表面增加一层耐蚀合金。
3.1.2疲劳寿命设计由波纹管补偿器的失效类型及原因分析可以看出，波纹管的平面稳定性、周向稳定性及耐腐蚀性能均与其位移量即疲劳寿命相关。过低的疲劳寿命将会导致波纹管稳定性及耐蚀性能下降。根据试验和使用经验，用于供热工程的波纹管疲劳寿命应不小于1000次。
大多数波纹管的失效是由外部环境腐蚀造成的，因此在进行补偿器的结构设计时，可考虑隔绝外部腐蚀介质与波纹管的接触。如对于外压轴向型补偿器可在出口端环与出口管之间增加填料密封装置，其作用相当于套筒补偿器，既可抵挡外部腐蚀介质的侵入，又给波纹管补偿器增加了一道安全屏障，即使波纹管破坏，补偿器还可以起到补偿作用并避免波纹管失效。
3.2保证安装质量
波纹管不能承重，应单独吊装；除设计要求预拉伸或冷紧的预变形量外，严禁用使波纹管变形的方法来调整管道的安装偏差；安装过程不允许焊渣飞溅到波纹管表面和受到其他机械性损伤；波纹管所有活动元件不得被外部构件卡死或限制其活动部位正常工作；水压试验用水须干净、无腐蚀性，对奥氏体不锈钢材质应严格控制水中氯离子含量不超过25×10-6，并应及时排尽波纹中的积水等。
波纹管范文篇2
2波纹管补偿器的失效类型及原因分析
2.1失效类型
波纹管的失效在管线试压和运行期间均有发生。管线试压时出现问题主要有三种类型：由于管系临时支撑不当，或管系固定支架设置不合理，导致支架破坏，波纹管过量变形而失效；由于波纹管设计所考虑的压力或位移安全富裕度不够，管线试压时波纹管产生失稳变形失效；补偿器制造质量问题，制造厂偷工减料，5层不锈钢私自改为3层或更少。
波纹管在运行期间的失效主要表现为腐蚀泄漏和失稳变形两种形式，其中以腐蚀失效居多。从腐蚀失效波纹管的解剖分析发现，腐蚀失效通常分点腐蚀穿孔和应力腐蚀开裂，其中氯离子应力腐蚀开裂约占整个腐蚀失效的95％。波纹管失稳有强度失稳和结构失稳两种类型，强度失稳包括内外压波纹管平面失稳和外压波纹管周向失稳；结构失稳是内压波纹管补偿器的柱失稳。
2.2设计疲劳寿命与稳定性及应力腐蚀的关系
波纹管的设计主要考虑耐压强度、稳定性和疲劳性能等三个方面的因素。虽然国家标准和美国EJMA标准对这几方面的计算和评定都有明确的规定，但从多年的应用实践和波纹管失效分析中发现，标准中给出的关于稳定性的计算和评定方法不够全面，且疲劳寿命也仅给出了比较粗的界限范围（平均疲劳寿命在103～105适用）。有时一个完全符合标准要求的产品，在实际使用时也会出现一些问题。如内压轴向型补偿器预变位状态在压力试验时波纹管易产生平面失稳，大直径外压轴向型补偿器全位移工作状态波纹管易产生周向失稳，小直径复式拉杆型补偿器、铰链型补偿器全位移工作状态易产生柱失稳。波纹管过大的变形不仅对其稳定性造成影响，还会为应力腐蚀提供有利的环境条件。
2.2.1波纹管疲劳寿命与其综合应力波纹管的补偿量取决于其疲劳寿命，疲劳寿命越高，波纹管单波补偿量越小。为了降低成本，提高单波补偿量，有些生产厂家将波纹管的许用疲劳寿命降得很低，这样会导致由位移引起的波纹管子午向弯曲应力很大，综合应力很高，大大降低了波纹管的稳定性。表1给出了无加强U形波纹管许用疲劳寿命与子午向综合应力及单波补偿量之间的关系。
注：（1）综合应力为由位移和压力引起的波纹管子午向综合名义应力；（2）波纹管平均疲劳寿命N＝10［N］；（3）单波位移给出的是以许用寿命1000次为参照的参考值。
由表1可以看出，降低疲劳寿命可以大幅度地提高波纹管单波位移，但同时波纹管综合应力也有大幅度地提高，这必将对波纹管的强度和稳定性造成较大的影响。
2.2.2波纹管的综合应力与其耐压强度由标准中给出的波纹管平面稳定性和周向稳定性的计算方法和评定标准可以看出，二者反映的均为强度问题。当波纹管设计的许用寿命较低时，不仅其子午向综合应力较高，环向应力也比较高，使波纹管局部很快进入塑性变形，导致波纹管失稳。
对于内压波纹管，位移应力在波纹管波峰和波谷处形成塑性铰，再加上压力应力，波纹管很快产生平面失稳。这就是低疲劳寿命波纹管在位移条件下平面失稳压力远低于高疲劳寿命的波纹管的根本原因。例如在预变位状态下，即波纹管位移量为许用值的1/2时，一个许用疲劳寿命为200次的波纹管，尚未达到其允许设计压力时，已经产生平面失稳；许用疲劳寿命为1000次的波纹管，达到设计压力时，波纹管处于平面稳定状态，达到1.5倍设计压力时，波纹管处于临界失稳状态；许用疲劳寿命为2000次的波纹管达到设计压力1.5倍时，波纹管仍处于平面稳定状态。
从外压波纹管纵向剖面看，相当于一个受压力的拱梁，工作时波纹管处于拉伸状态，相当于拱梁降低了拱高，其抗失稳的能力自然降低。当波纹管单波位移过大时，波纹平直部分倾斜，使得波纹管波峰直径有缩小的趋势，但波峰圆环直径是确定的，为了协调变形，就会产生波峰塌陷，波纹管周向失稳。在国内外相应的标准中，关于位移对波纹管外压周向稳定性的影响均未涉及，有待于深入探讨。
综上所述，虽然至今为止在热力管网的应用过程中尚未发现由疲劳而引起的破坏，但波纹管过低的设计疲劳寿命，将会导致灾难性的后果。
2.2.3补偿器位移与其柱稳定性对于复式拉杆型和铰链型补偿器，横向位移是由波纹管角变位引起中间管段倾斜实现的。当波纹管产生角变位时，波纹管凸出侧承压面积大于凹陷侧承压面积，导致补偿器附加了一个横向力，较之轴向型补偿器更易产生柱失稳。显然波纹管单波位移越大，补偿器横向位移越大，越易产生柱失稳。
3波纹管补偿器的可靠性
波纹管补偿器的可靠性是由设计、制造、安装及运行管理等多个环节构成的。可靠性也应该从这几个方面进行考虑。
3.1可靠性设计
3.1.1材料选择对用于供热管网的波纹管的选材，除应考虑工作介质、工作温度和外部环境外，还应考虑应力腐蚀的可能性、水处理剂和管道清洗剂对材料的影响等，并在此基础上结合波纹管材料的焊接、成型以及材料的性能价格比，优选出经济实用的波纹管制作材料。
一般情况下，选用波纹管的材料应满足下列条件：（1）良好的塑性，便于波纹管的加工成形，且能通过随后的处理工艺（冷作硬化、热处理等）获得足够的硬度和强度。（2）高弹性极限、抗拉强度和疲劳强度，保证波纹管正常工作。（3）良好的焊接性能，满足波纹管在制作过程中的焊接工艺要求。（4）较好的耐腐蚀性能，满足波纹管在不同环境下工作要求。大多数生产厂家都采用奥氏体不锈钢，如材料牌号为0Cr18Ni9（相当于304）、00Cr19Ni10（相当于304L）、0Cr17NiMo2（相当于316）、00Cr17Ni4Mo2（相当于316L）。为了提高波纹管的耐蚀性，现供热管网波纹管的用材多选用316或316L，这两种材料用于热力管网应该是性能价格比较为优良的材料。
对于地沟敷设的热力管网，当补偿器所处管道地势较低时，雨水或事故性污水会浸泡波纹管，应考虑选用耐蚀性更强的材料，如铁镍合金、高镍合金等。由于此类材料价格较高，在制造波纹管时，可以考虑仅在与腐蚀性介质接触的表面增加一层耐蚀合金。
3.1.2疲劳寿命设计由波纹管补偿器的失效类型及原因分析可以看出，波纹管的平面稳定性、周向稳定性及耐腐蚀性能均与其位移量即疲劳寿命相关。过低的疲劳寿命将会导致波纹管稳定性及耐蚀性能下降。根据试验和使用经验，用于供热工程的波纹管疲劳寿命应不小于1000次。
大多数波纹管的失效是由外部环境腐蚀造成的，因此在进行补偿器的结构设计时，可考虑隔绝外部腐蚀介质与波纹管的接触。如对于外压轴向型补偿器可在出口端环与出口管之间增加填料密封装置，其作用相当于套筒补偿器，既可抵挡外部腐蚀介质的侵入，又给波纹管补偿器增加了一道安全屏障，即使波纹管破坏，补偿器还可以起到补偿作用并避免波纹管失效。
3.2保证安装质量
波纹管不能承重，应单独吊装；除设计要求预拉伸或冷紧的预变形量外，严禁用使波纹管变形的方法来调整管道的安装偏差；安装过程不允许焊渣飞溅到波纹管表面和受到其他机械性损伤；波纹管所有活动元件不得被外部构件卡死或限制其活动部位正常工作；水压试验用水须干净、无腐蚀性，对奥氏体不锈钢材质应严格控制水中氯离子含量不超过25×10-6，并应及时排尽波纹中的积水等。
波纹管范文篇3
关键词：预应力；后张法施工
在高层、超高层建筑不断增长的同时，随着预应力技术的不断应用和完善，平面尺寸超长、功能空间超大的建筑也迅速涌现。预应力技术具有明显的节约钢材、增大结构跨度、减少结构自重、提高使用功能、综合效益好等优点。经反复对比研究，本工程选用有粘结预应力梁和双向无粘结预应力板设计和施工。
一、工程概况
本工程预应力结构部分为有粘结预应力框架梁结构，预应力筋用15.24合线，强度为1860N/m2，二级低松弛钢线，每米配7～12根。采用后张法，待砼强度达到设计强度的100后方可张拉，7孔张拉控制力为1350kN，12孔张拉控制力为2300kN。
有一端和两端张拉，张拉端采用群锚体系，固定端采用P型锚具，共三层。一0.08m标高处梁有3根7孔，5.320m标高处梁有5根12孔，10.772m标高处有6根7孔，共计14根梁。
二、预应力施工工艺
(一)施工前的准备
图纸会审和技术交底在施工前组织各级技术人员审图，对关键部位放出大样图，发现问题及时与设计协商解决，并多次对技术人员和工人进行技术培训和交底，主要梁柱节点放1：1足尺大样，实地演练。
机具设备的选用：钢绞线张拉设备，根据张拉所需拉力值选用YCW型液压穿心式千斤顶，千斤、油压表使用前要经过计量局校验，表盘读数60mpa。配套机具：挤压器、电动灌浆机，高压油泵等。
钢绞线的制作与穿束：钢绞线的下料长度，根据结构图尺寸配合选用的锚具、张拉设备等各项系数进行计算确定，两端张拉时L—L+2L2，L为构件孔道长度，L2为千斤顶长度，一端张拉时L—L1+L2；钢绞线下料宜采用砂轮切割机，必要时也可采用气割，气割时熔渣不得飞溅到其它部位钢绞线上，保证切口平整，丝头不散；钢绞线采用预先编束，每根钢绞线下料时，在两端头编号，应排列理顺。沿长度方向7根每隔2m用22铁丝捆扎一道；12根每隔lm捆扎一道，铁丝扎头朝内；钢绞线束编好后用人工先放入预应力大梁内，然后再穿入波纹管；钢绞线制作要求，钢绞线盘平放，并固定盘心，才可拆除扎线。将线头平拉出盘。钢绞线在画划线处切割下料，下料长度允许偏差为+20mm。钢绞线束应按梁编号堆放整齐且钢绞线顺直无弯曲，外观无裂纹，无锈蚀，油污。工作长度内无烧伤、无焊疤，成束顺直无扭曲，捆扎牢固；波纹管制作和接头，波纹管用0.75mm铁皮机加工制作，尺寸应正确，接缝严密。接头管可用长度为300mm的大一号尺寸波纹管，直径80mm的可作直径70mm的接头在跨中，套管两端用胶带缠绕严密，以防水泥浆浸入。波纹管接头做法应符合要求；钢绞线、锚具、夹具的选用：预应力钢绞线应符合GB/T522规定；根据结构设计预应力筋选用匹配的OVM15型锚具、夹具；预应力钢丝线和锚具、夹具等进场时应有检验报告和出厂合格证。进场后要进行外观尺寸检查。
(二)施工工艺流程
有粘结预应力框架结构施工工艺流程：
(三)材料的选用及验收
预应力筋本工程预应力筋采用高强低松弛有(无)粘结钢绞线D15.2mm，钢绞线抗拉强度标准值k-1860mpa.钢绞线应有出厂质量证明书或试验报告单，进行外观检查和标牌检查，抽取试样委托相应资质单位做力学性能试验，3根一组。
锚具锚具采用QM型锚具，锚具应有出厂质量证明书或试验报告单，进行外观检查和硬度试验，数量为锚环5个，夹片25副，符合《预应力筋用锚具、夹具和连接器》中I类锚具的要求。
波纹管波纹管采用金属螺旋管，管内径分别为5根钢绞线60mm，六七根钢绞线70mm，8根钢绞线75mm，接头管内径分别为大—号同型螺旋管.其尺寸性能要求符合国家标准《预应力混凝土用金属螺旋管》的规定。
(四)设备进场及标定验收
预应力工程用设备有：液压千斤顶及相应油泵、挤压机、灌浆机等，检验及标定需提供有相应资质的单位出具的标定报告。遇到以下情况需重新标定：千斤顶及油泵校验期限超过半年时；张拉时，出现断筋、滑丝而找不到原因时；千斤顶严重漏油或修理后、油泵修理后；油压表不归零或损坏、失灵，更换新表后；实测预应力筋的伸长值与计算值相差过大。
三、施工注意事项
各种设备机具均应由专人妥善使用，维护和定期校验。预应力筋张拉过程中遇有下列情况之一时，如张拉时预应力筋连续断裂；千斤顶油封损坏，漏油严重；油压表指针不能返回零点；实测预应力筋的伸长值与计算值相差过大10%～5%；千斤顶调换新油压表，需要在分析原因的基础上重新校验。
钢绞线拆盘时应注意安全，防止线头弹伤。牵引开盘操作人员应精力集中，抛出的弧度不宜过大，遇有意外情况立即停止。切割铡绞线时，两端要有人用手操作，防止断头伤人。
砼浇筑前注意事项：浇筑砼前做好隐蔽工程检查，重点是波纹管有无破损，套管接头有无鼓包，预结力筋束的最高点、最低点、反弯点是否与设计一致，张拉端和固定端安装是否妥当，张拉端外露长度是否够长，应作检查记录。立模前纠正；波纹管和灌浆孔的保护，事先认真检查保证波纹管和灌浆孔位置正确和不渗漏，砼浇筑过程中，防止振动器碰撞是施工的关键，为此，要提前在现场进行技术交底，指出波纹管的具体位置，在浇筑过程中灌浆孔的三通，不能用手去搬，钢筋不得用撬扛撬动，避免三通不结实而被搬掉，同时避免挤坏或挤漏波纹管。施工中配备专人旁站监督，随时检查异常现象，确保波纹管与三通处于完好状态；注意张拉端垫板及其它埋件的正确位置。
四、张拉安全操作注意事项
两端张拉采取先后交替进行，千斤顶升压或降压速度应缓慢。张拉过程中，千斤顶后方不能站人，测量伸长值或敲打工具锚时，操作人员站在千斤顶侧面，无关人员不得围观或进入现场。公务员之家
结语
经过承包单位合理组织及专业单位的积极配合，项目顺利地完成，达到了节约钢材、提高了经济效益的预期效果，显示出了预应力结构在大面积建筑中的独特优势。在施工过程中，要确保预应力筋位置的准确和张拉效果，满足结构工程的要求，在防止孔道漏浆方面做了大量工作，没发生一次孔道堵塞情。在预应力筋制作过程中严格按实际尺寸控制，波纹管按模数下料，降低损耗，取得良好的经济效果。
参考文献：
波纹管范文篇4
某酒店工程位于福建省晋江市世纪大道和规划中的十三号路的交叉口，按照国内饭店五星级标准进行设计和建设。总建筑面积65199m2，地下一层，地上16层，建筑总高度64．8m。裙楼顶层为可容纳约600人就餐的大宴会厅，为达到良好的就餐和宴会效果，该区域未设计结构柱，该屋面混凝土4根主梁采用后张法有粘结预应力结构，主跨度为30．8m，截面尺寸为750mm×（2000～2430）mm，混凝土强度等级C35。预应力梁WYKL1配束为5－9Φs15．2、WYKL2配束为4－9Φs15．2，见图1、图2所示。
2预应力混凝土梁施工技术
2．1预应力施工采用的材料和设备
（1）预应力钢筋。预应力混凝土结构必须采高强度且有一定塑性性能的钢材［1］。本工程的预应力采用Φs15．2高强钢低松弛钢绞线束，抗拉强度标准值fptk＝1860MPa，材质表面不得有裂纹和油污，也不允许有影响使用的拉痕、机械损伤［2］。
（2）波纹管及灌浆材料。预应力梁9孔采用Φ75金属波纹管，接头管采用相应大一号规格的波纹管，灌浆用水泥采用普通硅酸盐42．5级水泥。
（3）锚具。本工程为有粘结且全部为一端张拉，张拉端采用9孔夹片式群锚，固定端采用挤压锚。锚具进场时，项目部分别针对外观检查、硬度检验、静载锚固性能试验［3］三项规定对产品质量证明书等进行了检验。
（4）张拉设备。张拉千斤顶根据锚具型号选用YDC2500后卡千斤顶，配套油泵为ZB4－500型电动压泵。项目部在张拉前对机具、设备和油表进行校核和标定，张拉设备应配套校验，张拉设备应在校验规定的有效期内使用。
2．2预应力混凝土梁施工工艺
预应力钢筋下料－平整场地－搭满堂钢管脚手架－铺大梁底模板、起拱和找正底标高－绑扎梁非预应力钢筋－定预应力筋曲线坐标位置、焊定位钢筋－波纹管穿入梁内并固定－留排气孔支侧模－绑扎楼板非预应力钢筋（底层筋）－穿预应力筋－安装预应力筋张拉端－安装水电专业管等－绑扎楼板非预应力钢筋（二层筋）－浇注混凝土并养护－张拉各榀梁预应力筋－灌浆－切割－封锚。
2．3预应力混凝土梁板支撑体系
（1）模板及支撑体系选择：该工程裙楼屋面超限指标包括梁线荷载＞20kN／m、支模高度＞8m、跨度＞18m，属超重、超高、超大跨度模板支撑体系。经组织专家论证，最终梁板模板采用18mm厚优质胶合板；小楞木采用50mm×100mm松木；主楞采用100mm×100mm松木或双根Ф48×3．5mm焊接钢管；梁侧模对拉螺栓采用M14普通螺杆。支撑体系采用Ф48×3．5mm钢管和扣件连接，立杆顶部采用可调U型顶托受力，底座采用150mm×150mm×8mm钢板和钢管套管焊接组成（图3）。
（2）支承楼板加固：该工程二层楼板作为高大模板支承楼面，其承载力不能满足要求，需由一、二层楼板共同承担，因此浇灌屋面梁板时，二层板的模板不得拆除，还需在一、二层板对应预应力梁的位置进行加撑。加撑立杆横向每排三根，横距400，沿梁纵向间距1000，立杆顶用可调顶托与梁板撑紧。立杆纵横设水平拉杆，步距小于1800。在框架柱位置，横杆每步均与柱拉结。横向每隔四排设一道剪刀撑，纵向设一道剪刀撑。
2．4有粘结预应力筋的穿管
有粘结预应力的施工特点是需套波纹管及灌浆。为了使套管不被锈蚀并减少张拉时的摩擦阻力［4－6］，波纹管进行了镀锌处理。先将下好的钢铰线按长度及波纹管内束书分组编束，然后将金属波纹管套入每组预应力束中，波纹管接头处采用接头管连接，接头管约30cm长，在接头管两端用铁丝将它与波纹管扎紧，缠上塑料胶带以防漏浆。波纹管安装时要求位置准确，采用U型钢筋卡与支撑筋固定牢固，避免在浇筑混凝土过程中产生移位，从而保证预力筋位置准确。端头锚垫板与波纹管孔道中心保持垂直。将穿好管的预应力束在预应力梁中与普通钢筋同时绑扎，在预应力束布束直至浇捣混凝土前要不时检查金属波纹管是否有破损，如果发现有破损应及时用塑料胶带扎紧，以防漏浆。
2．5预应力筋的装配及安装
（1）预应力筋的下料：下料长度应考虑设计曲线长度，张拉端外伸预留长度，弹性回缩值，张拉设备，钢材品种和施工方法等因素。预应力筋运至现场后要分区分类堆放，露天堆放时，需要盖防雨布，下面应加垫木，尽量不得与地面接触，防止锈蚀、弯曲，在堆放期间严禁碰撞踩压。
（2）波纹管安装：波纹管安装以底模为基准，按预应力包络曲线坐标定出相应位置，将其固定在定位钢筋上。在穿钢丝束以前，波纹管所有管道端部均密封并加以保护。波纹管的连接，采用大一号同型波纹管作接头管，连接后用密封胶带封口。由于该工程预应力梁的断面大（750mm×（2000～2430）mm，钢筋笼自重大，施工中留了一侧梁模，待钢筋笼绑扎完毕，预应力定位、布管、穿束完毕，再封该侧梁模。钢筋笼是在板面上绑扎，待预应力定位、布管、穿束完毕后钢筋笼才能放下，尽量使用手拉葫芦，从而避免了下放过程中破坏预应力波纹管。
（3）预应力筋的铺设、定位。在绑扎普通钢筋笼时，将预应力束与普通钢筋的主筋同时放入绑扎，为了保证预应力束的设计曲线形状，应根据曲线计算高度，沿梁的方向每隔1～1．5m，根据控制点位置，制作相应高度的马凳箍焊在主筋上。在跨中的位置可不设马凳，但预应力束的反弯点处必须设马凳，在马凳处把预应力束与马凳钢筋牢牢扎紧。预应力束的曲线要流畅，水平不偏摆，钢筋笼放入梁模板后要及时调整预应力束以保证曲线形状，各工种预埋件预埋时要避免移动预应力束的垂直位置。
2．6预应力梁的端部张拉端节点安装
（1）固定端的节点安装。固定端的铁板、挤压套筒不能外露，在保证矢高的情况下，铁板尽量分散，不互相挤压、打铰，然后按设计要求焊接网片钢筋或用螺旋筋焊在铁板上代替网片筋，电焊中应注意不能让电焊碰到裸露的高强预应力束。
（2）有粘结张拉端部节点安装。张拉端部采用群锚（图4）体系并用内凹式处理方法。在锚垫板安装完成后，对垫板工作长度内的外露钢绞线进行保护，同时对预应力孔道和垫板上的灌浆孔进行封闭，防止其他物质对其损害。本工程的具体方法是在外露钢绞线外采用防水塑料布材料进行包裹。
2．7有粘结预应力灌浆管的埋设
有粘结预应力筋的灌浆需预先埋设灌浆管，在预应力筋铺设完毕后可进行灌浆管的埋设（图5）。预应力梁应在预应力束形的高点处留设灌浆孔。将灌浆管的压板与金属波纹管牢牢扎在一起再用胶带缠紧，灌浆管长度应高出混凝土表面20～30mm，然后将灌浆管口弯折扎死，以防漏浆。为防止在浇捣混凝土过程中因碰撞而引起灌浆管断裂，可在灌浆管内插入钢筋，然后再将灌浆管与梁的钢筋扎紧。在固定端部可用一长灌浆管，将一端插入波纹管端部，一端引出混凝土表面，再用水泥封堵波纹管端部的空隙，以防漏浆、堵管，同时注意不可将管引出端留在柱模或墙模内。
2．8混凝土的浇筑
本工程主跨度为30．8m的大梁截面尺寸为750mm×（2000～2430）mm，其结构配筋十分密集，对混凝土的要求除了流动性大以外，还要求初凝时间尽量延长，从而须严格控制混凝土的塌落度。该工程相关技术要点包括：①需优化混凝土配合比、减少水泥用量、加强振捣养护，保证混凝土养护时间，来减少收缩徐变引起的预应力损失。②混凝土具体浇筑过程中，大梁混凝土采用分层连续浇筑，浇筑每层厚度为400mm左右，不留施工缝，同时确保模板支架施工过程中均衡受载。③浇筑过程中，需注意对波纹管等埋件的保护，严防发生位移和漏浆等事故。
2．9预应力筋的张拉
2．9．1张拉前准备工作混凝土强度等级为C35，根据设计要求，达到C30后方可进行张拉。张拉前应提供结构构件混凝土的强度报告，当混凝土强度满足后，才可以施加预应力。张拉控制应力为σcon＝0．7×1860＝1302N／mm2，超张拉3％。单根钢绞线张拉力为1302×140×1．03／1000＝187．75kN。有粘结预应力束采用YDC2500（2500kN）的千斤顶进行张拉，每次9束同时张拉，油泵为ZB4－500型。
2．9．2张拉顺序一端张拉过程即分级张拉一次锚固。该工程预应力筋张拉用液压千斤顶的张拉行程一般为15～20cm，对较长的预应力筋，其张拉伸长值会超过千斤顶一次行程，必须分级张拉，分级锚固。张拉施工顺序为：0→0．1σcon→1．03σcon锚固，同时可以分级加载、分级测量伸长值。
2．9．3张拉施工的质量管理张拉施工工艺为：锚具安装→限位板安装→千斤顶安装→工具锚安装→千斤顶进油张拉→伸长值校验→卸荷锚固→记录。预应力张拉施工中采用双控的方法进行质量控制，以张拉力控制为主，测量张拉伸长值做校核。预应力张拉时应采用变角器、附加锚环等设施调整千斤顶的位置，务必保证孔道、锚具、千斤顶三对中，以免增加孔道损失。如前所述，安装时保证了垫板与孔道轴线的垂直，只要保证张拉时锚环紧贴垫板，没有倾斜，即可保证其三对中。
2．9．4张拉伸长值的计算方法（1）理论伸长值：该工程在实际操作时预应力束张拉伸长值△L采用简化计算，即△L＝NpL／（ApEs）（1）其中，Np为预应力筋平均张拉力；Ap为预应力束截面面积；Es为预应力束弹性模量（取1．95E＋5）；L为预应力束实际长度。多曲线段组成的曲线束应分段计算，然后叠加，这样计算的结果才趋于准确（具体计算从略）。（2）伸长值的实测和校核：由于开始张拉时，预应力筋在孔道内自由放置，而且张拉端各个零件之间有一定的间隙，需要一定的张拉力，才能使之靠紧。预应力筋张拉伸长值的测量，是在建立初应力之后进行。实际伸长值△L为△L＝△L1＋△L2－△Lc（2）其中，△L1为从初应力至最大张拉力之间的实测伸长值；△L2为初应力以下的推算伸长值；△Lc为混凝土构件在张拉过程中的弹性压缩值。张拉时，通过张拉伸长值的校核，可以综合反映张拉力是否足够，孔道摩擦损失是否偏大，以及预应力筋是否有异常。张拉时要求实测伸长值与理论计算值的偏差在±6％［7］范围之内，超出时立即停止张拉，查明原因并采取相应的措施之后才能继续张拉。张拉完毕后，校对张拉记录对有疑问的预应力筋要进行必要的补拉，完成上述工作后才可拆除底模及支撑。（3）预应力张拉施工中的安全控制。该工程在预应力张拉施工中，潜在的危险源包括：①预应力钢绞线断丝、滑丝。②预应力张拉端或固定端混凝土振捣不密实，存在空鼓导致张拉时局部承压无法满足产生破坏。③锚具组件破坏。④张拉设备故障等。项目部针对锚具组件破坏和张拉设备故障这些危险源，在张拉前重视检查、测试，确保锚具进场抽检合格才使用。张拉施工中最危险也是最常见的危险源是钢绞线断丝、滑丝及锚下空鼓导致局部承压不能满足，无法事前进行判断。该工程在张拉前采取了严格的保护措施，避免危险源发生、伤人，如张拉时千斤顶后严禁站人，张拉脚手架确保牢固可靠，并在千斤顶后约1．5m的位置设置可靠挡板，防止张拉时断丝发出伤人等。
2．10有粘结预应力筋灌浆、防腐处理及端部封堵
灌浆是有粘结预应力施工的关键内容。孔道灌浆用水泥应采用普通硅酸盐水泥，各种原材料带入的氯离子含量应严格控制在水泥材料总量的0．02％以内［8］。该工程根据专家组的意见，在预应力筋张拉后立即灌浆，可减少预应力松弛损失20％～30％，因此，灌浆前先打通高点的灌浆孔，以便灌水、灌浆时排水、排浆，先用清水清洗孔道，张拉端或固定端出水较大、各处均畅通时，才安排灌浆。灌浆采用标号不低于42．5的普通硅酸盐水泥，水灰比0．4～0．45，在水泥浆中适当掺加减水剂。由于采用普通灌浆工艺难以保证的就是孔道灌浆的密实性和饱满性［9］，该工程在灌满孔道并封闭排气孔后，通过继续加0．5～0．6MPa的压力，以提高孔道压浆的饱满度和密实度，稍后再封闭灌浆孔，对传统灌浆工艺进行了适当的改进。张拉端多余的预应力筋用砂轮切割机截断，忌用电焊烧断，剩余30mm，在封堵前先涂环氧树脂，后用相同强度等级的膨胀细石混凝土封堵。
波纹管范文篇5
桥梁板是公路桥梁结构中直接承受动荷载的重要构件,其单片梁的造价往往上万元乃至数万元,其质量的好坏直接影响到结构的安全和使用寿命,一旦出现问题即造成重大经济损失甚至人员伤亡,下面结合本人在工作中的经验,谈谈施工常见问题及其对策。
一、板梁顶部塌陷或胶囊芯模无法抽出
充气胶囊因其价格低廉,使用简便、省力、省工,可多次周转等特点,在后张法预应力空心板梁施工中得到广泛应用。但往往由于多种原因,施工工艺未能完全掌握,导致胶囊芯模无法抽出或板梁顶板塌陷。
形成原因一般有以下几种:
1、胶囊充气压力未达到规定值或漏气;
2、胶囊未按规定正确涂刷隔离剂;
3、胶囊拆模时间未控制好,拆模过早或过晚。
解决办法:
1.胶囊在使用前应充气检验,检查有无漏气、损坏,发现问题应及时修复;
2.胶囊入模时要避免被钢筋、钉子等尖锐物品划伤,特别是检查箍紧的弯钩不能头朝向胶囊;
3.胶囊的充气压力应根据胶囊的出厂说明和承受的混凝土压力来确定,一般约为0.024-0.035MP之间,压力过大容易损坏胶囊,压力过小则胶囊无法承受混凝土的压力,造成内缩,轻则增加混凝土用量,严重时甚至会造成局部实心,胶囊被混凝土挤死而报废。在混凝土浇筑完毕后应随时观察压力表的读数,发现气压下降应及时补压;
4.正确涂刷隔离剂,可以减小胶囊抽出时的阻力,提高胶囊的使用寿命,禁用油性类、有机溶剂等对橡胶具有腐蚀作用的隔离剂,通常采用洗衣粉和滑石粉按一定的体积比加适量水制成;
5.充气胶囊的拆模时间应在初凝后,顶板混凝土保持不塌落即可,一般情况下胶囊拆模时间(小时)=100÷当日平均气温,如果拆模过早会导致顶板塌陷,过晚则胶囊容易和混凝土粘连,导致抽出困难甚至无法抽出;
6.对于达到拆模强度时,胶囊即使不立即完全抽出来,也应拖动出至少30cm,使胶囊和混凝土完全脱离;
7.使用抽气机可以排净胶囊内空气,有利于胶囊的抽出;
8.对于局部粘连无法抽出的胶囊,不要用力硬拉以防拉断胶囊,可采用φ6钢筋自一头穿入,再折回使钢筋成U型,找到可能粘连的部位,用钢筋带动胶囊使之脱离混凝土。
二、桥梁板顶板或腹板超薄
形成原因:
1.由于板梁设计时通常不考虑施工方法、措施,在使用充气胶囊做内模的情况下,由于其自重较轻,如没有可靠的固定措施,在混凝土侧压力作用下,将会上浮,导致顶板厚度不足,严重时甚至报废,造成重大经济损失;
2.施工中胶囊两侧存在压力差导致胶囊产生偏移。
解决办法:
1.如果图纸未设计胶囊固定措施,应沿板梁长方向每500mm设置一道φ8型钢筋,下部固定于主筋上,为保证位置准确,其直径可比板梁空心的直径小5mm;同时设φ8通长纵筋两道与型筋绑扎牢靠。
2.施工时应两侧对称同时振捣,对于板梁高度大于350mm的,腹板可分两次浇筑,同时放料时应放到芯模中间使其均匀流入两侧腹板,避免产生不对称的侧压力。
3.对于整片板梁顶板超薄小于8cm的,应予以报废,对于局部出现的问题,可进行凿除后,用高一等级标号的混凝土加膨胀剂重新浇筑,并在进行桥面铺装时加密铺装层钢筋。
三、预应力张拉时锚垫板下局部混凝土压碎
形成原因:
1.混凝土强度未达到设计值;
2.未按照规定程序张拉;
3.锚垫板安装不正确,造成混凝土局部压应力集中;
4.锚垫板下混凝土振捣不密实,局部蜂窝;
5.板梁端部配筋不正确。
解决办法:
1.钢绞线张拉时混凝土强度需达到设计强度的90%以上,可通过回弹仪或同条件养护试块推定板梁的实际强度达到要求后方可张拉;
2.正确的张拉操作程序:
0→0.1σK(持荷)→0.2σK→0.4σK→0.8σK→σK→1.05σK(持荷)→σK→锚固
张拉操作人员必须经过专业培训,持证上岗,张拉过程中板梁的两端要随时保持联系。发生异常现象时应立即停止张拉,找出原因,处理后方可继续工作。
3.锚垫板必须垂直于钢绞线的方向,特别对于斜交板梁,同时钢绞线为曲线设计时要注意:锚垫板的轴线和板梁的长方向轴线要重合,同时其端面要垂直于钢绞线的方向。否则即造成端部混凝土局部受压,很容易压碎,而导致板梁报废。
4.板梁端部钢筋配置较密,石子不容易漏下去,导致混凝土不密实,为解决这一问题,可在混凝土加密区采用小一个规格的石子配置混凝土,为提高端部混凝土强度应提高一个标号。
5.板梁的两端通常箍紧要加密,如果端部钢筋配置不正确,应及时和设计部门沟通,在施工中要保证端部钢筋的混凝土保护层厚度,锚垫板外套螺旋筋位置应准确。
四、预应力钢绞线无法穿入波纹管
形成原因:
1.波纹管接头不严密,导致水泥浆灌入;
2.振动棒振捣时,未保护好波纹管,波纹管被捣破;
3.波纹管未按设计曲线正确就位,波纹管变形。
解决办法:
1.对于钢绞线设计为曲线时,应按设计曲线在钢筋骨架的架立筋上标出曲线的位置,然后对应将波纹管与钢筋骨架绑扎固定在一起,防止波纹管移位;
2.波纹管接头应用胶带密封严密;
3.混凝土振捣时应避免碰撞波纹管,并不得通过钢筋施加振动;
4.为避免水泥浆漏入波纹管,可在浇筑混凝土前,事先在波纹管中穿入和波纹管稍小的橡胶管,并在浇筑完毕时立即来回拖动几次橡胶管,待拆模时再取出橡胶管,可有效防止波纹管中漏入水泥浆;
5.穿入钢绞线时,可用胶带将钢绞线束端部完全包起来,可有效降低钢绞线穿入时的阻力。
五、混凝土裂缝
形成原因:
1.场地承载力不足造成不均匀下沉;
2.混凝土养护不及时或方法不正确;
3.温度应力。
解决办法:
1.混凝土空心板梁通常体积较大,单片梁自重通常在10吨以上,对施工场地有更高的要求,应注意选择坚硬、平整、排水通畅并具有良好的水稳定性场所,避免不均匀沉降和雨后沉陷;
2.混凝土的养护可采用涂刷养护剂,对于采用覆盖麻袋等方法的养护要特别注意两侧腹板能充分吸收水分,有时养生人员洒水时往往只洒板梁的顶部,而麻袋又未将腹板完全遮盖,导致腹板缺水,同时可利用板梁的空心部分,堵上后充满水分,进行养生;
3.由于后张法预应力空心板梁,长度通常在16米以上,除钢绞线外,往往仅按构造配筋,在未进行张拉前,其本身的强度不足以抵抗剧烈温度变化时产生的拉应力,特别是夏天露天施工时,中午应加强洒水降低板梁的温度,或通过搭设遮阳篷等措施降低混凝土的昼夜温差,另外在混凝土强度达到预应力张拉要求后要及时张拉,不宜搁置时间过久;
4.混凝土裂缝的修补,相关资料介绍的方法很多,如:表面修补法、结构加固法、混凝土置换法、电化学防护法、仿生自愈合法等,但笔者认为对于混凝土空心板梁裂缝来说,最适宜的方法是化学灌浆法,采用可靠的低压灌浆技术修复后的裂缝强度基本可满足原设计强度要求。
六、混凝土强度不足
混凝土强度的影响因素主要有两方面:一个是原材料,一个是施工工艺,为保证混凝土强度符合要求。
首先从原材料控制上。
其次,在施工工艺上。
七、其他
波纹管范文篇6
1．1预应力技术在受弯构件中的应用
碳纤维具有较高的强度，施工也比较简单．所以采用粘贴碳纤维片材对钢筋混凝土受弯构件进行加固的方法得到广泛的应用，但由于加固前结构已存在初始内力，混凝土已有初始的压应变和拉应变，当压区混凝土压应变达到混凝土的极限压应变时，构件达到极限承载力，从加固到构件达到极限承载力，混凝土的应变增量决定了碳纤维片材的最终应力。
1．2预应力技术在加固施工中的应用
道路桥梁加固一般是通过对构件的补强和结构性能的改善来恢复或提高现有道路桥梁的承载能力，以延长其使用年限，适应现代交通运输的要求。其改造的主要技术途径有：加强薄弱构件增加辅助构件、改变结构体系、减轻恒载、加固暾台及基础等，通常加固方法有：桥面补强层加固法、增大截面与配筋加固法；体外预应力加固法；粘贴钢板加固法；改变结构受力体系加固；增加横向联系加固法度；粘贴碳纤维布加固法等实际上卸载的目的就是为了减小加固施工时混凝土的初始应变，此时可预先对构件施加预应力，使受压区产生拉应力，受拉区产生压应力，减小构件在初弯矩作用下的拉应变和压应变，以提高构件达到极限承载力时的应变增量和加固钢筋的应力，使加固钢筋得到充分发挥。
1．3预应力技术在钢筋混凝土多跨连续梁的应用
多跨连续梁有正弯矩区和负弯矩区，一般支座处为负弯矩，跨中为正弯矩，当梁的抗弯承载力和抗剪承载力不满足要求时，需要进行加固处理，跨中正弯矩区抗弯承载力不满足时，可用粘贴碳纤维的方法进行加固，施工比较容易。主要原因是所加纵筋锚固的问题不宜解决。有时可通过在梁下加大截面提高梁的承载力，这不仅增加了结构的自重，而且还会影响建筑的使用功能，在有些情况下可能不允许。在一定范围内，随着轴向压力的增加，其正截面承载力和斜截面承载力都将会提高。
2预应力施工技术存在问题
2．1波纹管堵塞
引起堵管的原因分析：首先，施工单位在施工过程中没有严格按照施工规范安装波纹管，出现波纹管定位不精确引起的弯折扭曲、套管接头松动，或者是在混凝土浇筑施工中，振捣人员在振捣混凝土时操作失误，造成波纹管局部的破裂，直接导致混凝土水泥浆渗漏到波纹管中造成堵管。其次，波纹管自身的质量缺陷引起漏浆堵管。
2．2预应力超长柬一端张拉工艺的问题
国内现浇大跨度(3～5跨，每跨30m～50m)预应力连续箱梁底板预应力束一般采用一端张拉的工艺。例如我司承建的东莞市莞长公路环岛立交桥跨线箱梁桥5跨，第一联跨66m，第二联跨88m，第三联跨150m，如采用一端张拉的工艺将一束钢绞线拉直需要0．3Ak～0．4Ak的拉力，而如此长的孔道要跨越多道箱梁横隔板．其孔道摩阻是多少．要通过试验才能确定。根据国内外相关规范规定：跨度≥30m以上的预应力桥梁，均要求采用两端对称张拉工艺，才能保证跨中有效预应力和桥梁在恒载和活载作用下跨中所需抵抗弯矩的建立：否则会导致跨中承载力不足，而产生正截面裂缝。根据交通部专门调查资料，已通车的公路桥梁中，几乎都出现过由于张拉工艺不适合而产生大量裂缝的现象。
2．3后张预应力结构张拉力控制的问题
预应力施工作业不够规范，特别是张拉力控制不严对预应力桥梁质量影响较大。一般张拉作业采用张拉力和预应力筋伸长量同时控制，以张拉力为主，以伸长值校核张拉力。通常张拉力的计量采用1．5级油压，误差大，有的千斤顶甚至未经计量标定就张拉，而且张拉人员多数未经专业培训，如果作业不专心，经常容易出现较大误差，甚至读错表，发生张拉力忽高忽低的现象。特别在多束张拉时，由于每束张拉力都不同，往往对预应力筋的伸长值计算不准确，弹性模量取值混乱，实际张拉时难以做到将伸长量按规范规定控制在±6％范围内，导致张拉力失控。
2．4预应力结构张拉前出现裂隙问题
钢筋砼结构在使用荷载作用下裂隙是不能避免的，部分预应力的B类构件也允许出现有限制的裂隙，而在预制场内的构件，则应尽量避免出现裂隙。张拉前出现的裂隙经常是由于干缩和温差造成的。裂缝常在表面处，宽度较细、分布不均，梁板类构件多沿短方向分布，有时产生在箍筋位置，有时从构件顶面延伸到构件侧面，温度裂缝(1)温度裂缝有表面的、深进的和贯穿的，走向沿一定规律。梁板式构件裂缝多平行于短边，深进和贯穿的裂缝一般与短边方向平行，裂缝沿构件全长分段出现。
2．5预应力钢筋孔道堵塞问题
这种现象主要发生在后张法构件中，预留孔道塌陷或堵塞使预应力筋不能顺利穿过，不能保证灌注工程质量，影响张拉效果。产生的主要原因是抽芯过早，水泥砼尚未凝固，不具有一定的强度，或抽芯太晚，橡胶抽拔管可能被拔断。
3预应力技术相关问题解决措施
波纹管范文篇7
在目前的建筑混凝土施工中，往往是采用泵送商品混凝土。因此，必须要注意以下施工要点：（1）浇筑应分段分层进行,并按照相关施工规范，确保每层浇筑高度小于500mm，浇筑过程要连续进行不得间歇；（2）浇筑时,预应力梁混凝土浇筑时不得留施工缝，首先浇筑预应力梁内的混凝土,再浇筑其它混凝土；（3）浇筑中必须由一端向另一端作阶梯形向前推进，振捣时应快插慢拔,并与振捣工序应紧密配合,插点均匀；（4）振捣时应避免碰动钢筋,振捣力要适宜，尤其不得碰动波纹管，混凝土不得直接倾倒在预应力筋上,并确保密集处混凝土必须密实，浇筑混凝土时,以免造成预应力筋错位；（5）一般情况，在梁混凝土成型一个星期后方可拆开侧模,而要将侧模全拆除还需等待一个星期。
目前，在市面上有很多种预应力混凝土，并且规格、性能指标各异，没有形成统一的标准。因此，在建筑混凝土施工中，选择好预应力混凝土材料对于整个建筑工程具有十分重要的意义与价值，并需要相关施工企业给予足够的重视。要求在建筑混凝土工程项目施工中严把材料的质量关，使用一些口碑较好，并经过长期实践效果良好的厂家所生产的预应力混凝土材料，要求从源头上确保施工质量。同时，还要对所购买的材料进行质量检测报告，或者对到场材料进行检验分析，只有相关指标达到规范中的质量标准时，才能投入使用。此外，还必须加强对波纹管的保护，尽量减少电焊作业，并尽可能地减少各种因素对它的损坏，等到待普通钢筋骨架成型之后再敷设波纹管，并用振捣棒对混凝土加以振捣，应该避开波纹管及其接头。注意管道接头在套管之内应居中以及对口，运用大一号规格的波纹管作为套管，套管的长度约为3m。端的环向缝隙运用塑料胶带进行密封，使其处于密闭状态。
对于建筑混凝土预应力分析基础上的施工，在对力筋施加预应力之前，应该严格按要求检查构件，分析构件的布置是否合理，使得建筑混凝土施工结构的外观尺寸应该符合质量标准的相关要求。设计没有要求时，如果块体拼装构件的竖缝采用的是砂浆接缝，必须大于混凝土结构设计强度等级值的75％以上。在力筋张拉的时候，应该对砂浆的强度加以控制，确保构件混凝土符合设计方面的要求。对于建筑混凝土结构预留的孔道的检查，应该运用通孔器、压水或者压气等方法加以检查，尽可能地使砂浆的强度控制在15MPa以上的范围，大量实践证明，在运用穿刺法的时候，运用压气以及压水的方法效果比较好。同时，要求对建筑混凝土结构施工端部预埋铁板与垫板接触的焊渣、毛刺以及混凝土残渣等方面进行清理，使之达到洁净的状态。钢绞线束、钢丝束、钢筋束等穿束前，将一端找齐平.顺序编号钢筋穿束之前，螺丝端杆的丝扣部分，并且应用水泥袋纸等包缠2～3层，对于较长束，应套上穿束器，上好的夹片应齐平，并用细铁丝扎牢，同时，还应确保预应力筋的张拉顺序应符合设计要求，从而切实地提高建筑混凝土预应力分析基础上的施工质量达标。
在预应力钢筋混凝土结构中，主要是采用钢筋的弹性回缩对受拉区混凝土预先施加压应力,对结构构件受拉区的钢筋在弹性范围内的拉伸,利用这种压应力的存在能部分或全部抵消使用荷载作用下产生的拉应力。实践证明，预应力混凝土构件中采用高强度钢筋和混凝土,可将构件截面减小,结构自重减轻一般可达20%～30%，极大地提高建筑混凝土预应力分析基础上的施工质量。预应力筋张拉施工，是混凝土结构预应力施工的关键工序，在很大程度上决定了建筑混凝土预应力工程施工的质量，张拉施工的质量冉接关系到结构安全、人身安全。因此，必须重视预应力筋张拉锚固施工，施工前必须精心组织、策划，做好各种充分的准备，从而保证张拉施工顺利进行。施工中，要求施工进度按混凝土施工设计要求进行，时刻检查各项施工质量指标，只有在各项指标合格并经监理确认后方可进行预府力筋的张拉施工，具体张拉时间则按照张拉时应有的混凝土设计强度要求来确定。通常情况下，预应力筋张拉总体顺序往往是先张拉次梁内预应力筋，再张拉框架梁内预应力筋；先张拉下层预应力筋，再张拉上层预应力筋，张拉时对单根梁内孔预应力筋则采用从中间向两边对称进行张拉，对板内预应力筋采用序张拉的方式从一边向另一边进行张拉。
波纹管范文篇8
关键词：后张法波纹管钢绞线
1、工程概述
横坑大桥位于珠海市斗门区横坑渡口下游约150m处，全桥桥跨布置为20×25+86+160+86+20×25=1332m,其中主桥为86+160+86=332m三跨预应力混凝土连续刚构，引桥均为25m预应力混凝土T梁。道路等级为平原微丘二级公路，设计时速60Km/h,桥面宽10.5m，设计荷载为汽车-20级，挂车-100，地震设计烈度7度,通航标准为一级航道。主桥纵向预应力钢束设置了顶板束（悬臂束）、边跨端部顶板束、中跨底板束、边跨腹板束和预留束共五种。顶板束（悬臂束）采用15-12、15-15两种，边跨端部顶板束采用15-15、15-22两种，中跨底板束采用15-12，边跨腹板束采用15-22，预留束采用15-12。锚具采用OHM15-12、15、22型锚具，其设计张拉吨位分别为2346、2932、4301KN，两端对称张拉。本文以主桥纵向预应力张拉施工为例浅谈后张法预应力施工控制。
2、施工简介
2.1波纹管
2.1.1布置波纹管时首先用钢筋加工井字架作为波纹管的定位架，纵向间距为1m，横向位置按设计图纸上的坐标定位，波纹管中穿有内衬管，以保证波纹管成孔质量。
2.1.2在波纹管接头处一定要将波纹管接口用小锤整平，以防在穿束时引起波纹管翻卷导致管道堵塞。
2.1.3浇筑混凝土前应检查波纹管是否有孔洞或变形，接头处是否用胶带密封好，在与锚垫板接头处，一定要用胶带或其它东西堵塞好以防水泥浆渗进波纹管或锚孔内。
2.1.4浇筑混凝土时应尽量避免振捣棒直接接触波纹管，以防漏浆堵孔。
2.2钢绞线
2.2.1钢绞线采用上海申佳金属制品有限公司生产的低松弛270级钢绞线，公称直径为Φj15.24㎜，标准强度为1860Mpa。
2.2.2钢绞线下料在桥面上进行，并清除其表面上的杂物及锈蚀，以防钢束受污染。下料长度=孔道长度+150cm，若采用卷扬机穿束则需增加20cm，下料时用砂轮切割机切割。
2.2.3将钢绞线理顺，用扎丝绑扎好，以防在穿束过程中钢绞线打绞，张拉时受力不均，导致有的钢绞线达不到张拉控制应力而有的则可能被拉断。
2.2.4将钢束端头做成圆锥状，用氧焊焊牢，切忌使用电焊焊接。表面要用砂轮修平滑，以防钢束在波纹管接头处引起波纹管翻卷，堵塞孔道。
2.2.5穿束前用高压水冲洗孔道，清除孔内杂质，保证穿束通顺。
2.2.6因本桥预应力束孔道是曲线状，用人工穿束比较困难，通常将卷扬机的钢丝绳系在引绳上，用人工先将引绳拉过孔道，然后将钢丝绳头用卡环与钢束头接在一起，开启卷扬机将钢束徐徐拉进孔内，在钢束头进孔道时，用人工协助使其顺利入孔。如果在钢束穿进过程中堵塞，要立即停止，找准堵塞管位置，凿开混凝土清除管道内的堵管杂物，仍继续用卷扬机将束拖过孔道。桥面开仓时不可损坏邻近的波纹管，封仓前应先把割断的桥面钢筋焊好，最好在封仓处埋有排气孔，便于压浆。
2.3张拉
2.3.1准备工作
2.3.1.1将锚垫板喇叭管内的混凝土清理干净。
2.3.1.2消除钢绞线上的锈蚀、泥浆。
2.3.1.3套上工作锚板，在锚板锥孔内抹上一层薄薄的黄油，在锥孔内装上工作夹片。
2.3.2千斤顶的定位安装
2.3.2.1套上相应的限位板。
2.3.2.2装上张拉千顶，并且与油泵相连接，注意千斤顶要和油压表配套使用。
2.3.2.3装上工具锚板，在锚板锥孔内装上工具锚夹片，锥孔内表面和夹片表面涂上约1mm厚的蜡质润滑剂，以使张拉完毕后夹片能自动松开。
2.3.3张拉
2.3.3.1当浇筑混凝土强度到达设计强度的80%，同时龄期必须为三天以上方可进行张拉，张拉的顺序为先纵向长束后短束，采用张拉力和伸长值双控，伸长值容许误差控制在±5%以内，同一断面的断丝率不得大于1%，更不容许整根钢绞线拉断。
2.3.3.2张拉过程如下：0→初应力15％σk→张应力100％σk，持荷3min后回油。
2.3.3.3伸长量较大时应采用两次或多次张拉，此时应注意控制千斤顶的伸长值不超过千斤顶的行程20cm。
2.3.3.4为了消除钢铰线束不直和初始受力不均的影响，一般应在张拉力达到一定初始值之后，再进行伸长值的量测。可在钢束张拉时初始张拉力（取设计张拉力的的15%）状态下标注伸长量起始记号，用量测值和理论计算值复核。
2.3.3.5若伸长量不足或过大，要及时分析原因，一般是管道布置不准，增大孔道摩阻，应力损失过大，有时也有可能设计计算使用的钢绞线的弹模值与实际使用的弹模值不相同。总之要及时查明原因，采取相应的措施后方可进行下一步施工。
2.3.4锚固
2.3.4.1松开送油油路截止阀，张拉活塞在预应力筋回缩下回程若干毫米，工作锚片锚固好预应力筋。
2.3.4.2关闭回油油路截止阀,向回程油缸送油,活塞慢慢回程到底。
2.3.4.3按顺序取下工具夹片、工具锚板、张拉千斤顶、限位板。
2.3.5封锚
2.3.5.1在距工作夹片5cm处，切除多余的预应力筋，用混凝上封住锚头。
2.3.5.2切割多余的钢绞线一般用砂轮切割机，因本桥属高空作业，且前台操作面小，采用氧气-乙炔加热切割，用湿麻布袋包住钢绞线使锚具夹片不受热，以确保夹片不因受热退火而滑丝。
2.4压浆
2.4.1一般在张拉后24小时内往张拉孔道内压浆，如情况特不能及时压浆，应采取保护措施保证锚固装置及钢绞线不被锈蚀，以防滑丝。
2.4.2压浆是后张法预应力施工中的最后也是关键的一步，压浆前对压浆机进行认真检查、标定，用压浆机向管道内注压清水，充分冲洗，润湿管道，至全部管道冲洗完后，正式拌浆，开始压浆。压浆开始后需等另一端排水，排水孔亦喷出纯浆并稳定后，才可封闭排气孔，其后对管加压到0.6MPa以上并持荷3min后封闭。灌浆后三天内不得切割钢绞线和碰撞锚具。
2.5注意事项
2.5.1夹片与锚环孔不应粘附泥浆或其它杂物，且不允许锈蚀（若有轻微浮锈，应彻底清除）。
2.5.2对表面有锈的钢绞线，张拉前应彻底除锈，以减少磨擦损失。
2.5.3锚具安装到位后，应及时张拉，以防止因锈蚀而产生滑丝、断丝。
2.5.4限位板应根据千斤顶的外径选择。
2.5.5工作锚板夹片与工具锚夹片不能混用（工作锚具不能重复使用）。
2.5.6工具锚夹片对表面和锥孔内表面用前应涂有润滑剂以便退锚灵活。
2.5.7张拉系统使用前应进行标定。
2.5.8灌浆后三天内不得切割钢绞线和碰撞锚具。
2.5.9在张拉过程中，应注意是否有异常现象如响声、油压表指针抖动等，张拉完成后检查钢绞线上夹片留下的咬痕，以便及时发现滑丝问题。如出现滑丝，可用单根张拉千斤顶进行补张拉。
2.5.10张拉前应检查张拉系统安全可靠，张拉时应有安全措施，张拉千斤顶后严禁站人。
3、事故分析
3.1滑丝
3.1.1可能在张拉时锚具锥孔与夹片之间有杂物。
3.1.2钢绞线上有油污、锚垫板喇叭口内有混凝土和其它杂物。
3.1.3锚固效率系数小于规范要求值。
3.1.4钢绞线可能有负公差及受力性能不符合设计要求。
3.1.5初应力小，可能钢束中钢绞线受力不均，引起钢绞线收缩变形。
3.1.6切割锚头钢绞线时留得太短，，或未采取降温措施。
3.1.7长束张拉，伸长量大，油顶行程小，多次张拉锚固，引起钢束变形。
3.1.8塞片、锚具的硬度不够。
3.2断丝
3.2.1钢束在孔道内部弯曲，张拉时部分受力大于钢绞线的破坏力。
3.2.2钢绞线本身质量有问题。
3.2.3油顶重复多次使用，导致张拉力不准确，应重新标定油顶。
波纹管范文篇9
1.房屋建筑粘结预应力特点
预应力施工技术的应用十分普遍。虽然预应力施工技术被广泛应用于房屋建筑工程中，但是在实际施工中，通常只有工程局部或是少数梁柱采用预应力，这就导致出现了较长时间的穿插施工作业。所以，采用预应力施工时必须与土建施工紧密配合。少数采用预应力施工的梁柱必须在其结构内部设置后浇孔，以便为后续的张拉提供空间。由于上述情况属于常见情况，因而在房房屋建筑施工中必须根据图纸要求合理设置后浇孔。在房屋建筑工程中，采用有粘结预应力应在梁柱上添加波纹管埋设和孔道灌浆两个工序。除此之外，为了防止在张拉过程中出现局部压应力过大、进而导致张拉部位混凝土出现破损的情况，就必须在张拉部位采取设置螺旋筋的有效措施。
2.有粘结预应力施工应注意的问题
进行固定部位柱筋的定位应以确保波纹管能顺利通过为前提，张拉部位柱筋进行定位应以确保锚垫板能顺利安装为前提。进行有粘结预应力施工时，应注意张拉端部的梁面和底筋的弯折方式是否与锚具位置相匹配，注意箍筋尺寸是否达到图纸要求，波纹管是否能顺利通过。在施工技术交底时，应注意普通钢筋位置是否与波纹管位置相互错开，注意梁、柱筋是否对波纹管、锚具位置造成干扰。若造成干扰则应及时做出有效调整，从而避免施工过程中出现钢筋交叉冲突，进而影响整个施工进度。
3.有粘结预应力施工顺序
有粘结预应力梁模板安装及钢筋绑扎阶段的施工顺序：首先进行梁模板安装作业，为了设置预应力筋的张拉端及方便穿插，先不安装预应力梁两侧模板；其次，进行普通钢筋绑扎工作及预应力筋穿插工作；最后，进行张拉端锚垫板和间接钢筋的安装，并对梁边模板进行封盖。现阶段，有粘结预应力施工主要是穿插在普通钢筋混凝土施工工序中。
二、房屋建筑有粘结预应力施工技术应用要点
1.施工前的准备
（1）原材料质量控制应力筋作为在房屋建筑有粘结预应力施工中的重要原材料之一，在进入施工现场时必须严格对其质量进行控制。不仅要求必须具有产品合格证，还应提供详细的性能检验报告，并确保提供的证明与报告内容真实、齐全、可靠。材料进场后，还应按照进场批次对材料进行抽验检验并复验，只有合格的材料才能在施工中使用。（2）做好预应力筋下料几锚具制作工作合格的预应力筋在使用时应根据工程需要进行切割，确保长度满足施工要求后才能进行下料工作。下料结束后，要进行固定端锚具的制作，且在制作完成并加工好之后及时运至施工现场。工程中，钢绞线下料长度应是钢绞线在结构内的长度、张拉端预留长度及下料误差三方的总和。成品钢绞线在完成下料后应做好安全防护，避免出现死弯、磨伤等，还应按照不同长度分类堆放完成下料的钢绞线。预应力筋下料结束后，必须立即对其数量与规格尺寸进行检查。（3）做好预应力曲线放线工作应根据设计要求对梁中的预应力筋进行曲线布置，并严格控制预应力筋曲线形状下的反弯点、最低点、最高点等特征。一般情况下，还应在梁的箍筋上将预应力筋放线图详细的画出，且每间隔大约1～1.5m设置一个控制点。放线工作应指派专业人员进行，并做好复核检查工作。
2.施工要点
（1）固定支架焊接固定支架在预应力筋施工中有着非常重要的作用，其对各控制点位置处的预应力筋起着支承作用。普通钢筋绑扎完成后，按照波纹管的管底标高和预应力曲线矢高，在控制点的箍筋上进行划线。并在梁箍筋上进行支架焊接，且间距为100cm。为了避免混凝土浇筑时发生位移情况，应确保焊接的固定支架的支承力符合要求，且直径应不得大于1cm。在进行支架焊接时，应由焊工和放线人员共同进行，从而确保固定架的位置准确。（2）波纹管铺设在钢筋绑扎成型和固定支架焊接完成后，应进行波纹管的铺设施工。波纹管铺设时的首要任务就是将固定端锚垫板安装到位，并从张拉端位置套入波纹管中。波纹管在连接时，应采用相同样式但型号更大的管，长40cm，每边旋入15cm。完成对接后，迅速使用胶带密封。波纹管和固定端钢绞线之间的连接应采用棉丝进行封堵，而后使用胶带密封。必须确保梁内的波纹管是顺直的，不能出现明显弯折，且允许出现0.1cm的水平偏差。（3）预应力筋穿束及螺旋筋放置梁钢筋绑扎在形成且固定支架焊接完成后，进行波纹管铺设，而后将预应力筋套入波纹管内。所有波纹管均铺设完毕后，应在固定支架上绑扎波纹管。预应力筋穿束通常采用人工单根穿束的方式。在预应力筋穿束时，应先用胶布或软布将穿束端进行包裹，减少穿束时对波纹管内部造成破损。在预应力筋穿束时和结束后，注意对波纹管破损情况的检查。若是发现破损，应及时使用防水胶带进行包裹。另外，应根据相应的设计要求在预应力张拉端位置进行螺旋筋放置，以此减轻预应力的局部承压力。（4）锚垫板安装与固定锚垫板套入波纹管端时，应及时将其牢固焊接在柱筋上，且套入的锚垫板必须超过一半的锚固构件厚度。还应确保张拉端与固定端的锚垫板都垂直于预应力筋。此外，一些工程还会将张拉端锚垫板缩入构件内固定。并在进行垫板前，使用塑料泡沫对其成孔进行填充。（5）混凝土浇筑及注意事项混凝土浇筑时，必须充分注意振动棒的振动方向，确保其不会与波纹管发生触碰。在进行张拉端和梁柱节点等关键部位振动时，不宜采用大直径的振动棒进行振动，避免产生蜂窝，导致在张拉过程中发生事故。混凝土浇筑过程中还应预留相同条件的养护混凝土试快，以便为预应力筋后张拉提供相关依据。混凝土浇筑结束后，必须迅速将锚垫板上的残留混凝土清除干净，从而为锚具的顺利安装提供保障。（6）预应力筋张拉在进行预应力张拉前，应充分做好准备工作。将锚垫板管内的混凝土清除干净，将钢绞线上的泥浆、锈蚀等清除干净。进行千斤顶定位并安装，套上相应的限位板，装上工具锚板等。在混凝土强度达标后，采用先进的张拉设备进行张拉。通常，采用的张拉方式是一端张拉。当然，具体的张拉方式应根据工程实际情况来选定。在张拉前牢固搭设脚手架、张拉平台，从而确保施工人员安全，确保施工的顺利进行与完成。
三、结语
波纹管范文篇10
关键词：预应力技术；路桥施工；受弯构件；桥梁加固
随着当今经济与社会发展进程的不断加快及科学技术的不断进步，路桥建设规模不断扩大。然而，路桥建设发展市场竞争力越来越大，因此对公路桥梁工程的质量提出了更高要求。本文主要分析预应力技术在路桥施工中的应用，以提升公路桥梁工程的质量。
1路桥工程预应力施工技术的要点分析
1.1波纹管安装的技术要点。安装波纹管时，张拉施工须顺利准确完成，施工时应尽可能减少孔道磨损程度。波纹管在安装前要按照规定的施工图纸设计要求及符合标准的施工步骤进行操作，按预应力梁的截面及波纹管的轴线坐标，放出纵向足尺大样，检验波纹管坐标计算是否准确。梁底模安装后，经检查合格，钢筋骨架绑扎合格后，方可安装波纹管，安装时应保证锚垫板垂直于孔道中心线。选用钢筋支架固定波纹管，将其间距控制在600左右，并在箍筋上进行焊接作业，箍筋时应确保保护层垫块的牢固性。波纹管安放工作结束后，选用短钢筋在其上面进行压管作业，随后将其紧密绑扎在箍筋上，避免在浇筑混凝土的过程中出现管子浮出等质量问题［1］。1.2灌浆孔设置技术要点。管道灌浆作业主要应用于有粘结的预应力。在施工中，必须先进行灌浆孔的设置。据相关数据显示，可将灌浆效果最好的灌浆孔设置为泌水孔道的曲线预应力管道。通常情况下，要将3个点设置在同一个梁上，应在低点位置设置灌浆孔，确保其低于泌水孔。只有这样，才能确保灌浆施工中能从泌水孔将孔道内的空气及水顺利排出。在安装及固定波纹管时，应在波纹管上选用钢锥进行凿孔作业，并将海绵垫片和带嘴的塑料弧形压板覆盖在波纹管上面，同时选用铁丝进行绑扎并确保其牢固性，在嘴上接上塑料管，同时将其引出梁面40～60mm的距离。1.3预应力张拉技术要点。在预应力施工前，应把好设备关，确保其设备符合要求后再进行张拉作业。一般情况下，预应力施工的主要控制依据为钢绞线伸长值与油表读数。因此，在桥梁预应力筋张拉或放张过程中，当梁体混凝土强度达到一定要求时，才能进行张拉或放张作业，在梁体预留孔道中穿入预应力筋，安装锚具，用千斤顶张拉锚固，使预应力筋对梁体施加压力。预应力筋的张拉或放张顺序及张拉工艺应符合设计及施工方案的要求，预应力筋张拉后，孔道灌浆须严格按相关施工、设计规定的要求进行压浆作业。在预应力张拉过程中，一定要注意安全，做好安全措施，防止安全事故的发生。施压前，应调整好安全阀，经检验确认无误后方可作业。管道压浆时，操作人员要佩戴防护眼镜和其他防护用品。关闭阀门时，作业人员应站在侧面，以确保安全。压浆结束后，应及时封锚，浇筑封锚混凝土，严格控制封锚后梁体的长度。
2预应力技术在路桥施工中的应用
随着现代社会经济的不断发展，路桥工程已经成为基建中一项必不可少的建设项目，预应力施工技术在桥梁构件质量控制中起到了关键性作用，在路桥施工中占据着举足轻重的地位。施工技术水平的提高直接加快了我国公路行业建设，更重要的是为我国经济社会的发展提供了一定的推动力。可见，路桥工程改变了生活、改变了社会。必须严格按照设计规范施工，积累丰富实践经验，以应用于实际，保证工程质量［2］。2.1预应力技术在受弯构件中的应用。钢筋混凝土上的受弯构件必须承受较大荷载。基于此，其加固施工必须选用具有较高强度的材料。在具体施工中，通常都会选用操作便捷、高强度的碳纤维，在预制钢筋混凝土受弯构件上进行碳纤维片的粘贴，进而达到加固的作用，并有效提高抗拒荷载作用的变形能力。在具体设计及桥梁施工中应用碳纤维贴片技术，必须充分考虑受弯构件的初始内力。这主要是因为混凝土在加固施工前就已经具备相应的初始压应变和拉应变，初始内力较大时，将大大缩短受压区压应变达到极限的压应变过程。在这种情况下，碳纤维片材将受到较小的应力，并未充分发挥其强度上的优势。基于此，要根据初始应变的大小来决定粘贴碳纤维片材时对其施加的预应力的大小，从而使得混凝土受压区压应变达到极限应变时提高碳纤维片材的应力，发挥碳纤维片材强度高的特点［3］。2.2预应力技术在桥梁加固中的应用。有效改善结构性能并增强构件强度、刚度是路桥加固的重要内容。预应力技术在加固施工中的合理运用，可以最大限度地增强薄弱构件的承载力，恢复路桥的承载能力，从而延长工程的使用年限。其方式主要包括：在构件及混凝土面上粘贴碳纤维布，在薄弱构件位置进行预应力处理或选用钢板进行加固作业等。2.3预应力技术在钢筋混凝土多跨连续梁中的应用。多跨连续梁主要分为正弯矩区和负弯矩区两种，一般支座为负弯矩，跨中为正弯矩。当多跨连续梁的抗剪承载能力和抗弯承载能力难以满足施工要求时，就必须应用预应力技术来做加固处理［4］。将预应力技术应用于钢筋混凝土多跨连续梁中时，需要对施工环境进行考察，充分了解施工现场的情况。
3结语
随着我国公路桥梁建设发展速度的不断提升，其工程技术及质量问题已经成为当今社会关注的热点。预应力施工技术是公路桥梁施工中的重要组成部分，预应力施工效果直接影响整个路桥行业的发展。因而，要加强预应力在公路桥梁中的有效运用，以提高路桥建设质量，推动整个路桥事业健康发展。
参考文献：
［1］苏文建，赵坚.论道路桥梁施工中预应力的应用及存在的问题［J］.中小企业管理与科技（上旬刊），2011（1）：126.
［2］雷耀东.路桥工程施工预应力应用中存在的问题及解决方案［J］.中小企业管理与科技（上旬刊），2009（9）：142.
［3］王伟.预应力技术在我国桥梁结构中的应用［J］.黑龙江科技信息，2011（21）：280.